JPH0144960B2 - - Google Patents
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- JPH0144960B2 JPH0144960B2 JP18194781A JP18194781A JPH0144960B2 JP H0144960 B2 JPH0144960 B2 JP H0144960B2 JP 18194781 A JP18194781 A JP 18194781A JP 18194781 A JP18194781 A JP 18194781A JP H0144960 B2 JPH0144960 B2 JP H0144960B2
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- heat exchanger
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- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
- F17C7/02—Discharging liquefied gases
- F17C7/04—Discharging liquefied gases with change of state, e.g. vaporisation
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- F17C2221/03—Mixtures
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-
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- F17C2265/02—Mixing fluids
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、液化天然ガス（以下LNGという）
と液化石油ガス（以下LPGという）の混合気化
方法に関する。
と液化石油ガス（以下LPGという）の混合気化
方法に関する。
従来技術とその問題点
天然ガスと増熱用石油ガスとの混合物からなる
燃料ガスの製造方法としては、いくつかの方法が
知られている。例えば、沸点の高いLPGをスチ
ーム等の高温度熱源により気化させ、これを気化
天然ガスに混合する方法であるが、この方法では
高温度熱源を使用するので、比例費が高価とな
る。特に沸点が０℃に近いブタンを主成分とする
LPGを使用する場合には、その傾向は更に大と
なる。
燃料ガスの製造方法としては、いくつかの方法が
知られている。例えば、沸点の高いLPGをスチ
ーム等の高温度熱源により気化させ、これを気化
天然ガスに混合する方法であるが、この方法では
高温度熱源を使用するので、比例費が高価とな
る。特に沸点が０℃に近いブタンを主成分とする
LPGを使用する場合には、その傾向は更に大と
なる。
また、気化天然ガスの加温器入口近傍にLPG
を送給し、両ガスの混合を行う方法も知られてい
るが、この場合には、多量のLPGを混合すると
気化し得ないLPGが加温器底部に液状で留まる
ので、石油ガス混入量には限度があり、燃料ガス
の発熱量が制限される。
を送給し、両ガスの混合を行う方法も知られてい
るが、この場合には、多量のLPGを混合すると
気化し得ないLPGが加温器底部に液状で留まる
ので、石油ガス混入量には限度があり、燃料ガス
の発熱量が制限される。
問題点を解決するための手段
本発明者は、上記の如き従来技術の現況に鑑み
て、水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とするLNG
気化用熱交換器（以下第一熱交換器という）及び
水を熱源とする気化天然ガス加温用多管式熱交換
器（以下第二熱交換器という）を備えたLNG気
化及び加温装置を使用して種々実験及び研究を重
ねて来た。その結果、第一熱交換器内で形成され
る天然ガスの気液混相流中のLPGの凝固点以上
の温度を有する部分にLPGを混合するか、或い
は第二熱交換器内に供給されている第一熱交換器
からの気化天然ガスにLPGを分散供給する場合
には、スチーム等の高温度熱源を使用することな
く、大量の石油ガスを含む高発熱量の燃料ガスが
容易に得られることを見出した。
て、水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とするLNG
気化用熱交換器（以下第一熱交換器という）及び
水を熱源とする気化天然ガス加温用多管式熱交換
器（以下第二熱交換器という）を備えたLNG気
化及び加温装置を使用して種々実験及び研究を重
ねて来た。その結果、第一熱交換器内で形成され
る天然ガスの気液混相流中のLPGの凝固点以上
の温度を有する部分にLPGを混合するか、或い
は第二熱交換器内に供給されている第一熱交換器
からの気化天然ガスにLPGを分散供給する場合
には、スチーム等の高温度熱源を使用することな
く、大量の石油ガスを含む高発熱量の燃料ガスが
容易に得られることを見出した。
即ち、本発明は、下記の方法を提供するもので
ある： 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法
であつて、 (i) 水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とする熱交
換器において気液混相からなる天然ガス流中
の液化石油ガスの凝固点以上の温度を有する
部分に微細化した液化石油ガスを混合する工
程、及び (ii) 水を熱源とする横型多管式熱交換器におい
て伝熱管内を通る水により伝熱管外を通る上記
(i)で得た混合ガスを加熱する工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化
石油ガスの混合気化方法。
ある： 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法
であつて、 (i) 水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とする熱交
換器において気液混相からなる天然ガス流中
の液化石油ガスの凝固点以上の温度を有する
部分に微細化した液化石油ガスを混合する工
程、及び (ii) 水を熱源とする横型多管式熱交換器におい
て伝熱管内を通る水により伝熱管外を通る上記
(i)で得た混合ガスを加熱する工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化
石油ガスの混合気化方法。
液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法
であつて、 (i) 水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とする熱交
換器において気液混相からなる天然ガス流中
の液化石油ガスの凝固点以上の温度を有する
部分に微細化した液化石油ガスを混合する工
程、及び (ii) 水を熱源とする横型多管式熱交換器におい
て上記(i)で得た混合ガスに微細化した液化石
油ガスを多段階で分散混合し、伝熱管内を通
る水により伝熱管外を通る該混合物を加熱す
る工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化
石油ガスの混合気化方法。
であつて、 (i) 水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とする熱交
換器において気液混相からなる天然ガス流中
の液化石油ガスの凝固点以上の温度を有する
部分に微細化した液化石油ガスを混合する工
程、及び (ii) 水を熱源とする横型多管式熱交換器におい
て上記(i)で得た混合ガスに微細化した液化石
油ガスを多段階で分散混合し、伝熱管内を通
る水により伝熱管外を通る該混合物を加熱す
る工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化
石油ガスの混合気化方法。
以下図面に示す実施態様を参照しつつ本発明を
更に詳細に説明する。
更に詳細に説明する。
第１図において、LNGはライン１から冷媒を
中間熱媒体とする第一熱交換器３に供給される。
熱交換器３は、プロパン、アンモニア、フロン等
の冷媒を収容しており、該冷媒はライン５を通る
海水、河川水、湖沼水、温排水等の熱源水との熱
交換による気化及びライン７を通るLNGとの熱
交換による液化を繰り返す。熱交換器３は、機能
的には、LNGの加熱部、気化部及び加熱部を構
成している。本発明においては、加熱されて気液
混相となつた天然ガス流中のLPGの凝固点以上
の温度を有する部分にライン９からLPGを供給
する。
中間熱媒体とする第一熱交換器３に供給される。
熱交換器３は、プロパン、アンモニア、フロン等
の冷媒を収容しており、該冷媒はライン５を通る
海水、河川水、湖沼水、温排水等の熱源水との熱
交換による気化及びライン７を通るLNGとの熱
交換による液化を繰り返す。熱交換器３は、機能
的には、LNGの加熱部、気化部及び加熱部を構
成している。本発明においては、加熱されて気液
混相となつた天然ガス流中のLPGの凝固点以上
の温度を有する部分にライン９からLPGを供給
する。
かくして、LPGの大部分はLNGの液相中に溶
解する。このLPGとLNGとの混合液相の気化に
際しては、沸騰伝熱を生じるので、総括伝熱係数
が著るしく向上し、気化効率が改善される。
LPGの主成分であるプロパンの凝固点は約−
187.7℃、ｎ−ブタンの凝固点は約−138.4℃、ｉ
−ブタンの凝固点は約−159.6℃であるから、使
用するLPGの組成に応じてLPG供給時点を定め
れば良い。本発明においては、第一熱交換器３と
して中間熱媒体を使用する間接加熱型の熱交換器
を採用するので、オープンラツク型式の熱交換器
等の場合と異なつて、熱源水の氷結による伝熱面
積の減少は全く生ぜず、従つて設備も小型化され
る。気化天然ガス及び気化石油ガスからなる混合
ガスは、次いでライン１１から第二熱交換器であ
る横型多管式熱交換器１３に送られ、ライン１５
から供給されて伝熱管内を通る熱源水と伝熱管を
介して熱交換して加熱され、目的とする気化混合
ガスとなり、ライン１７から取り出される。
解する。このLPGとLNGとの混合液相の気化に
際しては、沸騰伝熱を生じるので、総括伝熱係数
が著るしく向上し、気化効率が改善される。
LPGの主成分であるプロパンの凝固点は約−
187.7℃、ｎ−ブタンの凝固点は約−138.4℃、ｉ
−ブタンの凝固点は約−159.6℃であるから、使
用するLPGの組成に応じてLPG供給時点を定め
れば良い。本発明においては、第一熱交換器３と
して中間熱媒体を使用する間接加熱型の熱交換器
を採用するので、オープンラツク型式の熱交換器
等の場合と異なつて、熱源水の氷結による伝熱面
積の減少は全く生ぜず、従つて設備も小型化され
る。気化天然ガス及び気化石油ガスからなる混合
ガスは、次いでライン１１から第二熱交換器であ
る横型多管式熱交換器１３に送られ、ライン１５
から供給されて伝熱管内を通る熱源水と伝熱管を
介して熱交換して加熱され、目的とする気化混合
ガスとなり、ライン１７から取り出される。
第１図に示す実施態様においては、ライン１５
から第二熱交換器１３に供給された熱源水が、ラ
イン１９を経て更に第一熱交換器３における熱源
として使用されるので、熱効率が極めて高く経済
的に有利である。しかしながら、第一及び第二熱
交換器に対する熱源水の供給を別個に行なつても
良い。
から第二熱交換器１３に供給された熱源水が、ラ
イン１９を経て更に第一熱交換器３における熱源
として使用されるので、熱効率が極めて高く経済
的に有利である。しかしながら、第一及び第二熱
交換器に対する熱源水の供給を別個に行なつても
良い。
第２図において、第１図におけると同様の機能
を有する部材は、同一の番号で示されている。第
一交換器３において、加熱されて気液混相となつ
た天然ガス流中に凝固を生じない様に留意しつつ
ライン９からLPGを加え、ライン１１から天然
ガス及び石油ガスからなる気化混合ガスを得る。
得られた気化混合ガスは、第二熱交換器２１にお
いて、分岐ラインD1，D2，D3………から更に
LPGを順次分散混合される。
を有する部材は、同一の番号で示されている。第
一交換器３において、加熱されて気液混相となつ
た天然ガス流中に凝固を生じない様に留意しつつ
ライン９からLPGを加え、ライン１１から天然
ガス及び石油ガスからなる気化混合ガスを得る。
得られた気化混合ガスは、第二熱交換器２１にお
いて、分岐ラインD1，D2，D3………から更に
LPGを順次分散混合される。
熱交換器２１は、第３図から明らかな如く、複
数個の仕切P1，P2………により複数個に空間に
区画されている。第２図及び第３図に示す方法に
おいては、ライン２３からの混合すべきLPGの
全量をライン１１からの気化天然ガスに混合する
のではなく、分岐ラインD1，D2，D3………に分
散し、前記複数個の仕切P1，P2………により形
成された複数個の空間において、熱源水の通る伝
熱管に対しほぼ直角の方向に滴下又は降下する間
に次第に温度の上昇する気化天然ガスに順次混合
する。かくして、LPGは、伝熱管表面に層状に
広がりつつ徐々に熱交換器下方に移動する間に、
伝熱管内の熱源水及び気化天然ガスにより良好に
加熱され、効率良く、気化する。この場合、各点
での気化天然ガスの温度に対応してLPGの露点
限界間でLPGを混合することができるので、
LPGの混入量に対する制限は更に大巾に緩和さ
れ、高発熱量の燃料ガスを得ることが可能とな
る。
数個の仕切P1，P2………により複数個に空間に
区画されている。第２図及び第３図に示す方法に
おいては、ライン２３からの混合すべきLPGの
全量をライン１１からの気化天然ガスに混合する
のではなく、分岐ラインD1，D2，D3………に分
散し、前記複数個の仕切P1，P2………により形
成された複数個の空間において、熱源水の通る伝
熱管に対しほぼ直角の方向に滴下又は降下する間
に次第に温度の上昇する気化天然ガスに順次混合
する。かくして、LPGは、伝熱管表面に層状に
広がりつつ徐々に熱交換器下方に移動する間に、
伝熱管内の熱源水及び気化天然ガスにより良好に
加熱され、効率良く、気化する。この場合、各点
での気化天然ガスの温度に対応してLPGの露点
限界間でLPGを混合することができるので、
LPGの混入量に対する制限は更に大巾に緩和さ
れ、高発熱量の燃料ガスを得ることが可能とな
る。
尚、何らかの事情により液状のLPGが第二熱
交換器２１の底部に溜つた場合には、抜出しライ
ンW1，W2，W3………からポンプ２５によりこ
れを抜き出し、ライン２７からライン２３に循環
しても良い。さらに原料LPG中の不純分等の重
質な成分については系外へブローしてもよい。
交換器２１の底部に溜つた場合には、抜出しライ
ンW1，W2，W3………からポンプ２５によりこ
れを抜き出し、ライン２７からライン２３に循環
しても良い。さらに原料LPG中の不純分等の重
質な成分については系外へブローしてもよい。
第２図に示す方法によれば、第１図に示す方法
に比して、更に多量のLPGを効率良くLNGに混
合気化させることが出来る。
に比して、更に多量のLPGを効率良くLNGに混
合気化させることが出来る。
上述のいずれの方法においても、LPGは出来
るだけ微細化した状態で天然ガス或いは天然ガス
と石油ガスとの混合ガスに加えることが好まし
い。LPGの微細化方法としては、噴霧ノズル方
式、トレイアンドスパージパイプ方式、穴明けパ
イプによる噴霧方式等が好ましい例として挙げら
れる。
るだけ微細化した状態で天然ガス或いは天然ガス
と石油ガスとの混合ガスに加えることが好まし
い。LPGの微細化方法としては、噴霧ノズル方
式、トレイアンドスパージパイプ方式、穴明けパ
イプによる噴霧方式等が好ましい例として挙げら
れる。
発明の効果
本発明方法によれば、以下の如き顕著な効果が
奏される。
奏される。
(i) スチーム等の高温度熱源を使用する必要がな
いので、コストダウンが可能である。
いので、コストダウンが可能である。
(ii) LPGの凝固及び気化石油ガスの液化が防止
される。
される。
(iii) LNGに対するLPGの混合比に対する制限が
実質上存在しないので、両ガスからなる混合ガ
スの発熱量を任意に調整し得る。
実質上存在しないので、両ガスからなる混合ガ
スの発熱量を任意に調整し得る。
(iv) 第一熱交換器として冷媒を中間熱媒体とする
間接加熱型の熱交換器を使用するので、オープ
ンラツク型式の熱交換器等の場合と異なり、熱
源水の氷結による伝熱面積の減少は生じない。
従つて、設備を小型化することが出来る。
間接加熱型の熱交換器を使用するので、オープ
ンラツク型式の熱交換器等の場合と異なり、熱
源水の氷結による伝熱面積の減少は生じない。
従つて、設備を小型化することが出来る。
(v) 気化効率が高いので、全設備を小型化するこ
とができる。
とができる。
第１図は、特許請求の範囲第１項に記載の発明
に対する一実施例を示すフローダイヤグラム、第
２図は、特許請求の範囲第２項に記載の発明に対
応する一実施例を示すフローダイヤグラム、第３
図は、第２図に示す第二熱交換器の詳細を示す図
面である。 １……LNG供給ライン、３……第一熱交換器、
５……熱源水通過ライン、７……LNG通過ライ
ン、９……LPG供給ライン、１３……第二熱交
換器、１５……熱源水供給ライン、１７……気化
混合ガス取出しライン、２１……第二熱交換器、
２３……LPG供給ライン、P1，P2……第二熱交
換器２１内の仕切、D1，D2，D3……ライン２３
からの分岐ライン、W1，W2，W3……LPG抜出
しライン、２５……ポンプ、２７……LPG循環
ライン。
に対する一実施例を示すフローダイヤグラム、第
２図は、特許請求の範囲第２項に記載の発明に対
応する一実施例を示すフローダイヤグラム、第３
図は、第２図に示す第二熱交換器の詳細を示す図
面である。 １……LNG供給ライン、３……第一熱交換器、
５……熱源水通過ライン、７……LNG通過ライ
ン、９……LPG供給ライン、１３……第二熱交
換器、１５……熱源水供給ライン、１７……気化
混合ガス取出しライン、２１……第二熱交換器、
２３……LPG供給ライン、P1，P2……第二熱交
換器２１内の仕切、D1，D2，D3……ライン２３
からの分岐ライン、W1，W2，W3……LPG抜出
しライン、２５……ポンプ、２７……LPG循環
ライン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法
であつて、 (i) 水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とする熱交換
器において気液混相からなる天然ガス流中の液
化石油ガスの凝固点以上の温度を有する部分に
微細化した液化石油ガスを混合する工程、及び (ii) 水を熱源とする横型多管式熱交換器において
伝熱管内を通る水により伝熱管外を通る上記(i)
で得た混合ガスを加熱する工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化石
油ガスの混合気化方法。 ２ 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法
であつて、 (i) 水を熱源とし冷媒を中間熱媒体とする熱交換
器において気液混相からなる天然ガス流中の液
化石油ガスの凝固点以上の温度を有する部分に
微細化した液化石油ガスを混合する工程、及び (ii) 水を熱源とする横型多管式熱交換器において
上記(i)で得た混合ガスに微細化した液化石油ガ
スを多段階で分散混合し、伝熱管内を通る水に
より伝熱管外を通る該混合物を加熱する工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化石
油ガスの混合気化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18194781A JPS5884296A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18194781A JPS5884296A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884296A JPS5884296A (ja) | 1983-05-20 |
| JPH0144960B2 true JPH0144960B2 (ja) | 1989-10-02 |
Family
ID=16109658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18194781A Granted JPS5884296A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884296A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO180426C (no) * | 1995-03-16 | 1997-04-16 | Kvaerner Moss Tech As | Anordning ved varmevekslere |
-
1981
- 1981-11-12 JP JP18194781A patent/JPS5884296A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5884296A (ja) | 1983-05-20 |
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