JPH0154089B2 - - Google Patents
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- JPH0154089B2 JPH0154089B2 JP60127494A JP12749485A JPH0154089B2 JP H0154089 B2 JPH0154089 B2 JP H0154089B2 JP 60127494 A JP60127494 A JP 60127494A JP 12749485 A JP12749485 A JP 12749485A JP H0154089 B2 JPH0154089 B2 JP H0154089B2
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- Japan
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- exhaust gas
- catalyst
- reactor
- moving bed
- gas
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8637—Simultaneously removing sulfur oxides and nitrogen oxides
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硫黄酸化物SOx及び窒素酸化物NOx
を含有する排ガスの脱硫脱硝法に関し、さらに詳
しくは活性炭などで代表される炭素質触媒を使用
して、SOx濃度が比較的低い排ガスを約100〜180
℃の低温度域で処理して脱硫脱硝する方法に係
る。
を含有する排ガスの脱硫脱硝法に関し、さらに詳
しくは活性炭などで代表される炭素質触媒を使用
して、SOx濃度が比較的低い排ガスを約100〜180
℃の低温度域で処理して脱硫脱硝する方法に係
る。
石炭焚き乃至重油焚きボイラーの排ガスや製鉄
所焼結炉の排ガスの如く、SOxとNOxを含有す
る排ガスの処理方法としては、これらの排ガスに
アンモニアガスを注入し、炭素質触媒の充填床に
このガスを通過させて処理する方法が知られてい
る（特開昭50−92858号）。この方法は排ガス中の
SOxとNOxを同時に除去できることに加えて、
触媒の再生使用が可能な利点を備えている。しか
し、この方法によつてNOxを効率よく除去する
ためには、反応温度を少なくとも200℃以上に、
好ましくは220〜250℃程度に保持する必要があ
り、これより低温度ではNOxを充分に除去する
ことができない。ところが、反応温度が200℃以
上になると、排ガス中に共存する酸素によつて炭
素質触媒の一部が、Ｃ＋O2→CO2の如く消費され
てしまう問題がある。さらに、ボイラーなどから
の排ガスの温度は、一般にエアヒータの出口でほ
ぼ150℃前後であるので、この排ガスを処理する
場合には200℃以上の温度に予熱しなければなら
ない不都合もある。
所焼結炉の排ガスの如く、SOxとNOxを含有す
る排ガスの処理方法としては、これらの排ガスに
アンモニアガスを注入し、炭素質触媒の充填床に
このガスを通過させて処理する方法が知られてい
る（特開昭50−92858号）。この方法は排ガス中の
SOxとNOxを同時に除去できることに加えて、
触媒の再生使用が可能な利点を備えている。しか
し、この方法によつてNOxを効率よく除去する
ためには、反応温度を少なくとも200℃以上に、
好ましくは220〜250℃程度に保持する必要があ
り、これより低温度ではNOxを充分に除去する
ことができない。ところが、反応温度が200℃以
上になると、排ガス中に共存する酸素によつて炭
素質触媒の一部が、Ｃ＋O2→CO2の如く消費され
てしまう問題がある。さらに、ボイラーなどから
の排ガスの温度は、一般にエアヒータの出口でほ
ぼ150℃前後であるので、この排ガスを処理する
場合には200℃以上の温度に予熱しなければなら
ない不都合もある。
これに対して、150℃程度の温度でもSOxは勿
論、NOxをも効率よく除去できる方法が特許第
1241899号で提案されている。この方法は直交式
移動層反応器を２基使用し、アンモニアガスを注
入した排ガスをまず第１の移動層反応器に通過さ
せて大部分のSOxを除去した後、得られた処理済
みガスに改めてアンモニアガスを混合し、この混
合ガスを第２の移動層反応器に導入して再処理す
るものである。
論、NOxをも効率よく除去できる方法が特許第
1241899号で提案されている。この方法は直交式
移動層反応器を２基使用し、アンモニアガスを注
入した排ガスをまず第１の移動層反応器に通過さ
せて大部分のSOxを除去した後、得られた処理済
みガスに改めてアンモニアガスを混合し、この混
合ガスを第２の移動層反応器に導入して再処理す
るものである。
この２段処理法は低温度で排ガスを脱硫脱硝で
きる点で優れているが、SOx濃度が比較的低い
（約300ppm以下）排ガスを処理する場合には、大
仰にすぎる嫌いがあり、必要以上に炭素質触媒を
使用する点で必ずしも賞用できない。なぜなら、
排ガス中のSOx濃度が低い関係で、この排ガスに
アンモニアガスを混合して炭素質触媒の移動層反
応に導入すれば、上記特許の如く２段処理を行わ
なくても、一つの反応器で理論的には充分排ガス
を脱硫脱硝できるからである。しかも、この場
合、排ガス中のSOx濃度が低く、炭素質触媒に吸
着されるSOx量が少ないので、反応器内の触媒の
滞留時間を長くすることができる。しかしながら
経済性の点で滞留時間を長くすると、たとえ反応
温度が150℃前後の低温度でも、炭素質触媒の酸
化反応熱の蓄熱によつて、触媒層内にホツトスポ
ツトが発生し、触媒の燃焼事故を招く虞れがあ
る。
きる点で優れているが、SOx濃度が比較的低い
（約300ppm以下）排ガスを処理する場合には、大
仰にすぎる嫌いがあり、必要以上に炭素質触媒を
使用する点で必ずしも賞用できない。なぜなら、
排ガス中のSOx濃度が低い関係で、この排ガスに
アンモニアガスを混合して炭素質触媒の移動層反
応に導入すれば、上記特許の如く２段処理を行わ
なくても、一つの反応器で理論的には充分排ガス
を脱硫脱硝できるからである。しかも、この場
合、排ガス中のSOx濃度が低く、炭素質触媒に吸
着されるSOx量が少ないので、反応器内の触媒の
滞留時間を長くすることができる。しかしながら
経済性の点で滞留時間を長くすると、たとえ反応
温度が150℃前後の低温度でも、炭素質触媒の酸
化反応熱の蓄熱によつて、触媒層内にホツトスポ
ツトが発生し、触媒の燃焼事故を招く虞れがあ
る。
而して本発明はSOx濃度が比較的低い排ガスで
も、単段処理で脱硫脱硝することができ、しかも
上記のような燃焼事故の発生を必配する必要のな
い排ガス処理を提案する。
も、単段処理で脱硫脱硝することができ、しかも
上記のような燃焼事故の発生を必配する必要のな
い排ガス処理を提案する。
すなわち、本発明はSOxとNOxを含有する約
100〜180℃の排ガスをアンモニアガスの共存下
に、炭素質触媒と接触させて排ガスに脱硫脱硝処
理を施す方法に於て、その排ガスを二つのガス流
に分割し、第１の排ガス流を炭素質触媒が充填さ
れた第１の移動層反応器に導入して脱硫脱硝し、
第２の排ガス流を炭素質触媒が充填された第２の
移動層反応器に導入して脱硫脱硝し、第１の移動
層反応器出口から排出される炭素質触媒を第２の
移動層反応器入口に供給し、第２の移動層反応器
出口から排出される炭素質触媒を加熱再生後、第
１の移動層反応器入口に供給することを特徴とす
る。
100〜180℃の排ガスをアンモニアガスの共存下
に、炭素質触媒と接触させて排ガスに脱硫脱硝処
理を施す方法に於て、その排ガスを二つのガス流
に分割し、第１の排ガス流を炭素質触媒が充填さ
れた第１の移動層反応器に導入して脱硫脱硝し、
第２の排ガス流を炭素質触媒が充填された第２の
移動層反応器に導入して脱硫脱硝し、第１の移動
層反応器出口から排出される炭素質触媒を第２の
移動層反応器入口に供給し、第２の移動層反応器
出口から排出される炭素質触媒を加熱再生後、第
１の移動層反応器入口に供給することを特徴とす
る。
以下、添付図面にそつて本発明をさらに具体的
に説明すると、まず第１図に示す態様では、約
100〜180℃の排ガスは、ライン１から注入される
アンモニアと混合された後、二つのガス流に分割
され、一方の排ガス流はライン２を介して炭素質
触媒が充填された第１の直交流移動層反応器３に
導入される。排ガスは反応器３内を下降する炭素
質触媒層４と接触して脱硫脱硝処理を受けた後、
反応器３からライン５に排出される。二つに分割
された他方の排ガス流はライン９を介して第２の
直交流移動層反応器１０に導入され、器内を下降
する炭素質触媒層１１と接触して脱硫脱硝処理を
受け、ライン６に排出される。各反応器からそれ
ぞれライン５及び６に排出されたガスは、合流さ
れて集塵器７に送られ、ここで除塵された後ライ
ン８から大気中に放出される。
に説明すると、まず第１図に示す態様では、約
100〜180℃の排ガスは、ライン１から注入される
アンモニアと混合された後、二つのガス流に分割
され、一方の排ガス流はライン２を介して炭素質
触媒が充填された第１の直交流移動層反応器３に
導入される。排ガスは反応器３内を下降する炭素
質触媒層４と接触して脱硫脱硝処理を受けた後、
反応器３からライン５に排出される。二つに分割
された他方の排ガス流はライン９を介して第２の
直交流移動層反応器１０に導入され、器内を下降
する炭素質触媒層１１と接触して脱硫脱硝処理を
受け、ライン６に排出される。各反応器からそれ
ぞれライン５及び６に排出されたガスは、合流さ
れて集塵器７に送られ、ここで除塵された後ライ
ン８から大気中に放出される。
また、炭素質触媒について言えば、第１の反応
器３の下方出口から排出される触媒は、ライン１
２を経て第２の反応器１０の上方入口に供給さ
れ、反応器１０の下方出口から排出される触媒
は、ライン１３を経て再生器１４に導かれる。こ
の再生器内では触媒が約300〜600℃の高温不活性
ガス雰囲気で再生され、再生触媒はライン１５か
ら第１の反応器３の上方入口に戻されて再使用さ
れる。そして再生器１４内で発生した高濃度SO2
ガスはライン１６に取出され、直接又は水洗等の
手段で精製した後、硫酸、硫安、硫黄などを得る
副生品回収工程に供給される。
器３の下方出口から排出される触媒は、ライン１
２を経て第２の反応器１０の上方入口に供給さ
れ、反応器１０の下方出口から排出される触媒
は、ライン１３を経て再生器１４に導かれる。こ
の再生器内では触媒が約300〜600℃の高温不活性
ガス雰囲気で再生され、再生触媒はライン１５か
ら第１の反応器３の上方入口に戻されて再使用さ
れる。そして再生器１４内で発生した高濃度SO2
ガスはライン１６に取出され、直接又は水洗等の
手段で精製した後、硫酸、硫安、硫黄などを得る
副生品回収工程に供給される。
尚、第１図の態様ではアンモニアを注入してか
ら排ガスを二つのガス流に分割しているが、排ガ
スを分割後、それぞれのガス流にアンモニアを注
入しても差支えない。また、ライン１２，１３，
１５には必要に応じてダスト、触媒粉などを分離
するための手段、例えば振動スクリーンなどを設
置することができる。
ら排ガスを二つのガス流に分割しているが、排ガ
スを分割後、それぞれのガス流にアンモニアを注
入しても差支えない。また、ライン１２，１３，
１５には必要に応じてダスト、触媒粉などを分離
するための手段、例えば振動スクリーンなどを設
置することができる。
第２図に示す態様は、排ガスを二つのガス流に
分割した後、第１の反応器３に供給される排ガス
だけにアンモニアを注入し、第２の反応器１０に
供給される排ガスにはアンモニアが注入されてい
ない点を除くと、第１図の態様と異なるところが
ないが、第２図の態様では触媒の加熱再生時に回
収される高濃度SO2ガス中のアンモニア量を低減
させることができる。
分割した後、第１の反応器３に供給される排ガス
だけにアンモニアを注入し、第２の反応器１０に
供給される排ガスにはアンモニアが注入されてい
ない点を除くと、第１図の態様と異なるところが
ないが、第２図の態様では触媒の加熱再生時に回
収される高濃度SO2ガス中のアンモニア量を低減
させることができる。
本発明の炭素質触媒としては、石炭などを熱処
理あるいは水蒸気などで賦活して得た活性コーク
スや活性炭などが一般に使用されるが、これらに
バナジウム、鉄、銅などの金属酸化物を担持させ
たものも、勿論使用可能である。
理あるいは水蒸気などで賦活して得た活性コーク
スや活性炭などが一般に使用されるが、これらに
バナジウム、鉄、銅などの金属酸化物を担持させ
たものも、勿論使用可能である。
ところで、排ガス中のSOxは炭素質触媒との接
触によつて、次の通り硫酸として吸着除去され
る。
触によつて、次の通り硫酸として吸着除去され
る。
SO2＋1/2O2＋H2O→H2SO4 (1)
SO3＋H2O→H2SO4 (2)
この場合、予め排ガスにアンモニアを共存させ
ると、吸着された硫酸はアンモニウム塩に変換さ
れる。
ると、吸着された硫酸はアンモニウム塩に変換さ
れる。
H2SO4＋NH3→NH4HSO4 (3)
NH4HSO4＋NH3→（NH4）2SO4 (4)
つまり、炭素質触媒は排ガスとの接触によつ
て、硫酸及びそのアンモニウム塩の吸着量が増加
するので次第に不活化するが、その速度は排ガス
中のSOx濃度が高い程早い。従つて、SOx濃度が
高い場合には、所望の脱硫率が維持できるよう、
移動層反応器内での触媒の滞留時間を短かくする
必要がある。これに対して排ガス中のSOX濃度
が低い場合には、触媒の滞留時間を長くすること
ができるが、滞留時間を長くすると、150℃程度
の温度でも触媒の酸化反応熱の蓄積によつて触媒
層内にホツトスポツトが発生し、触媒の燃焼事故
が起る危険がある。
て、硫酸及びそのアンモニウム塩の吸着量が増加
するので次第に不活化するが、その速度は排ガス
中のSOx濃度が高い程早い。従つて、SOx濃度が
高い場合には、所望の脱硫率が維持できるよう、
移動層反応器内での触媒の滞留時間を短かくする
必要がある。これに対して排ガス中のSOX濃度
が低い場合には、触媒の滞留時間を長くすること
ができるが、滞留時間を長くすると、150℃程度
の温度でも触媒の酸化反応熱の蓄積によつて触媒
層内にホツトスポツトが発生し、触媒の燃焼事故
が起る危険がある。
然るに本発明では排ガスを二つに分割し、それ
ぞれを個別の反応器に導入しているので、各反応
器での触媒滞留時間を短縮することができ、従つ
てホツトスポツトの問題を回避することができ
る。これに加えて、本発明では第１の反応器で使
用した触媒を再生することなく第２の反応器で使
用できるので、触媒の有効利用が図れる利点もあ
る。
ぞれを個別の反応器に導入しているので、各反応
器での触媒滞留時間を短縮することができ、従つ
てホツトスポツトの問題を回避することができ
る。これに加えて、本発明では第１の反応器で使
用した触媒を再生することなく第２の反応器で使
用できるので、触媒の有効利用が図れる利点もあ
る。
また、本発明では第１の反応器で捕集されたダ
スト及び触媒粉を振動スクリーン等の分離器で除
去できるため、反応器の圧力損失の増大、ひいて
は閉塞といつた問題を回避できる利点がある。例
えば一つの反応器で100〜200mg／Ｎm3以上の含じ
ん排ガスを処理する場合、触媒の移送速度が遅
く、滞留時間が長くなると、触媒層内のダスト量
が増大して圧力損失の増大、触媒層の閉塞といつ
た問題が生ずる。
スト及び触媒粉を振動スクリーン等の分離器で除
去できるため、反応器の圧力損失の増大、ひいて
は閉塞といつた問題を回避できる利点がある。例
えば一つの反応器で100〜200mg／Ｎm3以上の含じ
ん排ガスを処理する場合、触媒の移送速度が遅
く、滞留時間が長くなると、触媒層内のダスト量
が増大して圧力損失の増大、触媒層の閉塞といつ
た問題が生ずる。
また、SOx及びNOxを含有する排ガスにNH3
を注入して脱硝する場合、脱硝反応は NH3＋NO＋1/4O2→N2＋3/2H2O (5) で示されるが、150℃前後の反応温度では注入さ
れたNH3の大部分が炭素質触媒に吸着されたSO2
（実際は硫酸として吸着している）との中和反応
〔上記(3)，(4)式〕によつて消費される。特に反応
(3)が速いので脱硝反応(5)に必要なNH3注入量は、
反応(3)によつて消費される量を加味して添加しな
ければならない。（反応温度が100℃程度より低い
温度では、反応(4)によつて消費される量も加味す
る必要がある。）すなわち、脱硝率とNH3注入量
の間には概略次のような関係がある。
を注入して脱硝する場合、脱硝反応は NH3＋NO＋1/4O2→N2＋3/2H2O (5) で示されるが、150℃前後の反応温度では注入さ
れたNH3の大部分が炭素質触媒に吸着されたSO2
（実際は硫酸として吸着している）との中和反応
〔上記(3)，(4)式〕によつて消費される。特に反応
(3)が速いので脱硝反応(5)に必要なNH3注入量は、
反応(3)によつて消費される量を加味して添加しな
ければならない。（反応温度が100℃程度より低い
温度では、反応(4)によつて消費される量も加味す
る必要がある。）すなわち、脱硝率とNH3注入量
の間には概略次のような関係がある。
（NH3注入量，ppm）
＝（SOx濃度，ppm×脱硫率）
×（0.5〜1.5）
＋（NOx濃度，ppm×脱硝率）
＋（NH3リーク量，ppm）
つまり、脱硫脱硝に使用されて反応器より排出
された炭素質触媒に吸着されているNH3とSO2の
比（NH4 +／SO4 2-）は、約１に近く、この様な
状態の触媒の加熱再生では、アンモニウム塩の窒
素への分解率が低く、回収SO2に多量のNH3が混
入して、H2SO4，Ｓ，その他の副生品回収では
閉塞、製品純度低下といつた問題が起り、又、水
洗等による精製を行なうと、排水中へNH4HSO3
等として大量に溶解するため損失が生ずる。
された炭素質触媒に吸着されているNH3とSO2の
比（NH4 +／SO4 2-）は、約１に近く、この様な
状態の触媒の加熱再生では、アンモニウム塩の窒
素への分解率が低く、回収SO2に多量のNH3が混
入して、H2SO4，Ｓ，その他の副生品回収では
閉塞、製品純度低下といつた問題が起り、又、水
洗等による精製を行なうと、排水中へNH4HSO3
等として大量に溶解するため損失が生ずる。
ちなみに第３図はSO2含有ガスに種々のNH3量
を注入したガスを活性炭層に通過させた後、400
℃で加熱再生した場合の吸着NH3のN2への分解
率を測定したものであるが、これからも理解でき
る通り、NH3注入量が多く活性炭上の吸着NH3
量が多くなると、N2への分解率が低下する。そ
してNH3吸着量が多く、NH3分解率が低下する
ということは、回収SO2ガス中のNH3濃度が著し
く高くなることを意味する。
を注入したガスを活性炭層に通過させた後、400
℃で加熱再生した場合の吸着NH3のN2への分解
率を測定したものであるが、これからも理解でき
る通り、NH3注入量が多く活性炭上の吸着NH3
量が多くなると、N2への分解率が低下する。そ
してNH3吸着量が多く、NH3分解率が低下する
ということは、回収SO2ガス中のNH3濃度が著し
く高くなることを意味する。
第２図に示した本発明の方法によれば、第１の
反応器内の触媒上のNH3／SO2の吸着比（モル
比）は約１であり、この触媒が第２の反応器で再
びほぼ同量のSO2（実際はH2SO4）を吸着するの
で、NH3／SO2は約0.5となる。このため脱離ガ
ス中のNH3濃度は著しく低減するということが
理解できよう。
反応器内の触媒上のNH3／SO2の吸着比（モル
比）は約１であり、この触媒が第２の反応器で再
びほぼ同量のSO2（実際はH2SO4）を吸着するの
で、NH3／SO2は約0.5となる。このため脱離ガ
ス中のNH3濃度は著しく低減するということが
理解できよう。
本発明において排ガスを２つに分割する際の割
合は、同一反応器を製作することが実際上都合が
よいので約1/2ずつに分割することが適している
が、第２図に示す態様では一般的にNH3注入が
行なわれる第１の反応器に供給される量を全排ガ
ス量の約1/4〜2/3程度とすることを可とする。
合は、同一反応器を製作することが実際上都合が
よいので約1/2ずつに分割することが適している
が、第２図に示す態様では一般的にNH3注入が
行なわれる第１の反応器に供給される量を全排ガ
ス量の約1/4〜2/3程度とすることを可とする。
実施例
150ppmのイオウ酸化物、250ppmmの窒素酸化
物、10％の水分、10％の酸素を含有する120℃の
排ガス10000Nm3／ｈを5000Nm3／ｈずつに分割
し、一方の排ガスにNH3を350ppm注入した後、
8.3m3の粒状活性炭を充填した第１の直交流移動
層反応器に通過させた。この場合反応器内の活性
炭の滞留時間は40時間に設定されている。この反
応器の脱硫率は99.9％、脱硝率は80％、リーク
NH3は16ppmであつた。
物、10％の水分、10％の酸素を含有する120℃の
排ガス10000Nm3／ｈを5000Nm3／ｈずつに分割
し、一方の排ガスにNH3を350ppm注入した後、
8.3m3の粒状活性炭を充填した第１の直交流移動
層反応器に通過させた。この場合反応器内の活性
炭の滞留時間は40時間に設定されている。この反
応器の脱硫率は99.9％、脱硝率は80％、リーク
NH3は16ppmであつた。
他方、残りの5000Nm3／ｈの排ガスは直接8.3
m3の活性炭を充填した第２の直交流移動層反応器
に通過させた。この場合の反応器内の活性炭の滞
留時間は、40時間に設定されている。この反応器
の脱硫率は95％、脱硝率は６％であつた。
m3の活性炭を充填した第２の直交流移動層反応器
に通過させた。この場合の反応器内の活性炭の滞
留時間は、40時間に設定されている。この反応器
の脱硫率は95％、脱硝率は６％であつた。
上記の第１及び第２の反応器から排出されたガ
スを合流させたところ、原排ガスに対する脱硝率
43％、脱硫率97.5％が得られた。又リークNH3は
8ppmであつた。
スを合流させたところ、原排ガスに対する脱硝率
43％、脱硫率97.5％が得られた。又リークNH3は
8ppmであつた。
一方、第１の反応器を経て第２の反応器より排
出された使用済み活性炭は、再生器に供給され、
400℃、不活性キヤリア−ガス雰囲気で加熱再生
された。再生器へのキヤリア−ガス量を調整する
ことにより15％の高濃度SO2ガスを回収した。こ
のSO2ガス中のNH3濃度を測定した結果、NH3
濃度は0.95％であつた。
出された使用済み活性炭は、再生器に供給され、
400℃、不活性キヤリア−ガス雰囲気で加熱再生
された。再生器へのキヤリア−ガス量を調整する
ことにより15％の高濃度SO2ガスを回収した。こ
のSO2ガス中のNH3濃度を測定した結果、NH3
濃度は0.95％であつた。
比較例
比較例として排ガスを分割することなく
10000Nm3／ｈの排ガスに175ppmのNH3を注入
後、粒状活性炭16.6m3を充填した直交流移動層反
応器に導入した。この場合活性炭の滞留時間は80
時間に設定されている。前記反応器より排出され
た排ガスの脱硫率は97％、脱硝率は20％であつ
た。又リークNH3は5ppmであつた。
10000Nm3／ｈの排ガスに175ppmのNH3を注入
後、粒状活性炭16.6m3を充填した直交流移動層反
応器に導入した。この場合活性炭の滞留時間は80
時間に設定されている。前記反応器より排出され
た排ガスの脱硫率は97％、脱硝率は20％であつ
た。又リークNH3は5ppmであつた。
この場合の再生器で回収される高濃度SO2ガス
（15％）中のNH3濃度は4.5％であつた。
（15％）中のNH3濃度は4.5％であつた。
更に別の比較例として実施例と同じ脱硝率を得
るために、NH3注入量を250ppmに変更した結
果、脱硫率98.5％、脱硝率43％が得られた。又リ
ークNH3は8ppmであつた。この場合再生器で得
られる高濃度SO2ガス（15％）中のNH3濃度は
5.2％と著しく高くなつた。
るために、NH3注入量を250ppmに変更した結
果、脱硫率98.5％、脱硝率43％が得られた。又リ
ークNH3は8ppmであつた。この場合再生器で得
られる高濃度SO2ガス（15％）中のNH3濃度は
5.2％と著しく高くなつた。
第１図及び第２図はそれぞれ本発明の一実施態
様を示すフロー図であり、第３図は活性炭に吸着
されたNH3／SO2モル比と、吸着NH3の分解率
のとの関係を示すグラフである。 ３，１０……直交流移動層反応器、７……集塵
器、１４……再生器。
様を示すフロー図であり、第３図は活性炭に吸着
されたNH3／SO2モル比と、吸着NH3の分解率
のとの関係を示すグラフである。 ３，１０……直交流移動層反応器、７……集塵
器、１４……再生器。
Claims (1)
- １ 硫黄酸化物と窒素酸化物を含有する約100〜
180℃の排ガスをアンモニアガスの共存下に、炭
素質触媒と接触させて排ガスに脱硫脱硝処理を施
す方法に於て、硫黄酸化物含量が約300ppm以下
の前記の排ガスを二つのガス流に分割し、第１の
排ガス流を炭素質触媒が充填された第１の移動層
反応器に導入して脱硫脱硝し、第２の排ガス流を
炭素質触媒が充填された第２の移動層反応器に導
入して脱硫脱硝し、第１の移動層反応器出口から
排出される炭素質触媒を第２の移動層反応器入口
に供給し、第２の移動層反応器出口から排出され
る炭素質触媒を加熱再生後、第１の移動層反応器
入口に供給することを特徴とする排ガスの処理方
法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60127494A JPS61287423A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 排ガスの処理方法 |
| DE19863619496 DE3619496C2 (de) | 1985-06-12 | 1986-06-10 | Verfahren zur Behandlung von Abgasen |
| AT158086A AT395382B (de) | 1985-06-12 | 1986-06-11 | Verfahren zur behandlung von abgasen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60127494A JPS61287423A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 排ガスの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61287423A JPS61287423A (ja) | 1986-12-17 |
| JPH0154089B2 true JPH0154089B2 (ja) | 1989-11-16 |
Family
ID=14961351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60127494A Granted JPS61287423A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 排ガスの処理方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61287423A (ja) |
| AT (1) | AT395382B (ja) |
| DE (1) | DE3619496C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002370011A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-24 | Mitsui Mining Co Ltd | 排ガス処理方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3844422A1 (de) * | 1988-12-30 | 1990-07-05 | Steag Ag | Verfahren und vorrichtung zum abtrennen unerwuenschter bestandteile aus einem abgas |
| JPH07763A (ja) * | 1992-06-15 | 1995-01-06 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | ダイオキシンの除去方法 |
| AT399829B (de) * | 1994-03-11 | 1995-07-25 | Austrian Energy & Environment | Verfahren zur abscheidung von schwefeltrioxid und zum betreiben einer katalytischen entstickungsanlage |
| WO2001072401A1 (fr) * | 2000-03-29 | 2001-10-04 | Ebara Corporation | Procede de traitement de gaz d'echappement par injection d'ammoniaque |
| JP4574884B2 (ja) * | 2001-03-27 | 2010-11-04 | 住友重機械工業株式会社 | 排ガス処理システムの硫酸回収方法及び硫酸回収装置 |
| JP4015829B2 (ja) * | 2001-07-27 | 2007-11-28 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度・高脱硝性能を有する活性炭の製造方法 |
| CN115608151A (zh) * | 2021-04-08 | 2023-01-17 | 豆玉良 | 耐腐蚀的高效脱硫脱硝设备 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5911329B2 (ja) * | 1979-02-08 | 1984-03-14 | 住友重機械工業株式会社 | 排ガスから窒素酸化物およびイオウ酸化物を除去する方法 |
| DE2911712C2 (de) * | 1979-03-24 | 1991-10-31 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Entfernung von Schwefeloxiden und Stickstoffoxiden aus Abgasen |
| DE3101053C2 (de) * | 1979-03-24 | 1984-11-29 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Entfernung von Schwefeloxiden und Stickstoffoxiden aus Abgasen sowie Vorrichtung zum Durchführen dieses Verfahrens |
| DE3014934A1 (de) * | 1980-04-18 | 1981-10-22 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur entfernung von schwefeloxiden und stickstoffoxiden aus abgasen |
| JPS5843222A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-12 | Mitsui Mining Co Ltd | 廃ガスより硫黄酸化物および窒素酸化物を除去する方法 |
| JPS59209630A (ja) * | 1983-05-13 | 1984-11-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 排ガスの脱硫・脱硝方法 |
-
1985
- 1985-06-12 JP JP60127494A patent/JPS61287423A/ja active Granted
-
1986
- 1986-06-10 DE DE19863619496 patent/DE3619496C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-11 AT AT158086A patent/AT395382B/de not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002370011A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-24 | Mitsui Mining Co Ltd | 排ガス処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3619496C2 (de) | 1996-11-07 |
| JPS61287423A (ja) | 1986-12-17 |
| AT395382B (de) | 1992-12-10 |
| ATA158086A (de) | 1992-05-15 |
| DE3619496A1 (de) | 1986-12-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |