JPH0158253B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0158253B2 JPH0158253B2 JP14659782A JP14659782A JPH0158253B2 JP H0158253 B2 JPH0158253 B2 JP H0158253B2 JP 14659782 A JP14659782 A JP 14659782A JP 14659782 A JP14659782 A JP 14659782A JP H0158253 B2 JPH0158253 B2 JP H0158253B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electric resistance
- sec
- cooling
- temperature
- heating
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電縫溶接部が母材部と同程度に低温靭
性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法に関する
ものである。 従来の製造方法では母材部はコントロールドロ
ーリング、制御冷却により微細なフエライトがで
き、低温靭性のすぐれたものが得られるが、電縫
溶接部は圧延組織が消失し、粗大な鋳造組織が形
成され、また溶接から急冷されることによりクリ
ーンフエライトが出来ないため低温靭性が悪くな
るという欠点を有していた。 本発明は上記の欠点を有利に解消するものであ
り、その要旨とするところはＣ：0.01〜0.08％、
Mn≦1.5％、Si≦0.5％、Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.008
％、Ti≦0.04％、Nb：0.001〜0.050％、Ｖ：
0.001〜0.050％、Ｎ≦0.010％、残部Fe及び不可避
的不純物よりなる素材鋼板を用い電縫溶接し、そ
の後電縫溶接部を790℃〜1050℃で５秒以上加熱
し、770℃〜890℃の温度から30℃／sec〜150℃／
secで急冷し、電縫溶接部を微細アシキユラーフ
エライト組織にすることを特徴とする低温靭性の
すぐれた高張力電縫鋼管の製造方法である。 即ち本発明は素材の成分、電縫溶接した後の電
縫溶接部の加熱条件とその後の冷却条件を制限す
ることにより電縫溶接部が母材部と同程度に低温
靭性のすぐれた電縫鋼管を製造することを可能と
したもので極めて有利なものである。 次に本発明について詳細に説明する。 先ず素材の成分について述べるとＣについては
結晶粒微細化による靭性向上のため、0.01〜0.08
％とし、強度の点については他の元素にて補な
う。 Mnは1.5％より多量の場合、溶接性の点から悪
影響を及ぼすため1.5％以下が望ましくなる。 Siは強度を保たせる上で必要であるが0.5％よ
り多量の場合、電縫溶接部でのペネトレーターの
発生が容易となるため、0.5以下とする。 Ｐは偏析により亜影響を及ぼすのでＰは0.03％
以下とする。 ＳについてもMnSの長く伸ばされた介在物に
より靭性劣化するため低い方が望ましく0.008％
以下とする。 TiとＮは微細なTi−Ｎとして析出し、この微
細なTi−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性
を向上させる点からTiは0.04％以下、Ｎは0.010
％以下含有する。 Nb、Ｖにおいては強度確保上必要でNbは
0.001〜0.050％の範囲とし、Ｖは0.001〜0.050％
の範囲とする。 なお素材はAlで脱酸し、その際残存する通常
の量のAlを含有する。 次に電縫溶接部の加熱、冷却条件について述べ
る。本発明は電縫溶接後790℃〜1050℃の範囲で
５秒以上加熱するものであり、790℃未満では脆
化した溶接部の組織を改善するまでには至らず
1050℃超では粒の粗大化が起こり好ましくない。 又加熱時間が５秒未満では溶接部を完全に組織
改善することができず好ましくない。 冷却条件についても冷却開始温度を770℃〜870
℃とするもので、その冷却速度も30℃／sec〜150
℃／secとするものであり、その限定理由はアシ
キユラーフエライト析出はAr3点の変態点を通過
する時の速度が30℃／sec以上必要であり、その
上限も150℃／secが好ましい。 又温度についてもAr3点近傍の770℃以下にな
ると粒が微細にならないため好ましくなく、890
℃超から水冷を開始すると極めて微細な組織の改
善効果が認められなく好ましくないものである。 このような加熱、冷却条件について、本発明者
等は種々の実験を行ない第１図は電縫溶接後、
700℃〜1100℃の範囲において、５秒以上加熱し
た後、冷却速度を５℃／secと50℃／secと変えて
低温靭性について調べてみた。 その結果冷却速度が50℃／secのものは５℃／
secに比べ遷移温度（vTrS）は低くなり低温靭性
は向上することが明らかとなつた。 第２図は冷却開始温度770℃〜890℃の範囲にお
いて冷却速度の変化による遷移温度（vTrS）の
値をＣの含有量を変えて示したもので、Ｃ：0.08
％の含有量においては30℃／sec〜150℃／secの
範囲において、低温靭性が良くなつており、Ｃ：
0.15％の含有量においてはあまり良好な結果は得
られない。 第３図はＣ：0.08％の成分系における電縫溶接
後の光学顕微鏡写真（400倍）であり、電縫溶接
後、970℃で５秒加熱後、５℃／sec空冷した時の
(a)溶接部、(b)母材部と50℃／sec水冷した時の(c)
溶接部の組織を示す。 なお(a)はvTrS＝−20℃、フエライト粒度NO
＝10.9、(b)はvTrS＝−80℃、フエライト粒度NO
＝12.8、(c)はvTrS＝−40℃、フエライト粒度NO
＝12.6である。 即ち第３図から明らかなように電縫溶接後の加
熱、冷却条件を制御する本発明によればポストノ
ルマ（５℃／sec空冷）の粗大なフエライト粒に
比べ超微細なフエライト組織になり、母材部並の
フエライト粒度となり、低温靭性が良好となる。 以上のように本発明は電縫溶接後の加熱冷却条
件を790℃〜1050℃で５秒以上加熱し、冷却開始
温度を770℃〜890℃から30℃／sec〜150℃／sec
の冷却速度で水冷を行なうことにより溶接部でも
低温靭性の良好な電縫鋼管が得られるものでその
効果は極めて大である。 次に本発明の電縫鋼管の製造工程を第４図に示
すもので図中１は電縫溶接部、２は溶接ロール、
３はNO1ポストノルマライザー、４はNO2ポス
トノルマライザー、５はNO3ポストノルマライ
ザーで、その後６の水冷ゾーンを設置し、任意に
冷却開始温度、水冷冷却速度を設定するものであ
る。図中矢印は進行方向を示す。 次に本発明の実施例を表１に示す。 【表】
性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法に関する
ものである。 従来の製造方法では母材部はコントロールドロ
ーリング、制御冷却により微細なフエライトがで
き、低温靭性のすぐれたものが得られるが、電縫
溶接部は圧延組織が消失し、粗大な鋳造組織が形
成され、また溶接から急冷されることによりクリ
ーンフエライトが出来ないため低温靭性が悪くな
るという欠点を有していた。 本発明は上記の欠点を有利に解消するものであ
り、その要旨とするところはＣ：0.01〜0.08％、
Mn≦1.5％、Si≦0.5％、Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.008
％、Ti≦0.04％、Nb：0.001〜0.050％、Ｖ：
0.001〜0.050％、Ｎ≦0.010％、残部Fe及び不可避
的不純物よりなる素材鋼板を用い電縫溶接し、そ
の後電縫溶接部を790℃〜1050℃で５秒以上加熱
し、770℃〜890℃の温度から30℃／sec〜150℃／
secで急冷し、電縫溶接部を微細アシキユラーフ
エライト組織にすることを特徴とする低温靭性の
すぐれた高張力電縫鋼管の製造方法である。 即ち本発明は素材の成分、電縫溶接した後の電
縫溶接部の加熱条件とその後の冷却条件を制限す
ることにより電縫溶接部が母材部と同程度に低温
靭性のすぐれた電縫鋼管を製造することを可能と
したもので極めて有利なものである。 次に本発明について詳細に説明する。 先ず素材の成分について述べるとＣについては
結晶粒微細化による靭性向上のため、0.01〜0.08
％とし、強度の点については他の元素にて補な
う。 Mnは1.5％より多量の場合、溶接性の点から悪
影響を及ぼすため1.5％以下が望ましくなる。 Siは強度を保たせる上で必要であるが0.5％よ
り多量の場合、電縫溶接部でのペネトレーターの
発生が容易となるため、0.5以下とする。 Ｐは偏析により亜影響を及ぼすのでＰは0.03％
以下とする。 ＳについてもMnSの長く伸ばされた介在物に
より靭性劣化するため低い方が望ましく0.008％
以下とする。 TiとＮは微細なTi−Ｎとして析出し、この微
細なTi−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性
を向上させる点からTiは0.04％以下、Ｎは0.010
％以下含有する。 Nb、Ｖにおいては強度確保上必要でNbは
0.001〜0.050％の範囲とし、Ｖは0.001〜0.050％
の範囲とする。 なお素材はAlで脱酸し、その際残存する通常
の量のAlを含有する。 次に電縫溶接部の加熱、冷却条件について述べ
る。本発明は電縫溶接後790℃〜1050℃の範囲で
５秒以上加熱するものであり、790℃未満では脆
化した溶接部の組織を改善するまでには至らず
1050℃超では粒の粗大化が起こり好ましくない。 又加熱時間が５秒未満では溶接部を完全に組織
改善することができず好ましくない。 冷却条件についても冷却開始温度を770℃〜870
℃とするもので、その冷却速度も30℃／sec〜150
℃／secとするものであり、その限定理由はアシ
キユラーフエライト析出はAr3点の変態点を通過
する時の速度が30℃／sec以上必要であり、その
上限も150℃／secが好ましい。 又温度についてもAr3点近傍の770℃以下にな
ると粒が微細にならないため好ましくなく、890
℃超から水冷を開始すると極めて微細な組織の改
善効果が認められなく好ましくないものである。 このような加熱、冷却条件について、本発明者
等は種々の実験を行ない第１図は電縫溶接後、
700℃〜1100℃の範囲において、５秒以上加熱し
た後、冷却速度を５℃／secと50℃／secと変えて
低温靭性について調べてみた。 その結果冷却速度が50℃／secのものは５℃／
secに比べ遷移温度（vTrS）は低くなり低温靭性
は向上することが明らかとなつた。 第２図は冷却開始温度770℃〜890℃の範囲にお
いて冷却速度の変化による遷移温度（vTrS）の
値をＣの含有量を変えて示したもので、Ｃ：0.08
％の含有量においては30℃／sec〜150℃／secの
範囲において、低温靭性が良くなつており、Ｃ：
0.15％の含有量においてはあまり良好な結果は得
られない。 第３図はＣ：0.08％の成分系における電縫溶接
後の光学顕微鏡写真（400倍）であり、電縫溶接
後、970℃で５秒加熱後、５℃／sec空冷した時の
(a)溶接部、(b)母材部と50℃／sec水冷した時の(c)
溶接部の組織を示す。 なお(a)はvTrS＝−20℃、フエライト粒度NO
＝10.9、(b)はvTrS＝−80℃、フエライト粒度NO
＝12.8、(c)はvTrS＝−40℃、フエライト粒度NO
＝12.6である。 即ち第３図から明らかなように電縫溶接後の加
熱、冷却条件を制御する本発明によればポストノ
ルマ（５℃／sec空冷）の粗大なフエライト粒に
比べ超微細なフエライト組織になり、母材部並の
フエライト粒度となり、低温靭性が良好となる。 以上のように本発明は電縫溶接後の加熱冷却条
件を790℃〜1050℃で５秒以上加熱し、冷却開始
温度を770℃〜890℃から30℃／sec〜150℃／sec
の冷却速度で水冷を行なうことにより溶接部でも
低温靭性の良好な電縫鋼管が得られるものでその
効果は極めて大である。 次に本発明の電縫鋼管の製造工程を第４図に示
すもので図中１は電縫溶接部、２は溶接ロール、
３はNO1ポストノルマライザー、４はNO2ポス
トノルマライザー、５はNO3ポストノルマライ
ザーで、その後６の水冷ゾーンを設置し、任意に
冷却開始温度、水冷冷却速度を設定するものであ
る。図中矢印は進行方向を示す。 次に本発明の実施例を表１に示す。 【表】
第１図は電縫溶接後の加熱温度と遷移温度との
関係を示す図、第２図は冷却速度と遷移温度との
関係を示す図、第３図ａ，ｂ，ｃはＣ：0.08％の
成分系における電縫溶接後の顕微鏡写真（400
倍）、第４図は本発明の電縫鋼管の製造工程を示
す説明図である。 １……電縫溶接部、２……溶接ロール、３……
NO1ポストノルマライザー、４……NO2ポスト
ノルマライザー、５……NO3ポストノルマライ
ザー、６……水冷ゾーン。
関係を示す図、第２図は冷却速度と遷移温度との
関係を示す図、第３図ａ，ｂ，ｃはＣ：0.08％の
成分系における電縫溶接後の顕微鏡写真（400
倍）、第４図は本発明の電縫鋼管の製造工程を示
す説明図である。 １……電縫溶接部、２……溶接ロール、３……
NO1ポストノルマライザー、４……NO2ポスト
ノルマライザー、５……NO3ポストノルマライ
ザー、６……水冷ゾーン。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.01〜0.08％、Mn≦1.5％、Si≦0.5％、
Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.008％、Ti≦0.04％、Nb：
0.001〜0.050％、Ｖ：0.001〜0.050％、Ｎ≦0.010
％、残部Fe及び不可避的不純物よりなる素材鋼
板を用い電縫溶接し、その後電縫溶接部を790℃
〜1050℃で５秒以上加熱し、770℃〜890℃の温度
から30℃／sec〜150℃／secで急冷し、電縫溶接
部を微細アシキユラーフエライト組織にすること
を特徴とする低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659782A JPS5935629A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659782A JPS5935629A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935629A JPS5935629A (ja) | 1984-02-27 |
| JPH0158253B2 true JPH0158253B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15411316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14659782A Granted JPS5935629A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935629A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013153819A1 (ja) | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
| KR102049834B1 (ko) * | 2019-03-21 | 2019-11-28 | 에스큐아이소프트(주) | 세일 홍보 콘텐츠 생성 디지털 사이니지 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61117223A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
| JPS61238940A (ja) * | 1985-04-12 | 1986-10-24 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた低温強靭鋼 |
| JPS61270337A (ja) * | 1985-05-23 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS61270338A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS621842A (ja) * | 1985-06-26 | 1987-01-07 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた強靭性高張力鋼 |
| JPS62180034A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部の熱処理持性が優れたＴｉ系ＵＯＥ鋼管の製造方法 |
| JPS62202049A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 電縫部の選択腐食に対する抵抗性の大なる電縫鋼管およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-08-24 JP JP14659782A patent/JPS5935629A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013153819A1 (ja) | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
| US9841124B2 (en) | 2012-04-13 | 2017-12-12 | Jfe Steel Corporation | High-strength thick-walled electric resistance welded steel pipe having excellent low-temperature toughness and method of manufacturing the same |
| KR102049834B1 (ko) * | 2019-03-21 | 2019-11-28 | 에스큐아이소프트(주) | 세일 홍보 콘텐츠 생성 디지털 사이니지 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5935629A (ja) | 1984-02-27 |
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