JPH0158356B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0158356B2 JPH0158356B2 JP58132629A JP13262983A JPH0158356B2 JP H0158356 B2 JPH0158356 B2 JP H0158356B2 JP 58132629 A JP58132629 A JP 58132629A JP 13262983 A JP13262983 A JP 13262983A JP H0158356 B2 JPH0158356 B2 JP H0158356B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- blade
- compound
- rotary compressor
- roller
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明はとくにブレードの耐摩耗性の向上を
計るようにしたロータリコンプレツサに関する。
計るようにしたロータリコンプレツサに関する。
一般に、ロータリコンプレツサは、シリンダに
ローラが収容され、このローラが偏心回転すると
ともに、上記シリンダにはブレード溝が形成さ
れ、このブレード溝にはブレードが先端部を上記
ローラの外周面に当接させて摺動自在に設けられ
ている。したがつて、上記ブレードは側面がブレ
ード溝に摺接し、先端部がローラに摺接するの
で、ブレードは耐摩耗性に優れていなければなら
ない。
ローラが収容され、このローラが偏心回転すると
ともに、上記シリンダにはブレード溝が形成さ
れ、このブレード溝にはブレードが先端部を上記
ローラの外周面に当接させて摺動自在に設けられ
ている。したがつて、上記ブレードは側面がブレ
ード溝に摺接し、先端部がローラに摺接するの
で、ブレードは耐摩耗性に優れていなければなら
ない。
従来、このようなロータリコンプレツサにおい
て、ブレードはタングステンを主に含有するハイ
ス鋼（SKH−９）で形成され、シリンダはFC−
20などの片状黒鉛鋳鉄で形成され、さらにローラ
は片状黒鉛に若干の炭化物を折出させたミーハナ
イト鋳鉄を用いるのが一般的であつた。しかしな
がら、ハイス鋼から形成されたブレードのタング
ステンを主成分とした炭化物は、摩擦係数が比較
的高く、しかも融点があまり高くないため、摩擦
によつてシリンダやロータと凝着摩耗が発生しや
すい。そのため、長時間の使用によつてブレー
ド、ローラおよびシリンダの摩耗が大きくなるの
で、ロータリコンプレツサの性能低下を招くとい
う欠点があつた。
て、ブレードはタングステンを主に含有するハイ
ス鋼（SKH−９）で形成され、シリンダはFC−
20などの片状黒鉛鋳鉄で形成され、さらにローラ
は片状黒鉛に若干の炭化物を折出させたミーハナ
イト鋳鉄を用いるのが一般的であつた。しかしな
がら、ハイス鋼から形成されたブレードのタング
ステンを主成分とした炭化物は、摩擦係数が比較
的高く、しかも融点があまり高くないため、摩擦
によつてシリンダやロータと凝着摩耗が発生しや
すい。そのため、長時間の使用によつてブレー
ド、ローラおよびシリンダの摩耗が大きくなるの
で、ロータリコンプレツサの性能低下を招くとい
う欠点があつた。
この発明はブレードをそれ自体が耐摩耗性に優
れるばかりか、シリンダやローラを摩耗させるこ
とのない構造とすることによつて、耐摩耗性の向
上を計るようにしたロータリコンプレツサを提供
することにある。
れるばかりか、シリンダやローラを摩耗させるこ
とのない構造とすることによつて、耐摩耗性の向
上を計るようにしたロータリコンプレツサを提供
することにある。
ブレードをクロムを含有した鋼、焼結合金また
は鋳鉄のいずれかを母材とし、この母材を軟窒化
処理し、その表層部にFe−Cr−Ｎの化合物を主
成部とする第１の層を生成させ、この第１の層の
下側に上記化合物と同じ成分の化合物を点在させ
た第２の層を生成し、少なくともシリンダに形成
されたブレード溝に摺接する側面の第１の層を除
去し、第２の層を露出させることによつて、この
第２の層に点在する化合物を介してブレードと相
手材とを摺接させ、上記化合物によつてブレード
の耐摩耗性を向上させるようにしたものである。
は鋳鉄のいずれかを母材とし、この母材を軟窒化
処理し、その表層部にFe−Cr−Ｎの化合物を主
成部とする第１の層を生成させ、この第１の層の
下側に上記化合物と同じ成分の化合物を点在させ
た第２の層を生成し、少なくともシリンダに形成
されたブレード溝に摺接する側面の第１の層を除
去し、第２の層を露出させることによつて、この
第２の層に点在する化合物を介してブレードと相
手材とを摺接させ、上記化合物によつてブレード
の耐摩耗性を向上させるようにしたものである。
以下、この発明の一実施例を第１図乃至第５図
を参照して説明する。第１図はロータリコンプレ
ツサの要部を示し、図中１はシリンダである。こ
のシリンダ１にはローラ２が収容されているとと
もにブレード溝３が形成され、このブレード溝３
にはブレード４がその両側面4aを介して摺動自
在に設けられている。上記ローラ２は図示せぬ偏
心軸によつて偏心回転させられ、上記ブレード４
は図示せぬばねによつて付勢され、その曲面状の
先端部4bが上記ローラ２の外周面に圧接してい
る。
を参照して説明する。第１図はロータリコンプレ
ツサの要部を示し、図中１はシリンダである。こ
のシリンダ１にはローラ２が収容されているとと
もにブレード溝３が形成され、このブレード溝３
にはブレード４がその両側面4aを介して摺動自
在に設けられている。上記ローラ２は図示せぬ偏
心軸によつて偏心回転させられ、上記ブレード４
は図示せぬばねによつて付勢され、その曲面状の
先端部4bが上記ローラ２の外周面に圧接してい
る。
上記ブレード４は、クロムを含有した鋼、焼結
合金または鋳鉄などの母材１１、この実施例では
クロム鋼を570℃で２〜４時間軟窒化処理して形
成される。軟窒化処理されたブレード４には第２
図に示すようにその表層部に第１の層１２が生成
され、この下側に第２の層１３が生成される。第
１の層１２は、母材１１のFeにＮが高密度に反
応したFe−Cr−Ｎを主成分とする第１の化合物
１４からなり、この第１の化合物１４が数μｍの
層状をなしている。上記第１の化合物１４は、硬
度がHv≧1300と非常に硬いばかりか、摩擦係数
が低く、しかも高融点で極めて優れた耐摩耗性を
有する。
合金または鋳鉄などの母材１１、この実施例では
クロム鋼を570℃で２〜４時間軟窒化処理して形
成される。軟窒化処理されたブレード４には第２
図に示すようにその表層部に第１の層１２が生成
され、この下側に第２の層１３が生成される。第
１の層１２は、母材１１のFeにＮが高密度に反
応したFe−Cr−Ｎを主成分とする第１の化合物
１４からなり、この第１の化合物１４が数μｍの
層状をなしている。上記第１の化合物１４は、硬
度がHv≧1300と非常に硬いばかりか、摩擦係数
が低く、しかも高融点で極めて優れた耐摩耗性を
有する。
上記第１の層１２の下側に生成される第２の層
１３は、10〜80μｍの深さで形成され、母材１１
のCrを基材としてＮの反応が発達し、上記第１
の化合物１４と同じ成分からなる所定の大きさの
第２の化合物１５がかわらを敷きつめた様に、つ
まり網目状に点在してなる。この第２の層１３
と、第２の層１３の下側のFeの格子にはＮが入
り込んでおり、また第１の層１２と第２の層１３
とには全体にわたつてCr17が分布している。上
記第２の層１３は、母材１１を軟窒化処理すると
きの条件によつて第２の化合物１５の生成状態、
たとえば分布状態などを調節することができる。
そして、このように軟窒化処理されたブレード４
は、ブレード溝３に摺接する側面4aとローラ２
の外周面に当接する先端部４との第１の層１２が
第４図に示すように切削加工などによつて除去さ
れ、第２の層１３が露出している。
１３は、10〜80μｍの深さで形成され、母材１１
のCrを基材としてＮの反応が発達し、上記第１
の化合物１４と同じ成分からなる所定の大きさの
第２の化合物１５がかわらを敷きつめた様に、つ
まり網目状に点在してなる。この第２の層１３
と、第２の層１３の下側のFeの格子にはＮが入
り込んでおり、また第１の層１２と第２の層１３
とには全体にわたつてCr17が分布している。上
記第２の層１３は、母材１１を軟窒化処理すると
きの条件によつて第２の化合物１５の生成状態、
たとえば分布状態などを調節することができる。
そして、このように軟窒化処理されたブレード４
は、ブレード溝３に摺接する側面4aとローラ２
の外周面に当接する先端部４との第１の層１２が
第４図に示すように切削加工などによつて除去さ
れ、第２の層１３が露出している。
第１の層１２を除去して第２の層１３を露出さ
せたブレード４は、この表面に点在する第２の化
合物１５によつてブレード溝３やローラ２などの
相手材との摺動面が形成される。つまり、ブレー
ド４と相手材との摺動は上記第２の化合物１５に
よつて極部的な金属接触状態となる。上記第２の
化合物１５は、硬度が極めて高く、摩擦係数が低
いばかりか、高融点で優れた耐摩耗性を有するか
ら、相手材との焼付きが生じ難く、かつ相手材の
表面粗さをよくする機能をもつ。さらに、第２の
化合物１５は、相手材との摺接によつて丸みを帯
びてくるから、相手材が第２の化合物１５によつ
て切削されにくくなる。つまり、ブレード４と相
手材とが互いに切削されにくい耐摩耗性を備えた
面となる。また、ブレード４の摺動面には第２の
化合物１５が点在するため、相手材の摺動面との
間に隙間ができ、この隙間が油留めとなるから保
油性が向上する。さらに、第２の化合物１５はセ
ラミツク材と性質が似ているため割れやすいが、
母材１１に所定の大きさで点在していて、これに
加わる衝撃が上記母材１１によつてある程度吸収
されるから、上記第２の化合物１５は割れずら
い。
せたブレード４は、この表面に点在する第２の化
合物１５によつてブレード溝３やローラ２などの
相手材との摺動面が形成される。つまり、ブレー
ド４と相手材との摺動は上記第２の化合物１５に
よつて極部的な金属接触状態となる。上記第２の
化合物１５は、硬度が極めて高く、摩擦係数が低
いばかりか、高融点で優れた耐摩耗性を有するか
ら、相手材との焼付きが生じ難く、かつ相手材の
表面粗さをよくする機能をもつ。さらに、第２の
化合物１５は、相手材との摺接によつて丸みを帯
びてくるから、相手材が第２の化合物１５によつ
て切削されにくくなる。つまり、ブレード４と相
手材とが互いに切削されにくい耐摩耗性を備えた
面となる。また、ブレード４の摺動面には第２の
化合物１５が点在するため、相手材の摺動面との
間に隙間ができ、この隙間が油留めとなるから保
油性が向上する。さらに、第２の化合物１５はセ
ラミツク材と性質が似ているため割れやすいが、
母材１１に所定の大きさで点在していて、これに
加わる衝撃が上記母材１１によつてある程度吸収
されるから、上記第２の化合物１５は割れずら
い。
第６図はこの発明の他の実施例を示す。つま
り、この実施例におけるブレード４は側面４ａの
第１の層１２を除去し、先端部４ｂの第１の層１
２を残しておく。その場合、ブレード４の先端部
４ｂの第１の層１２を形成する非常に硬い第１の
化合物１４がローラ２の外周面に圧接するから、
このローラ２に第１の化合物１４に相当する硬さ
を持たせる。そのため、上記ローラ２を焼入れす
るだけでなく、このローラ２の母材にNi−Cr−
Mo鋼などの炭化物２１を生成させたり、片状黒
鉛２２を点在させて硬度を向上させることが有効
である。すなわち、上記ローラ２をNi−Cr−Mo
鋼やNi−Cr−Mo鋳鉄あるいはこれらに相当する
焼結合金などで形成すれば、ローラ２に十分な耐
摩耗性を持たせることができる。
り、この実施例におけるブレード４は側面４ａの
第１の層１２を除去し、先端部４ｂの第１の層１
２を残しておく。その場合、ブレード４の先端部
４ｂの第１の層１２を形成する非常に硬い第１の
化合物１４がローラ２の外周面に圧接するから、
このローラ２に第１の化合物１４に相当する硬さ
を持たせる。そのため、上記ローラ２を焼入れす
るだけでなく、このローラ２の母材にNi−Cr−
Mo鋼などの炭化物２１を生成させたり、片状黒
鉛２２を点在させて硬度を向上させることが有効
である。すなわち、上記ローラ２をNi−Cr−Mo
鋼やNi−Cr−Mo鋳鉄あるいはこれらに相当する
焼結合金などで形成すれば、ローラ２に十分な耐
摩耗性を持たせることができる。
〔発明の効果〕
以上述べたようにこの発明は、ブレードの少な
くとも側面に軟窒化処理によつて生成されるFe
−Cr−Ｎの化合物が網目状に点在する第２の層
を露出させ、この第２の層を相手材との摺接面と
した。したがつて、網目状に点在する上記化合物
によつてブレードと相手材とが面接触とならず、
部分的な金属接触となり、しかも化合物は相手材
との摺接によつて丸みを帯びてくるから、ブレー
ドの耐摩耗性を大幅に向上させることができるば
かりか、このブレードが摺接する相手材の耐摩耗
性も向上させることができる。さらに、上記化合
物によつて相手材の耐摩耗性が向上するので、相
手材に焼入れをしたり、材料を選択して硬度を向
上させるなどのことをせずにすむため、コストダ
ウンが計れる。
くとも側面に軟窒化処理によつて生成されるFe
−Cr−Ｎの化合物が網目状に点在する第２の層
を露出させ、この第２の層を相手材との摺接面と
した。したがつて、網目状に点在する上記化合物
によつてブレードと相手材とが面接触とならず、
部分的な金属接触となり、しかも化合物は相手材
との摺接によつて丸みを帯びてくるから、ブレー
ドの耐摩耗性を大幅に向上させることができるば
かりか、このブレードが摺接する相手材の耐摩耗
性も向上させることができる。さらに、上記化合
物によつて相手材の耐摩耗性が向上するので、相
手材に焼入れをしたり、材料を選択して硬度を向
上させるなどのことをせずにすむため、コストダ
ウンが計れる。
第１図乃至第５図はこの発明の一実施例を示
し、第１図はロータリコンプレツサの要部の斜視
図、第２図はブレードの斜視図、第３図は軟窒化
処理されたブレードの拡大断面図、第４図は第１
の層を除去し第２の層を露出させた状態の拡大断
面図、第５図はブレードと相手材との摺動部分の
拡大断面図、第６図はこの発明の他の実施例を示
す第１の層が残されたブレードの先端部と相手材
との摺動部分の拡大断面図である。 １……シリンダ、２……ローラ、３……ブレー
ド溝、４……ブレード、１１……母材、１２……
第１の層、１３……第２の層、１４……第１の化
合物、１５……第２の化合物。
し、第１図はロータリコンプレツサの要部の斜視
図、第２図はブレードの斜視図、第３図は軟窒化
処理されたブレードの拡大断面図、第４図は第１
の層を除去し第２の層を露出させた状態の拡大断
面図、第５図はブレードと相手材との摺動部分の
拡大断面図、第６図はこの発明の他の実施例を示
す第１の層が残されたブレードの先端部と相手材
との摺動部分の拡大断面図である。 １……シリンダ、２……ローラ、３……ブレー
ド溝、４……ブレード、１１……母材、１２……
第１の層、１３……第２の層、１４……第１の化
合物、１５……第２の化合物。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シリンダに偏心回転するローラが収容されて
いるとともに、このシリンダに形成されたブレー
ド溝に先端部を上記ローラの外周面に当接させて
ブレードが摺動自在に設けられたロータリコンプ
レツサにおいて、上記ブレードは、クロムを含有
した鋼、焼結合金または鋳鉄のいずれかの母材を
軟窒化処理し、その表層部にFe−Cr−Ｎの第１
の化合物が層状をなした第１の層を生成させると
ともに、この第１の層の下側に上記化合物と同じ
成分からなる第２の化合物を網目状に点在させた
第２の層を生成させ、少なくとも上記ブレード溝
に摺接する側面は第１の層を除去し第２の層を露
出させてなることを特徴とするロータリコンプレ
ツサ。 ２ 上記ブレードの側面は第２の層が露出し、先
端部は第１の層が露出していることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のロータリコンプレツ
サ。 ３ 上記ブレードの側面と先端部は第２の層が露
出していることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載のロータリコンプレツサ。 ４ 上記ローラはNi−Cr−Mo鋼またはNi−Cr
−Mo鋳鉄で形成されていることを特徴とする特
許請求の範囲第２項記載のロータリコンプレツ
サ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13262983A JPS6026195A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | ロ−タリコンプレツサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13262983A JPS6026195A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | ロ−タリコンプレツサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6026195A JPS6026195A (ja) | 1985-02-09 |
| JPH0158356B2 true JPH0158356B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15085789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13262983A Granted JPS6026195A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | ロ−タリコンプレツサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6026195A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002241908A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-08-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鉄系焼結合金およびその製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6275083A (ja) * | 1985-09-27 | 1987-04-06 | Hitachi Ltd | コンプレッサ |
| JPH03266892A (ja) * | 1990-03-16 | 1991-11-27 | Yamaha Corp | 楽音制御パラメータ設定装置 |
| JP2685389B2 (ja) * | 1992-09-07 | 1997-12-03 | 松下冷機株式会社 | 回転式圧縮機 |
| CN102549266B (zh) * | 2009-09-18 | 2015-05-13 | 东芝开利株式会社 | 制冷剂压缩机及制冷循环装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4726115U (ja) * | 1971-04-09 | 1972-11-24 | ||
| JPS5413005A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-31 | Toshiba Corp | Sintered vane for rotary compressor |
-
1983
- 1983-07-20 JP JP13262983A patent/JPS6026195A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002241908A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-08-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鉄系焼結合金およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6026195A (ja) | 1985-02-09 |
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