JPH0160648B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0160648B2 JPH0160648B2 JP8319083A JP8319083A JPH0160648B2 JP H0160648 B2 JPH0160648 B2 JP H0160648B2 JP 8319083 A JP8319083 A JP 8319083A JP 8319083 A JP8319083 A JP 8319083A JP H0160648 B2 JPH0160648 B2 JP H0160648B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lifter
- pipe
- plate
- lifter body
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/20—Adjusting or compensating clearance
- F01L1/22—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically
- F01L1/24—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically by fluid means, e.g. hydraulically
- F01L1/245—Hydraulic tappets
- F01L1/25—Hydraulic tappets between cam and valve stem
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Description
この発明は、熱膨張等によつて生じるバルブク
リアランスを自動的になくすように調整できるバ
ルブリフターに関する。 油圧式のバルブリフターは、リフター本体内
に、ブランジヤ、チエンジボール、バネ等から成
る油圧作動機構を有し、作動油がリフター本体の
給油孔を介して油圧作動機構に出入りすることに
より、カムの動作に対応してバルブクリアランス
をなくすように動作するというものである。そし
て、この種のバルブリフターでは、作動油がバル
ブリフター内に常時確保されていないと重大な作
動不良を起こすことから、必ずバルブリフター内
に作動油の貯留空間を設け、作動油を常に所定量
確保するようにしている。 第１図はそのような油圧式のバルブリフターで
あつて、ここで問題とするタイプの一例を示す。 このバルブリフターＬは、二輪車エンジン用に
開発されたもので、コンパクト化を考慮した構造
とされ、カムＣと、弁バネＳにより上向きに付勢
されたバルブＶの間に、両者を直接連係するよう
に配置される。図中１はリフター本体で、その内
部にはプランジヤ２、チエツクボール３、バネ
４、ケージ５から成る油圧作動機構６が設けられ
ている。そして、リフター本体１の頭部に、この
油圧作動機構６に作動油が出入りするための給油
孔７が設けられている。また、この給油孔７に近
接して前述の作動油の貯留空間を設ける必要か
ら、リフター本体１の頭部には別部材のプレート
８が接合され、そのプレート８に形成された凹部
（らせん状等の溝）により両者の接合面に貯留空
間９が形成されている。また、リフター本体１の
頭部には、この貯留空間９に作動油を供給するた
めの供給孔１０が設けられ、さらにこの供給孔１
０には貯留空間９の貯留油量を調整するためのパ
イプ１１が嵌合されている。 そして、第１図において、いま、カムＣが作用
してバルブリフターＬを押し下げると、プランジ
ヤ２内にみたされた油は給油孔７を通つて貯留空
間９に逃げようとする。このとき、チエツクボー
ル３は直ちに給油孔７をふさぎ、プランジヤ２内
の油は圧縮される。この油圧によつてプランジヤ
２はリフター本体１とともに押し下げられ、それ
と一体的にされたバルブＶを下に動かす。また、
カムＣが回つてバルブリフターＬを押し下げる作
用がなくなると、弁バネＳによつてバルブリフタ
ーＬは上がり、リフター本体１内の油圧も減少し
てチエツクボール３は圧力差によつて元の位置に
戻る。その際、バネ４の作用によりプランジヤ２
が自由に動き、バルブクリアランスをなくすよう
に作動するのである。 ところで、上記のバルブリフターについては、
実用化するにあたりいくつかの問題があつた。 一つはプレート８とリフター本体１の接合の問
題である。両者の接合手段としては、一般に銀ろ
う、真鍮ろうによるろう付け、あるいは溶接が考
えられる。しかし、これらの方法で接合するには
次のような点で問題があつたのである。 まず、ろう付けの場合であるが、ろう付けは接
合強度が低い上、この場合接合面に凹部が形成さ
れていて接合面積が少ないことから、この種のバ
ルブリフターでは、強度上の問題を生じるおそれ
がある。 特に、今後は、プレート８の接合面の凹部形状
の複雑化、さらには貯留空間の拡大に伴なう接合
面積の減少等、接合に要求される内容がより厳し
くなることが予測されることから、益々ろう付け
による接合には問題がある。 また、同時にガスの発生により完全な接合をな
し難いことから、油洩れなどの性能上の問題を生
じるおそれがある。 また、このようなバルブリフターの場合、一定
の耐摩耗性が要求されることがあり、浸炭焼入れ
処理または浸炭窒化処理を施す場合があるが、一
般にこの種の処理は800℃〜880℃程度の処理温度
でプレート８と接合した後に行なうための通常の
銀ろうや真鍮ろう等のろう材によるろう付け接合
では、その液相発生温度が低く、接合した部分が
同処理時にはがれるおそれがある、というような
点である。 次に溶接接合の場合であるが、この場合は、プ
レート８とリフター本体１の外周部の接合は可能
であるが、内部を完全に接合することは難しく、
これが致命的欠陥となるおそれがある、という点
である。 また、上記のようなプレート８とリフター本体
１の接合の問題以外のもう一つの問題は、リフタ
ー本体１の供給孔に嵌合したパイプ１１とリフタ
ー本体１の間のすき間の問題である。すなわち、
パイプ１１とリフター本体１との間にすき間があ
ると、そのすき間から油が洩れて性能の低下、さ
らには作動自体にも影響を及ぼし、欠陥となるこ
とがあつたのである。 一方、上記のバルブリフターにおいては、上の
ような問題とは別に次のようなことが要求されて
いた。すなわち、最近の内燃機関においては、コ
ンパクト化に加え、高出力化、高性能化が図られ
る傾向にあることから、バルブリフターにおいて
もその傾向に対応して特に耐摩耗性の向上と相手
攻撃性の少ないことが要求されていたのである。 この発明は上記の不都合を解消するとともに、
上記の要求を満足させることのできる、品質の良
に実用に耐えるバルブリフターを提供することを
目的とする。 以下、この発明を詳細に説明する。 この発明のバルブリフターは、外観的には第１
図に一例を示したものと同じであつて、リフター
本体１にプレート８が接合され、その接合面に作
動油の貯留空間９が形成され、さらにリフター本
体１に、作動油を貯留空間９に供給するための供
給孔１０が形成されるとともに、その供給孔１０
にパイプ１１が嵌合されたものである。 そして、この発明は、前記パイプ１１の熱膨張
係数からリフター本体１の熱膨張係数を引いた値
が−3.0〜8.0×10-6／℃となるようにパイプ１１
とリフター本体１の各材料を設定し、かつパイプ
１１をリフター本体１に設けられた供給孔１０
に、パイプ外径×0.05％〜5.0％の圧入代をもつ
て圧入し、一方第２図にそのポイントとなる部分
を拡大して示すように、プレート８を焼結材料に
より構成し、かつこのプレートから発生した液相
により、少なくともリフター本体１とプレート８
を接合固定した点に特徴を有する。 この場合、パイプ１１の圧入代を前記のように
規定した理由は、パイプ１１とリフター本体１の
供給孔１０との間にすき間が生じないようにする
ためであり、0.05％未満では充分でなく、５％を
超えると圧入する作業が難しくなるとともにそれ
以上の効果が見られなかつたからである。 また、パイプ１１とリフター本体１の熱膨張係
数の差（パイプ１１−リフター本体１）を−3.0
〜8.0×10-6／℃と規定したのは、圧入代の場合
と同様の理由によるもので、−3.0×10-6／℃より
小さいと高温時にすき間が発生し、接合上の問題
があり、また8.0×10-6／℃より大きいと高温時
パイプ１１の変形等を発生し室温に戻つた際すき
間を生じるといつた理由からである。 したがつて、上記の規定を満足することによ
り、すき間はほとんど生じなくなる。 なお、圧入代、熱膨張係数差を適当に組合わせ
て設定し、1000℃以上の高温に加熱することによ
り、パイプ１１とリフター本体１を接着させるこ
ともできる。 また、補助的な方法として、880℃以上の液相
発生温度を有するろう材を少なくともパイプ１１
とリフター本体１の供給孔１０の間に設けてろう
付けすることにより、さらにパイプ１１とリフタ
ー本体１の接合強度を増し、かつすき間をなくす
ことができる。 また、この発明のバルブリフターは、第２図の
ようにパイプ圧入およびプレート接合した状態
で、必要に応じて、800℃〜880℃の温度で浸炭焼
入れ処理あるいは浸炭窒化処理を施すことによ
り、リフター本体１にも耐摩耗性が付与される。 なお、前記ろう材として、液相発生温度が880
℃以上のものを用いるように規定したのは、接合
後浸炭焼入れ等の処理をする関係からである。 次にこの発明の具体的な実施例をあげる。実施
例では以下のような材料の部材を用いた。 (1) プレート８としては、2.3C−13Cr−0.5Nb−
1Mo−1Mn−0.5P−Feの組成の焼結材料。 (2) リフター本体１としては、その形状が複雑で
あることから、SCr20の冷間鍛造品。 (3) パイプとして、SUS316、S20C、SK−３の
３種類。 なお、上記リフター本体１およびパイプの材
料の熱膨張係数の値、並びにそれらの差の値
は、それぞれ下表に示す通りである。
リアランスを自動的になくすように調整できるバ
ルブリフターに関する。 油圧式のバルブリフターは、リフター本体内
に、ブランジヤ、チエンジボール、バネ等から成
る油圧作動機構を有し、作動油がリフター本体の
給油孔を介して油圧作動機構に出入りすることに
より、カムの動作に対応してバルブクリアランス
をなくすように動作するというものである。そし
て、この種のバルブリフターでは、作動油がバル
ブリフター内に常時確保されていないと重大な作
動不良を起こすことから、必ずバルブリフター内
に作動油の貯留空間を設け、作動油を常に所定量
確保するようにしている。 第１図はそのような油圧式のバルブリフターで
あつて、ここで問題とするタイプの一例を示す。 このバルブリフターＬは、二輪車エンジン用に
開発されたもので、コンパクト化を考慮した構造
とされ、カムＣと、弁バネＳにより上向きに付勢
されたバルブＶの間に、両者を直接連係するよう
に配置される。図中１はリフター本体で、その内
部にはプランジヤ２、チエツクボール３、バネ
４、ケージ５から成る油圧作動機構６が設けられ
ている。そして、リフター本体１の頭部に、この
油圧作動機構６に作動油が出入りするための給油
孔７が設けられている。また、この給油孔７に近
接して前述の作動油の貯留空間を設ける必要か
ら、リフター本体１の頭部には別部材のプレート
８が接合され、そのプレート８に形成された凹部
（らせん状等の溝）により両者の接合面に貯留空
間９が形成されている。また、リフター本体１の
頭部には、この貯留空間９に作動油を供給するた
めの供給孔１０が設けられ、さらにこの供給孔１
０には貯留空間９の貯留油量を調整するためのパ
イプ１１が嵌合されている。 そして、第１図において、いま、カムＣが作用
してバルブリフターＬを押し下げると、プランジ
ヤ２内にみたされた油は給油孔７を通つて貯留空
間９に逃げようとする。このとき、チエツクボー
ル３は直ちに給油孔７をふさぎ、プランジヤ２内
の油は圧縮される。この油圧によつてプランジヤ
２はリフター本体１とともに押し下げられ、それ
と一体的にされたバルブＶを下に動かす。また、
カムＣが回つてバルブリフターＬを押し下げる作
用がなくなると、弁バネＳによつてバルブリフタ
ーＬは上がり、リフター本体１内の油圧も減少し
てチエツクボール３は圧力差によつて元の位置に
戻る。その際、バネ４の作用によりプランジヤ２
が自由に動き、バルブクリアランスをなくすよう
に作動するのである。 ところで、上記のバルブリフターについては、
実用化するにあたりいくつかの問題があつた。 一つはプレート８とリフター本体１の接合の問
題である。両者の接合手段としては、一般に銀ろ
う、真鍮ろうによるろう付け、あるいは溶接が考
えられる。しかし、これらの方法で接合するには
次のような点で問題があつたのである。 まず、ろう付けの場合であるが、ろう付けは接
合強度が低い上、この場合接合面に凹部が形成さ
れていて接合面積が少ないことから、この種のバ
ルブリフターでは、強度上の問題を生じるおそれ
がある。 特に、今後は、プレート８の接合面の凹部形状
の複雑化、さらには貯留空間の拡大に伴なう接合
面積の減少等、接合に要求される内容がより厳し
くなることが予測されることから、益々ろう付け
による接合には問題がある。 また、同時にガスの発生により完全な接合をな
し難いことから、油洩れなどの性能上の問題を生
じるおそれがある。 また、このようなバルブリフターの場合、一定
の耐摩耗性が要求されることがあり、浸炭焼入れ
処理または浸炭窒化処理を施す場合があるが、一
般にこの種の処理は800℃〜880℃程度の処理温度
でプレート８と接合した後に行なうための通常の
銀ろうや真鍮ろう等のろう材によるろう付け接合
では、その液相発生温度が低く、接合した部分が
同処理時にはがれるおそれがある、というような
点である。 次に溶接接合の場合であるが、この場合は、プ
レート８とリフター本体１の外周部の接合は可能
であるが、内部を完全に接合することは難しく、
これが致命的欠陥となるおそれがある、という点
である。 また、上記のようなプレート８とリフター本体
１の接合の問題以外のもう一つの問題は、リフタ
ー本体１の供給孔に嵌合したパイプ１１とリフタ
ー本体１の間のすき間の問題である。すなわち、
パイプ１１とリフター本体１との間にすき間があ
ると、そのすき間から油が洩れて性能の低下、さ
らには作動自体にも影響を及ぼし、欠陥となるこ
とがあつたのである。 一方、上記のバルブリフターにおいては、上の
ような問題とは別に次のようなことが要求されて
いた。すなわち、最近の内燃機関においては、コ
ンパクト化に加え、高出力化、高性能化が図られ
る傾向にあることから、バルブリフターにおいて
もその傾向に対応して特に耐摩耗性の向上と相手
攻撃性の少ないことが要求されていたのである。 この発明は上記の不都合を解消するとともに、
上記の要求を満足させることのできる、品質の良
に実用に耐えるバルブリフターを提供することを
目的とする。 以下、この発明を詳細に説明する。 この発明のバルブリフターは、外観的には第１
図に一例を示したものと同じであつて、リフター
本体１にプレート８が接合され、その接合面に作
動油の貯留空間９が形成され、さらにリフター本
体１に、作動油を貯留空間９に供給するための供
給孔１０が形成されるとともに、その供給孔１０
にパイプ１１が嵌合されたものである。 そして、この発明は、前記パイプ１１の熱膨張
係数からリフター本体１の熱膨張係数を引いた値
が−3.0〜8.0×10-6／℃となるようにパイプ１１
とリフター本体１の各材料を設定し、かつパイプ
１１をリフター本体１に設けられた供給孔１０
に、パイプ外径×0.05％〜5.0％の圧入代をもつ
て圧入し、一方第２図にそのポイントとなる部分
を拡大して示すように、プレート８を焼結材料に
より構成し、かつこのプレートから発生した液相
により、少なくともリフター本体１とプレート８
を接合固定した点に特徴を有する。 この場合、パイプ１１の圧入代を前記のように
規定した理由は、パイプ１１とリフター本体１の
供給孔１０との間にすき間が生じないようにする
ためであり、0.05％未満では充分でなく、５％を
超えると圧入する作業が難しくなるとともにそれ
以上の効果が見られなかつたからである。 また、パイプ１１とリフター本体１の熱膨張係
数の差（パイプ１１−リフター本体１）を−3.0
〜8.0×10-6／℃と規定したのは、圧入代の場合
と同様の理由によるもので、−3.0×10-6／℃より
小さいと高温時にすき間が発生し、接合上の問題
があり、また8.0×10-6／℃より大きいと高温時
パイプ１１の変形等を発生し室温に戻つた際すき
間を生じるといつた理由からである。 したがつて、上記の規定を満足することによ
り、すき間はほとんど生じなくなる。 なお、圧入代、熱膨張係数差を適当に組合わせ
て設定し、1000℃以上の高温に加熱することによ
り、パイプ１１とリフター本体１を接着させるこ
ともできる。 また、補助的な方法として、880℃以上の液相
発生温度を有するろう材を少なくともパイプ１１
とリフター本体１の供給孔１０の間に設けてろう
付けすることにより、さらにパイプ１１とリフタ
ー本体１の接合強度を増し、かつすき間をなくす
ことができる。 また、この発明のバルブリフターは、第２図の
ようにパイプ圧入およびプレート接合した状態
で、必要に応じて、800℃〜880℃の温度で浸炭焼
入れ処理あるいは浸炭窒化処理を施すことによ
り、リフター本体１にも耐摩耗性が付与される。 なお、前記ろう材として、液相発生温度が880
℃以上のものを用いるように規定したのは、接合
後浸炭焼入れ等の処理をする関係からである。 次にこの発明の具体的な実施例をあげる。実施
例では以下のような材料の部材を用いた。 (1) プレート８としては、2.3C−13Cr−0.5Nb−
1Mo−1Mn−0.5P−Feの組成の焼結材料。 (2) リフター本体１としては、その形状が複雑で
あることから、SCr20の冷間鍛造品。 (3) パイプとして、SUS316、S20C、SK−３の
３種類。 なお、上記リフター本体１およびパイプの材
料の熱膨張係数の値、並びにそれらの差の値
は、それぞれ下表に示す通りである。
【表】
(4) ろう材として、(a)40Cu−40Ni−20Mn、(b)無
酸素銅等。 そして、これらを組合わせ、各圧入代を設定し
て調べたところを次表に示す結果が得られた。
酸素銅等。 そして、これらを組合わせ、各圧入代を設定し
て調べたところを次表に示す結果が得られた。
【表】
【表】
以上説明したように、この発明によれば、パイ
プの材料の熱膨張係数からリフター本体の材料の
熱膨張係数を引いた値が−3.0〜8.0×10-6／℃と
なるようにパイプとリフター本体の各材料を設定
し、かつパイプをリフター本体に設けられた供給
孔に、パイプ外径×0.05％〜5.0％の圧入代をも
つて圧入したから、パイプとリフター本体の供給
孔との間にすき間が生じることはなく、品質の良
さが確保される。 また、プレートを焼結材料により構成し、この
プレートから発生した液相により、少なくともリ
フター本体とプレートを接合固定したので、カム
と接触する部分の耐摩耗性の向上および相手攻撃
性の減少を図れ、また高い接合強度を確保でき、
したがつて最近の高出力化、高性能化、さらにデ
イーゼル化の傾向にも充分対応することができ
る。 また、前記パイプをリフター本体の供給孔に圧
入するのに加えて、両者を880℃以上の液相発生
温度を有するろう材により、補助的にろう付け接
合すれば、さらに確実に前記のすき間を封じるこ
とが可能となる。なお、この場合、その後浸炭焼
入れ処理あるいは浸炭窒化処理を施しても、その
ろう付け部分がはがれるおそれはない。
プの材料の熱膨張係数からリフター本体の材料の
熱膨張係数を引いた値が−3.0〜8.0×10-6／℃と
なるようにパイプとリフター本体の各材料を設定
し、かつパイプをリフター本体に設けられた供給
孔に、パイプ外径×0.05％〜5.0％の圧入代をも
つて圧入したから、パイプとリフター本体の供給
孔との間にすき間が生じることはなく、品質の良
さが確保される。 また、プレートを焼結材料により構成し、この
プレートから発生した液相により、少なくともリ
フター本体とプレートを接合固定したので、カム
と接触する部分の耐摩耗性の向上および相手攻撃
性の減少を図れ、また高い接合強度を確保でき、
したがつて最近の高出力化、高性能化、さらにデ
イーゼル化の傾向にも充分対応することができ
る。 また、前記パイプをリフター本体の供給孔に圧
入するのに加えて、両者を880℃以上の液相発生
温度を有するろう材により、補助的にろう付け接
合すれば、さらに確実に前記のすき間を封じるこ
とが可能となる。なお、この場合、その後浸炭焼
入れ処理あるいは浸炭窒化処理を施しても、その
ろう付け部分がはがれるおそれはない。
第１図はここで問題とするバルブリフターの一
例を示す断面図、第２図は同バルブリフターの部
分拡大図である。 Ｃ……カム、Ｌ……バルブリフター、１……リ
フター本体、６……油圧作動機構、８……プレー
ト、９……貯留空間、１０……供給孔、１１……
パイプ。
例を示す断面図、第２図は同バルブリフターの部
分拡大図である。 Ｃ……カム、Ｌ……バルブリフター、１……リ
フター本体、６……油圧作動機構、８……プレー
ト、９……貯留空間、１０……供給孔、１１……
パイプ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ リフター本体内の油圧作動機構の動作によつ
てバルブクリアランスを調整する油圧式のバルブ
リフターであつて、カムと接触する部分にリフタ
ー本体と別部材のプレートが接合され、かつその
リフター本体とプレートの接合面に前記油圧作動
機構に供給される作動油の貯留空間が形成され、
さらにリフター本体にはその貯留空間に作動油を
供給するための供給孔が設けられるとともに、こ
の供給孔に貯留空間の貯留油量を調整するための
パイプが嵌合されて成るバルブリフターにおい
て、前記パイプの材料の熱膨張係数からリフター
本体の材料の熱膨張係数を引いた値が−3.0〜8.0
×10-6／℃となるようにパイプとリフター本体の
各材料を設定し、かつパイプをリフター本体に設
けられた供給孔に、パイプ外径×0.05％〜5.0％
の圧入代をもつて圧入し、一方前記プレートを焼
結材料により構成し、このプレートから発生した
液相により、少なくともリフター本体とプレート
を接合固定したことを特徴とするバルブリフタ
ー。 ２ リフター本体内の油圧作動機構の動作によつ
てバルブクリアランスを調整する油圧式のバルブ
リフターであつて、カムと接触する部分にリフタ
ー本体と別部材のプレートが接合され、かつその
リフター本体とプレートの接合面に前記油圧作動
機構に供給される作動油の貯留空間が形成され、
さらにリフター本体にはその貯留空間に作動油を
供給するための供給孔が設けられるとともに、こ
の供給孔に貯留空間内の貯留油量を調整するため
のパイプが嵌合されて成るバルブリフターにおい
て、前記パイプの材料の熱膨張係数からリフター
本体の材料の熱膨張係数を引いた値が−3.0〜8.0
×10-6／℃となるようにパイプとリフター本体の
各材料を設定し、かつパイプをリフター本体に設
けられた供給孔に、パイプ外径×0.05％〜5.0％
の圧入代をもつて圧入し、一方前記プレートを焼
結材料により構成し、このプレートから発生した
液相により、少なくともリフター本体とプレート
を接合固定し、さらに少くともリフター本体とパ
イプを、880℃以上の液相発生温度を有するろう
材により、補助的にろう付け接合したことを特徴
とするバルブリフター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8319083A JPS59218312A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | バルブリフタ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8319083A JPS59218312A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | バルブリフタ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59218312A JPS59218312A (ja) | 1984-12-08 |
| JPH0160648B2 true JPH0160648B2 (ja) | 1989-12-25 |
Family
ID=13795400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8319083A Granted JPS59218312A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | バルブリフタ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59218312A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0423605U (ja) * | 1990-06-20 | 1992-02-26 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61175204A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Riken Corp | 油圧タペツトの製造方法 |
| DE3529446A1 (de) * | 1985-08-16 | 1987-02-26 | Audi Ag | Tassenstoessel mit hydraulischer einstellung |
-
1983
- 1983-05-12 JP JP8319083A patent/JPS59218312A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0423605U (ja) * | 1990-06-20 | 1992-02-26 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59218312A (ja) | 1984-12-08 |
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