JPH0193062A - 燃料電池用セパレータの製造方法 - Google Patents
燃料電池用セパレータの製造方法Info
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- JPH0193062A JPH0193062A JP62248506A JP24850687A JPH0193062A JP H0193062 A JPH0193062 A JP H0193062A JP 62248506 A JP62248506 A JP 62248506A JP 24850687 A JP24850687 A JP 24850687A JP H0193062 A JPH0193062 A JP H0193062A
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は溶融炭酸塩型の燃料電池に係り、特に燃料電池
本体を積層する燃料電池用セパレータの製造方法に関す
るものである。
本体を積層する燃料電池用セパレータの製造方法に関す
るものである。
［従来の技術］
燃料電池の原理は、水の電気分解の逆の反応であり、燃
料中の水素と空気中の酸素とを化学的に反応させて、電
気と水とを同時に取り出すものである。
料中の水素と空気中の酸素とを化学的に反応させて、電
気と水とを同時に取り出すものである。
これを第２図により説明すると、燃料電池本体１は水素
などの燃料ガスを反応させる多孔質のアノード電極（燃
料極）２と、酸化ガスを反応させるカソード電＆（空気
極）３と、この画電極２゜３間に介在する炭酸塩からな
る電解質４とからなっており、図示のようにアノード電
ｆｉ２へ水素を含む燃料ガスが供給され、他方カソード
電極３へ酸素と炭酸ガスを含む酸化ガスが供給されるこ
とになり各電極２，３内で図示のように反応し炭酸イオ
ン（ＣＯ３−２）を媒介に水素と酸素が反応して発電が
行なわれる。
などの燃料ガスを反応させる多孔質のアノード電極（燃
料極）２と、酸化ガスを反応させるカソード電＆（空気
極）３と、この画電極２゜３間に介在する炭酸塩からな
る電解質４とからなっており、図示のようにアノード電
ｆｉ２へ水素を含む燃料ガスが供給され、他方カソード
電極３へ酸素と炭酸ガスを含む酸化ガスが供給されるこ
とになり各電極２，３内で図示のように反応し炭酸イオ
ン（ＣＯ３−２）を媒介に水素と酸素が反応して発電が
行なわれる。
この燃料電池本体１は、セパレータにて多数多段に積層
され高出力が得られるうになっている。
され高出力が得られるうになっている。
セパレータは積層する一方の電池本体１のアノード電極
２へ燃料ガスを供給する流路と、他方の電池本体１のカ
ソード電極３側に酸化ガスを供給する流路が形成され、
電池本体１をセパレータを介して積層することで、各層
で燃料ガスと酸化ガスの流路を形成するようになってい
る。
２へ燃料ガスを供給する流路と、他方の電池本体１のカ
ソード電極３側に酸化ガスを供給する流路が形成され、
電池本体１をセパレータを介して積層することで、各層
で燃料ガスと酸化ガスの流路を形成するようになってい
る。
［発明が解決しようとする問題点］
ところで、溶融炭酸塩型燃料電池は６００℃以上の高温
雰囲気下で水と酸素とを反応させて発電を行なうため、
セパレータは高温腐食環境下にある。
雰囲気下で水と酸素とを反応させて発電を行なうため、
セパレータは高温腐食環境下にある。
すなわち、片面が還元雰囲気下（燃料ガス）にあり、他
面が酸化雰囲気下（酸化ガス）にあり、セパレータは高
温雰囲気下でその両面から酸化と還元作用を受けること
となり、現在この両環境下に耐え、かつコストの安い単
一金属は見出されていない、セパレータは積層により、
その上下の電池を接続すべく集電機能を有し電子伝導性
が要求されるため金属で形成するのがよいが、上述のよ
うに両環境に耐え得る金属は見出されていない、現在ま
での腐食基礎試験から燃料ガス側はニッケル、酸化ガス
側はステンレス鋼又はアロイ８００などの材料が有望で
ある。
面が酸化雰囲気下（酸化ガス）にあり、セパレータは高
温雰囲気下でその両面から酸化と還元作用を受けること
となり、現在この両環境下に耐え、かつコストの安い単
一金属は見出されていない、セパレータは積層により、
その上下の電池を接続すべく集電機能を有し電子伝導性
が要求されるため金属で形成するのがよいが、上述のよ
うに両環境に耐え得る金属は見出されていない、現在ま
での腐食基礎試験から燃料ガス側はニッケル、酸化ガス
側はステンレス鋼又はアロイ８００などの材料が有望で
ある。
そこで、旧メツキによるメツキ板にてセパレータを構成
することが検討されているが、剥雛現象及びクラックが
入りやすく燃料電池の燃料側にッケルメッキ側）では充
分な耐食性を示さない問題がある。
することが検討されているが、剥雛現象及びクラックが
入りやすく燃料電池の燃料側にッケルメッキ側）では充
分な耐食性を示さない問題がある。
本発明は上記事情を考慮してなされたもので、高温雰囲
気下で燃料ガスと酸化ガスの流路を形成すると共に、そ
の耐食性が良好な燃料電池用セパレータの製造方法を提
供することを目的とする。
気下で燃料ガスと酸化ガスの流路を形成すると共に、そ
の耐食性が良好な燃料電池用セパレータの製造方法を提
供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明は上記の目的を達成するために、燃料電池を積層
すべくアノード電極とカソード電極間に介設し、アノー
ド側に燃料ガスを、カソード側に酸化ガスの流路を形成
する燃料電池用セパレータの製造方法において、該セパ
レータの燃料ガス側を純ニッケル又は高ニッケル鋼、酸
化ガス側をクロムニッケル鋼からなるクラッド材で該セ
パレータのクラッド比（Ｎｉ［厚／全板厚）が０．２〜
２０％に形成させた後、プレス加工により流路を形成さ
せるものである。
すべくアノード電極とカソード電極間に介設し、アノー
ド側に燃料ガスを、カソード側に酸化ガスの流路を形成
する燃料電池用セパレータの製造方法において、該セパ
レータの燃料ガス側を純ニッケル又は高ニッケル鋼、酸
化ガス側をクロムニッケル鋼からなるクラッド材で該セ
パレータのクラッド比（Ｎｉ［厚／全板厚）が０．２〜
２０％に形成させた後、プレス加工により流路を形成さ
せるものである。
［作 用］
上記の構成によれば、Ｎ１はアノード側では熱力学的に
安定であり、かつ旧／ＳＵＳクラッド鋼のためプレス加
工時の変形が少なく、かつコストも低減できる。
安定であり、かつ旧／ＳＵＳクラッド鋼のためプレス加
工時の変形が少なく、かつコストも低減できる。
［実施例］
以下本発明の燃料電池用セパレータの製造方法の好適一
実施例を添付図面に基づいて説明、する。
実施例を添付図面に基づいて説明、する。
先ず、第２図により溶融炭酸塩型燃料電池を説明する。
第２図は分解組立図を示し、図において、５は後述する
本発明のセパレータで、その上下にウェットシールフレ
ーム６ａ、６ｂが重合される。この上部の燃料ガス側ウ
ェットシールフレーム６ａ内には多孔質板からなるアノ
ード電極７がそのセパレータ５に重ねられると共に、そ
の上部に炭酸塩からなる電解質タイル８が重合される。
本発明のセパレータで、その上下にウェットシールフレ
ーム６ａ、６ｂが重合される。この上部の燃料ガス側ウ
ェットシールフレーム６ａ内には多孔質板からなるアノ
ード電極７がそのセパレータ５に重ねられると共に、そ
の上部に炭酸塩からなる電解質タイル８が重合される。
′＆た下部の酸化ガス側ウェットシールフレーム６ｂ内
には、パンチ板９を介して多孔質板からなるカソード電
極１０が重ねられると共に電解質タイル８が重ねられる
。またこの下方の電解質タイル８の下方にはアノード電
極７が重ねられ、また上方の電解質タイル８の上方には
カソード電極１０が重ねられ、以後同様に順次重ねられ
、第１図に示したように積層される。
には、パンチ板９を介して多孔質板からなるカソード電
極１０が重ねられると共に電解質タイル８が重ねられる
。またこの下方の電解質タイル８の下方にはアノード電
極７が重ねられ、また上方の電解質タイル８の上方には
カソード電極１０が重ねられ、以後同様に順次重ねられ
、第１図に示したように積層される。
セパレータ５は、その上部に図示の実線で示した燃料ガ
ス流路１１と、下部に図示の点線で示した酸化ガス流路
１２とを形成すべくコルゲート状の溝部１３を有する。
ス流路１１と、下部に図示の点線で示した酸化ガス流路
１２とを形成すべくコルゲート状の溝部１３を有する。
また、上下のウェットシールフレーム６ａ、６ｂは、断
面コ字状の枠で形成され外周がセパレータ５にシーム溶
接又はレーザー溶接工はカシメなどにより接合されると
共に、夫々セパレータ５の各流路１１，１２に燃料ガス
と酸化ガスとを給排する孔１３ａ、１３ｂを有する。ま
た電解質タイル８、ウェットシールフレーム６ａ、６ｂ
及びセパレータ５の四隅には燃料カスと酸化ガスの給排
のための孔１４が形成される。
面コ字状の枠で形成され外周がセパレータ５にシーム溶
接又はレーザー溶接工はカシメなどにより接合されると
共に、夫々セパレータ５の各流路１１，１２に燃料ガス
と酸化ガスとを給排する孔１３ａ、１３ｂを有する。ま
た電解質タイル８、ウェットシールフレーム６ａ、６ｂ
及びセパレータ５の四隅には燃料カスと酸化ガスの給排
のための孔１４が形成される。
さて、セパレータ５は、低Ｎｉ比率のクラッドＮｉ／Ｓ
Ｏ３材が使用され、第１図に示すように１側５ａがアノ
ード電極７側に、またＳＵＳ側５ｂがカソ−ド電極１０
側に位置するように設けられる。
Ｏ３材が使用され、第１図に示すように１側５ａがアノ
ード電極７側に、またＳＵＳ側５ｂがカソ−ド電極１０
側に位置するように設けられる。
このセパレータ５は１板とＳＵＳ板とを、爆着又は溶接
により厚いスラブを作り、これを順次圧延をくり返し、
薄板クラッド材とし、これをプレス加工して図示の形状
に形成するものである。
により厚いスラブを作り、これを順次圧延をくり返し、
薄板クラッド材とし、これをプレス加工して図示の形状
に形成するものである。
この場合、Ｎｉ及びＳＵＳ材の圧延特性の相違により変
形を生じ、Ｎｉ／ＳＵＳクラッド材の薄板にしたときの
歩留りが低下する。そして、Ｎｉ／ＳυＳクラッド材の
クラッド比を０．２〜２０％にすることにより圧延時の
変形が少なくなり、旧／ＳＵＳ材のクラッド鋼歩留りが
向上できると共に、Ｎｉの厚さが薄くなるためＮｉ／Ｓ
ＯＳクラッド材のコストダウンを計ることができる。
形を生じ、Ｎｉ／ＳＵＳクラッド材の薄板にしたときの
歩留りが低下する。そして、Ｎｉ／ＳυＳクラッド材の
クラッド比を０．２〜２０％にすることにより圧延時の
変形が少なくなり、旧／ＳＵＳ材のクラッド鋼歩留りが
向上できると共に、Ｎｉの厚さが薄くなるためＮｉ／Ｓ
ＯＳクラッド材のコストダウンを計ることができる。
これをさらに説明する。
ＳＵＳのＮ１の片面クラッド鋼を製造するに当っては、
その製造の難易性、経済性はクラッド鋼の全厚さに対す
るＮｉの厚さ比率が大いに関係する。その理由は２つあ
る。すなわち、 ■ ＳＵＳとＮｉとは熱膨張係数が異なるために、クラ
ッド鋼製造過程に於ける加熱および冷却時に、この熱膨
張差で変形を起しやすい。このため、熱間圧延において
はロールの噛み込みが往々にしてむずかしくなり、圧延
の成功率は低下する。
その製造の難易性、経済性はクラッド鋼の全厚さに対す
るＮｉの厚さ比率が大いに関係する。その理由は２つあ
る。すなわち、 ■ ＳＵＳとＮｉとは熱膨張係数が異なるために、クラ
ッド鋼製造過程に於ける加熱および冷却時に、この熱膨
張差で変形を起しやすい。このため、熱間圧延において
はロールの噛み込みが往々にしてむずかしくなり、圧延
の成功率は低下する。
また、熱処理時に反りにより加熱炉の炉壁や天井と接触
する等のトラブルを発生しゃすい。
する等のトラブルを発生しゃすい。
■ ＳｕＳとＮｉとは熱間および冷間圧延において変形
抵抗に大きな差があり、Ｎｉの方が延びやすい。
抵抗に大きな差があり、Ｎｉの方が延びやすい。
このなめ、圧延による反り、曲りを起しゃすく、熱間圧
延においてはミスロールになる確率が高い。まな冷間圧
延においては、圧延形状の悪化による圧延の継続の不能
、そして圧延が可能であっても焼鈍酸洗ラインにおける
通板が不可能になることがある。
延においてはミスロールになる確率が高い。まな冷間圧
延においては、圧延形状の悪化による圧延の継続の不能
、そして圧延が可能であっても焼鈍酸洗ラインにおける
通板が不可能になることがある。
これらの対策として、全厚さに対するＮ１の厚さ比率を
小さくすることが有効である。すなわちＮ１の厚さ比率
をある範囲内に納めれば、熱膨張係数、塑性変形いずれ
もＳｕＳの影響が支配的になりｓＵｓ単独の挙動に近く
なる。
小さくすることが有効である。すなわちＮ１の厚さ比率
をある範囲内に納めれば、熱膨張係数、塑性変形いずれ
もＳｕＳの影響が支配的になりｓＵｓ単独の挙動に近く
なる。
第３図はＮｉの厚さ比率と焼鈍時の反り高さの関係を示
す、この場合、Ｎ ｉ／５ＵＳ３０４クラッド鋼として
、板幅１ｍ、板厚０．４１ｍ１、加工度８０％とし、焼
鈍時の炉内設定温度を１１５０℃とし、夫々クラッド比
を変えた場合の反り高さの変化を示しな。
す、この場合、Ｎ ｉ／５ＵＳ３０４クラッド鋼として
、板幅１ｍ、板厚０．４１ｍ１、加工度８０％とし、焼
鈍時の炉内設定温度を１１５０℃とし、夫々クラッド比
を変えた場合の反り高さの変化を示しな。
第３図から判るように、クラッド比が大きくなるほど反
り高さも大きくなり、クラッド比約３０％以上となると
ライン焼鈍炉の天井にぶつかるようになる。
り高さも大きくなり、クラッド比約３０％以上となると
ライン焼鈍炉の天井にぶつかるようになる。
第４図は冷間圧延時の圧延率に対する反りの曲率半径の
関係を示し、夫々クラッド比（５，１８，３０゜４０％
ンを変えて求めたものである。この場合、圧延前の素材
全厚さ４．０ｎｎ 、圧延ロール径５０ｍ１で行なった
。この第４図から判るように圧延率が高くなると曲率も
大きくなり、特にクラッド比が高いほど、その傾向が高
くなる。第４図は実験的な値であるが、実際の製造現場
での圧延では反りが大きくなると圧延ができなくなり、
これらのデータより、ＳＵＳ材と同程度の難易度で製造
可能なりラッド比は１０％程度までであり、２０％を超
えると工程数が増加し、製造の困難度も急激に大きくな
る。
関係を示し、夫々クラッド比（５，１８，３０゜４０％
ンを変えて求めたものである。この場合、圧延前の素材
全厚さ４．０ｎｎ 、圧延ロール径５０ｍ１で行なった
。この第４図から判るように圧延率が高くなると曲率も
大きくなり、特にクラッド比が高いほど、その傾向が高
くなる。第４図は実験的な値であるが、実際の製造現場
での圧延では反りが大きくなると圧延ができなくなり、
これらのデータより、ＳＵＳ材と同程度の難易度で製造
可能なりラッド比は１０％程度までであり、２０％を超
えると工程数が増加し、製造の困難度も急激に大きくな
る。
Ｎｉの厚さ比率の下限は製造上は特別に明確な限界はな
いが、比率が余りに小さいとＮｉの酸化ロスや製造過程
における庇の除去工程で下地である鋼の露出が起る可能
性が生じ、クラッドの品質上、不安定なものとなる。こ
のため、２＋ｎｍ以下の厚さの板に対し、Ｎｉ厚さを全
厚さの０．２％以上とすることが必要である。
いが、比率が余りに小さいとＮｉの酸化ロスや製造過程
における庇の除去工程で下地である鋼の露出が起る可能
性が生じ、クラッドの品質上、不安定なものとなる。こ
のため、２＋ｎｍ以下の厚さの板に対し、Ｎｉ厚さを全
厚さの０．２％以上とすることが必要である。
以上により、Ｎｉの厚さの比率の範囲をクラッド鋼全厚
さの０．２〜２０％とする。
さの０．２〜２０％とする。
このクラッド材０．２〜２０％のＮｉ／ＳＵＳクラッド
材をセパレータ５の材料として用いることで、上述のよ
うに圧延に支障がなくなると共にセパレータ５のプレス
加工時のプレス加工変形が少なくなり、平面度のよいセ
パレータ５とすることができる。
材をセパレータ５の材料として用いることで、上述のよ
うに圧延に支障がなくなると共にセパレータ５のプレス
加工時のプレス加工変形が少なくなり、平面度のよいセ
パレータ５とすることができる。
また反りの小さなりラヅド材はプレス加工時の金型への
セットが容易に行なえる。
セットが容易に行なえる。
このセパレータ５はＮｉ／ＳＯＳクラッド材を用いる例
で説明したが、使用するＳＵＳとしては、３１１３３０
４Ｌ、３１１３３１６１，５ＵＳ３１０Ｓ 等を用イル
。また、５Ｏ３）池ｌＮＣ０ＬＬＯＹ８２５或いは耐熱
鋼でらよく、要は低Ｎ１なニッケルクロム鋼であればい
かなるものでもよい。
で説明したが、使用するＳＵＳとしては、３１１３３０
４Ｌ、３１１３３１６１，５ＵＳ３１０Ｓ 等を用イル
。また、５Ｏ３）池ｌＮＣ０ＬＬＯＹ８２５或いは耐熱
鋼でらよく、要は低Ｎ１なニッケルクロム鋼であればい
かなるものでもよい。
また、Ｎ ｉ ｌｌｌは純ニッケルの他ニッケル含有率
の高いものであれば使用できる。
の高いものであれば使用できる。
また、旧／ＳＯＳクラッド材を圧延する例で説明し、そ
の場合のクラッド比を０．２〜２０％とする例で説明し
たが、Ｎｉ側とＳＵＳ側を予めセパレータ形状に形成す
ると共に、これを直接接合するように形成してもよい。
の場合のクラッド比を０．２〜２０％とする例で説明し
たが、Ｎｉ側とＳＵＳ側を予めセパレータ形状に形成す
ると共に、これを直接接合するように形成してもよい。
なお、ウェブＩ・シールフレーム６ａ、６ｂはプレス加
工により成形されるが、その材質としてアロイ８００又
はＳｕＳ材等が有望である。また、電解質タイル８との
接触部は溶融炭酸塩で濡れるため、表面にアルミナイジ
ング処理などの耐食コーティングを施す。さらに、カソ
ード電極１０はＮｉ多孔質で形成するが酸化ガス及び炭
酸塩により半導体化するが、厚すぎると電気抵抗が大き
くなるなめ、薄くする必要がある。従ってＲ械的強度が
必要な場合には、図示のパンチ板９にて補強するが、必
ずしも、このパンチ板９を設ける必要はない。また、ア
ノード電極７は１多孔質であり炭酸塩の貯蔵機能を有す
るため板厚は厚い方がよい。
工により成形されるが、その材質としてアロイ８００又
はＳｕＳ材等が有望である。また、電解質タイル８との
接触部は溶融炭酸塩で濡れるため、表面にアルミナイジ
ング処理などの耐食コーティングを施す。さらに、カソ
ード電極１０はＮｉ多孔質で形成するが酸化ガス及び炭
酸塩により半導体化するが、厚すぎると電気抵抗が大き
くなるなめ、薄くする必要がある。従ってＲ械的強度が
必要な場合には、図示のパンチ板９にて補強するが、必
ずしも、このパンチ板９を設ける必要はない。また、ア
ノード電極７は１多孔質であり炭酸塩の貯蔵機能を有す
るため板厚は厚い方がよい。
この場合、充分な機械的強度を有するのでパンチ板材等
による補強は不要である。さらに上下のウェットシール
フレーム６ａ、６ｂ内に画電極７゜１０及び電解質タイ
ル８をセットすることで電極周辺部の溶融炭酸塩の漏洩
やタイルにクラックが入るこ左を防止できる。
による補強は不要である。さらに上下のウェットシール
フレーム６ａ、６ｂ内に画電極７゜１０及び電解質タイ
ル８をセットすることで電極周辺部の溶融炭酸塩の漏洩
やタイルにクラックが入るこ左を防止できる。
［発明の効果］
以上説明してきたことから明らかなように、本発明によ
れば次のごとき優れた効果を発揮する。
れば次のごとき優れた効果を発揮する。
（１） セパレータを純ニッケル（或いは高ニッケル
）とオーステナイト系クロムニッケル鋼からなるクラッ
ド材にて形成し、このニッケル側をアノード電極側にオ
ーステナイト系クロムニッケル鋼側をカソード電極側に
位置させることで、高温雰囲気下で燃料ガス及び酸化ガ
スに接しても良好な耐食性を有するものとするこ とができる。
）とオーステナイト系クロムニッケル鋼からなるクラッ
ド材にて形成し、このニッケル側をアノード電極側にオ
ーステナイト系クロムニッケル鋼側をカソード電極側に
位置させることで、高温雰囲気下で燃料ガス及び酸化ガ
スに接しても良好な耐食性を有するものとするこ とができる。
（２） セパレータをクラッド材とすることでＮ１側
の剥離やクラックなどが生じない。
の剥離やクラックなどが生じない。
第１図は本発明のセパレータを用いた燃料電池の要部断
面図、第２図は第１図の分解組立図、第３図は本発明に
おいてクラッド比に対する反りの関係を示す図、第４図
は本発明において冷間圧延時の圧延率に対する曲率の関
係を示す図、第５図は溶融炭酸塩型燃料電池の原理を示
す図である。 図中、５はセパレータ、５ａはＮｉ側、５ｂはＳＵＳ側
、７はアノード電極、８は電解質タイル、１０はカソー
ド電極である。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社日本金属工業
株式会社 代理人弁理士 絹 谷 信 雄第２図 Ｎｉ／全厚クラッド比（％） 第３図 圧延率
面図、第２図は第１図の分解組立図、第３図は本発明に
おいてクラッド比に対する反りの関係を示す図、第４図
は本発明において冷間圧延時の圧延率に対する曲率の関
係を示す図、第５図は溶融炭酸塩型燃料電池の原理を示
す図である。 図中、５はセパレータ、５ａはＮｉ側、５ｂはＳＵＳ側
、７はアノード電極、８は電解質タイル、１０はカソー
ド電極である。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社日本金属工業
株式会社 代理人弁理士 絹 谷 信 雄第２図 Ｎｉ／全厚クラッド比（％） 第３図 圧延率
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 燃料電池を積層すべくアノード電極とカソ ード電極間に介設し、アノード側に燃料ガスを、カソー
ド側に酸化ガスの流路を形成する燃料電池用セパレータ
の製造方法において、該セパレータの燃料ガス側を純ニ
ッケル又は高ニッケル鋼、酸化ガス側をクロムニッケル
鋼からなるクラッド材で該セパレータのクラッド比（Ｎ
ｉ板厚／全板厚）が０．２〜２０％に形成させた後、プ
レス加工により流路を形成させることを特徴とする燃料
電池用セパレータの製造方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP62248506A JPH0626127B2 (ja) | 1987-10-01 | 1987-10-01 | 燃料電池用セパレータの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62248506A JPH0626127B2 (ja) | 1987-10-01 | 1987-10-01 | 燃料電池用セパレータの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0193062A true JPH0193062A (ja) | 1989-04-12 |
| JPH0626127B2 JPH0626127B2 (ja) | 1994-04-06 |
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ID=17179193
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP62248506A Expired - Fee Related JPH0626127B2 (ja) | 1987-10-01 | 1987-10-01 | 燃料電池用セパレータの製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JPH0626127B2 (ja) |
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- 1987-10-01 JP JP62248506A patent/JPH0626127B2/ja not_active Expired - Fee Related
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