JPH02107746A - 高疲労強度ばね鋼 - Google Patents
高疲労強度ばね鋼Info
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- JPH02107746A JPH02107746A JP25838588A JP25838588A JPH02107746A JP H02107746 A JPH02107746 A JP H02107746A JP 25838588 A JP25838588 A JP 25838588A JP 25838588 A JP25838588 A JP 25838588A JP H02107746 A JPH02107746 A JP H02107746A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は自動車の懸架用のばね、あるいはエンジンの弁
ばね用等に用いられる疲労強度の優れたばね鋼に関する
ものである。
ばね用等に用いられる疲労強度の優れたばね鋼に関する
ものである。
［従来の技術］
自動車エンジンの高出力化、車体の軽量化のため５エン
ジン弁ばねの高応力化、懸架ばねの高応力化のニーズが
極めて高く、これに対応するための高強度ばね鋼が強く
求められている。
ジン弁ばねの高応力化、懸架ばねの高応力化のニーズが
極めて高く、これに対応するための高強度ばね鋼が強く
求められている。
従来エンジンの弁ばねに使用されるばね鋼としては、い
わゆるオイルテンパー線が一般的であり。
わゆるオイルテンパー線が一般的であり。
日本工業規格ではＪＩＳ Ｇ３５６１． Ｇ３５６５、
Ｇ３５６６等に規定されている。
Ｇ３５６６等に規定されている。
ところで最近の高強度化の要求は厳しいものがあり、こ
れらＪＩＳ等で規定される鋼では要求を満たすことが鷺
しくなり、さらに合金元素量を増したばね鋼が提案され
ている。（例えば特開昭５９−１７７３５２、特開昭６
２−１０７０４４．特開昭６２−１７７１５２）これら
のばね鋼は連続炉による焼入・焼戻処理によりオイルテ
ンパー線に加工後、冷間でばねに成型される。高い疲労
強度が必要な場合、更に軟窒化処理、ショットピーニン
グ等により表面を硬化して使用されている。
れらＪＩＳ等で規定される鋼では要求を満たすことが鷺
しくなり、さらに合金元素量を増したばね鋼が提案され
ている。（例えば特開昭５９−１７７３５２、特開昭６
２−１０７０４４．特開昭６２−１７７１５２）これら
のばね鋼は連続炉による焼入・焼戻処理によりオイルテ
ンパー線に加工後、冷間でばねに成型される。高い疲労
強度が必要な場合、更に軟窒化処理、ショットピーニン
グ等により表面を硬化して使用されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしこれらの鋼によっても、益々厳しくなる高応力化
の要求を満たすことは出来なかったのが実状であった。
の要求を満たすことは出来なかったのが実状であった。
［１１１題を解決するための手段］
本発明者らは、さらにに高疲労強度が得られるばね鋼の
成分について詳細な実験を行い、化学成分を最適な配分
とすると共に、鋼中の介在物の組成を最適な範囲に調整
することにより、極めて疲労強度の高いばねが得られる
ばね鋼を発明した。
成分について詳細な実験を行い、化学成分を最適な配分
とすると共に、鋼中の介在物の組成を最適な範囲に調整
することにより、極めて疲労強度の高いばねが得られる
ばね鋼を発明した。
すなわち本発明は
重量％で
Ｃ：０．５５〜０．７０％、 Ｓｉ：１．ＯＯ〜２．
５０％。
５０％。
Ｍｎ ： ０．５０−１．５０％、 Ｃｒ ： ０．
５０〜２．５０％。
５０〜２．５０％。
Ｍｏ ： ０．１０〜０．９０％、 ｖ ： ０．
０５ 〜０．５０％を含有し、残部は実質的にＦｅから
なる圧延線材において、以下の非金属介在物の条件を満
足することを特徴とする高疲労強度ばね鋼であり、■圧
延線材のＬ断面において、含有する長さＱと巾ｄの比（
ｆｌ／ｄ）が５以下の非粘性介在物の非粘性介在物指数
が１０以下であること、■上記非粘性介在物中の最大の
介在物の大きさが１５μ以下であること。
０５ 〜０．５０％を含有し、残部は実質的にＦｅから
なる圧延線材において、以下の非金属介在物の条件を満
足することを特徴とする高疲労強度ばね鋼であり、■圧
延線材のＬ断面において、含有する長さＱと巾ｄの比（
ｆｌ／ｄ）が５以下の非粘性介在物の非粘性介在物指数
が１０以下であること、■上記非粘性介在物中の最大の
介在物の大きさが１５μ以下であること。
また該非金属介在物が、Ｓｉｎ、 ： ２０〜６０％、
ＡＱ２０．：２０％以下、 ＣａＯ： ３０％以下、
ＭｇＯ： ３０％以下の組成の非金属介在物である、高
疲労強度ばね鋼である。
ＡＱ２０．：２０％以下、 ＣａＯ： ３０％以下、
ＭｇＯ： ３０％以下の組成の非金属介在物である、高
疲労強度ばね鋼である。
ばねの疲労寿命を向上せしめるためには、熱処理後の鋼
材が高強度で且つ靭性に富むものとなるように化学成分
を調節し、また疲労破壊の起点となる硬質の非金属介在
物を少なくするとともに、ばね製造工程において、表面
軟窒化、ショットピニング、セッチング等の適切な表面
処理、表面改質、表面残留応力のコントロールが重要で
ある。
材が高強度で且つ靭性に富むものとなるように化学成分
を調節し、また疲労破壊の起点となる硬質の非金属介在
物を少なくするとともに、ばね製造工程において、表面
軟窒化、ショットピニング、セッチング等の適切な表面
処理、表面改質、表面残留応力のコントロールが重要で
ある。
特に材料的には、上記の内の前二つが肝要である。
本発明者らは、ばね鋼の成分について、強度、靭性、更
に冷間での成型性の観点から研究し上記の成分系を見出
した。
に冷間での成型性の観点から研究し上記の成分系を見出
した。
更に次のような実験を行った。
第１図は引張強さ２３０ ｋｇ／ｍｍ”の強度を有する
オイルテンパー線について中村式回転曲げ疲労試験を行
い、５０００万回疲労強度と非粘性介在物指数の関係を
示す図である。非粘性介在物指数は、圧延線材のＬ断面
において、長さＱと巾ｄの比が（ｌ／ｄ）≦５の介在物
について、日本ばね工業会「ばね用鋼材における非金属
介在物の顕微鏡試験方法（昭和６３年１月２０日）」に
よって測定したものである。図中、疲労限度比は、（疲
労限／引張強さ）である。
オイルテンパー線について中村式回転曲げ疲労試験を行
い、５０００万回疲労強度と非粘性介在物指数の関係を
示す図である。非粘性介在物指数は、圧延線材のＬ断面
において、長さＱと巾ｄの比が（ｌ／ｄ）≦５の介在物
について、日本ばね工業会「ばね用鋼材における非金属
介在物の顕微鏡試験方法（昭和６３年１月２０日）」に
よって測定したものである。図中、疲労限度比は、（疲
労限／引張強さ）である。
この図から非粘性介在物指数を１０以下とすることによ
り、疲労強度が向上することが判る。
り、疲労強度が向上することが判る。
第２図は、５０００万回疲労寿命付近の試験応力で試験
し、破断に至った試験片の破壊起点をｖＲ察し。
し、破断に至った試験片の破壊起点をｖＲ察し。
疲労起点が介在物であった場合その介在物の大きさで疲
労寿命を層別して示した図である。介在物の大きさは上
記の非金属介在物の顕微鏡試験方法で介在物の大きさを
測定する方法に従って測定した。第２図から介在物の大
きさを１５μ以下にすることにより疲労寿命が極めて高
くなることが判る。すなわち疲労破壊の起点となる非粘
性介在物の最大の大きさを１５μ以下にすることが重要
である。
労寿命を層別して示した図である。介在物の大きさは上
記の非金属介在物の顕微鏡試験方法で介在物の大きさを
測定する方法に従って測定した。第２図から介在物の大
きさを１５μ以下にすることにより疲労寿命が極めて高
くなることが判る。すなわち疲労破壊の起点となる非粘
性介在物の最大の大きさを１５μ以下にすることが重要
である。
本発明者等は、更にこれらの非金属介在物を分析した結
果、介在物の組成がＳｉＯ□：２０〜６０％。
果、介在物の組成がＳｉＯ□：２０〜６０％。
ＡＱ２０．：２０％以下、 ＣａＯ： ３０％以下、
ＭｇＯ： ３０％以下となっている場合に、非粘性介在
物指数が１０以下となり且つ、大きさは１５μ以下とな
ることを見出した。
ＭｇＯ： ３０％以下となっている場合に、非粘性介在
物指数が１０以下となり且つ、大きさは１５μ以下とな
ることを見出した。
［作用コ
以下に本発明の構成要件の限定理由について説明する。
Ｃはオイルテンパー（焼入・焼戻）によりばねとして必
要な強度を得るための元素であり、 ０．５５％未満で
は強度が得られず、一方０．７０％を越すと靭性、延性
の低下が著しく冷間でのばね成型が困罵となるので避け
なければならない。
要な強度を得るための元素であり、 ０．５５％未満で
は強度が得られず、一方０．７０％を越すと靭性、延性
の低下が著しく冷間でのばね成型が困罵となるので避け
なければならない。
Ｓｉはフェライト地に固溶し強度を上げ耐へたり性を確
保するため必要で、１．００％以上必要であるが、２．
５０％を越すと靭性の低下をもたらすと共に、製造時の
脱炭が著しくなるので避けなければならない。
保するため必要で、１．００％以上必要であるが、２．
５０％を越すと靭性の低下をもたらすと共に、製造時の
脱炭が著しくなるので避けなければならない。
Ｍｎは焼入性を高め、熱処理後の強度と靭性を確保する
ための元素で０．５０％以上必要である。
ための元素で０．５０％以上必要である。
１．５０％を越した場合靭性が損われるので避けなけれ
ばならない。
ばならない。
ＣｒはＭｎと同じように焼入性を高め、ばね強靭性を高
めるための元素で、０．５０％以上必要である。
めるための元素で、０．５０％以上必要である。
２．５０％を越えるとへたり性を劣化せしめるので特許
請求の範囲から除いた。
請求の範囲から除いた。
Ｍｏは熱処理により微細な炭化物を析出し強度。
へたり性を向上せしめる元素で、そのため０．１０％以
上必要である。０．９０％を越えてもそれ以上の効果が
得られないため請求の範囲から除いた。
上必要である。０．９０％を越えてもそれ以上の効果が
得られないため請求の範囲から除いた。
■は結晶粒の微細化、および析出硬化による強度の向上
、へたり性の改善する元素でそのため０．０５％以上必
要であり、 Ｏ，ＳＯ％を越えて添加してもそれ以上の
効果が得られないため、請求の範囲から除いた。
、へたり性の改善する元素でそのため０．０５％以上必
要であり、 Ｏ，ＳＯ％を越えて添加してもそれ以上の
効果が得られないため、請求の範囲から除いた。
次に本発明では介在物の形態、量あるいは更に組成を規
定している。これは上述のように鋼の成分を規定し、熱
処理により高強度化した場合に、疲労破壊の起点となる
硬質の介在物を少なくすることにより疲労特性を向上せ
しめるための技術であり、本発明のポイントの一つであ
る。
定している。これは上述のように鋼の成分を規定し、熱
処理により高強度化した場合に、疲労破壊の起点となる
硬質の介在物を少なくすることにより疲労特性を向上せ
しめるための技術であり、本発明のポイントの一つであ
る。
非粘性介在物指数が１０を越えた場合、および非粘性介
在物中の最大の介在物の大きさが１５μを越えた場合、
疲労特性が低下するので避けなければならない。
在物中の最大の介在物の大きさが１５μを越えた場合、
疲労特性が低下するので避けなければならない。
このような介在物の形態を得る介在物の組成としては、
Ｓｉｎ、が２０〜６０％を含んでいることが必要であ
る。２０％未満では鋼中の酸化物が増加し、又６０％を
越えた場合硬質なＳｉＯ□が多過ぎて疲労強度が低下す
る。
Ｓｉｎ、が２０〜６０％を含んでいることが必要であ
る。２０％未満では鋼中の酸化物が増加し、又６０％を
越えた場合硬質なＳｉＯ□が多過ぎて疲労強度が低下す
る。
ＡＱ、Ｏ，については２０％を越えると硬質の介在物の
量が増すので避けなければならない。
量が増すので避けなければならない。
ＣａＯの含有量が３０％を越えると硬質の介在物となる
ので適正な範囲は３０％以下である。
ので適正な範囲は３０％以下である。
ＭｇＯについては３０％を越えると硬質なＭｇＯ系介在
物となるのでその範囲を３０％以下とした。
物となるのでその範囲を３０％以下とした。
［実施例］
以下に実施例を挙げてさらに詳細に説明する。
第１表に示した化学成分を有する鋼を、２７０を転炉、
取鍋精錬、連続鋳造法により溶製、＆Ｉ造後、直径８＋
ａｍの線材に圧延した。
取鍋精錬、連続鋳造法により溶製、＆Ｉ造後、直径８＋
ａｍの線材に圧延した。
この線材を通常の方法でオイルテンパー線に加工後、冷
間でばねに成型、低温焼鈍、窒化、ショットピーニング
、セッチング等を経て自動車用の弁ばねに加工した。ば
ね硬さとしては、最終の硬さで）ＩＲＣ５６となるよう
に調節した。第２表にはこのばねの諸元を示した。
間でばねに成型、低温焼鈍、窒化、ショットピーニング
、セッチング等を経て自動車用の弁ばねに加工した。ば
ね硬さとしては、最終の硬さで）ＩＲＣ５６となるよう
に調節した。第２表にはこのばねの諸元を示した。
第 ２ 表
このばねについて、平均路カフ０ｋｇ／ａｍ”、応力振
幅５０ｋｇ／ｍｍ２で疲労試験をした結果、第１表中の
Ａ−１〜Ａ−３までの本発明鋼によるばねは、 ５０
００万回を越えても折損することがなかったが、比較例
の８−１〜Ｂ−２によるばねは全て折損した。
幅５０ｋｇ／ｍｍ２で疲労試験をした結果、第１表中の
Ａ−１〜Ａ−３までの本発明鋼によるばねは、 ５０
００万回を越えても折損することがなかったが、比較例
の８−１〜Ｂ−２によるばねは全て折損した。
［発明の効果コ
以上詳しく説明した如く１本発明はばねの疲労寿命の向
上に成功したもので、疲労強度が向上した結果、ばねの
設計応力を高くとることができ、ばねの軽量化、体積の
低減等を通じて、自動車の性能向上を図ることが可能と
なった。
上に成功したもので、疲労強度が向上した結果、ばねの
設計応力を高くとることができ、ばねの軽量化、体積の
低減等を通じて、自動車の性能向上を図ることが可能と
なった。
第１図は引張強さ２３０ｋｇ／ｍｍ’″の強度を有する
オイルテンパー線についての疲労強度と非粘性介在物指
数の関係を示す図、 第２図は５０００万回疲労寿命付近の試験応力で試験し
、破断に至った介在物の大きさで疲労寿命を層別して示
した図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
オイルテンパー線についての疲労強度と非粘性介在物指
数の関係を示す図、 第２図は５０００万回疲労寿命付近の試験応力で試験し
、破断に至った介在物の大きさで疲労寿命を層別して示
した図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ：０．５５〜０．７０％、Ｓｉ：１．００〜２．５０
％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０％、Ｃｒ：０．５０〜２
．５０％、Ｍｏ：０．１０〜０．９０％、Ｖ：０．０５
〜０．５０％を含有し、残部は実質的にＦｅからなる圧
延線材において、非金属介在物が圧延線材のＬ断面にお
いて、長さｌと巾ｄの比（ｌ／ｄ）が５以下の非粘性介
在物の非粘性介在物指数が１０以下であり、かつ該非粘
性介在物中最大の介在物大きさが１５μ以下であること
、を特徴とする、高疲労強度ばね鋼。 - （２）非粘性介在物が、ＳｉＯ＿２：２０〜６０％、Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３：２０％以下、ＣａＯ：３０％以下、Ｍｇ
Ｏ：３０％以下の組成の非粘性介在物である請求項（１
）に記載の高疲労強度ばね鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63258385A JP2610965B2 (ja) | 1988-10-15 | 1988-10-15 | 高疲労強度ばね鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63258385A JP2610965B2 (ja) | 1988-10-15 | 1988-10-15 | 高疲労強度ばね鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02107746A true JPH02107746A (ja) | 1990-04-19 |
| JP2610965B2 JP2610965B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=17319507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63258385A Expired - Lifetime JP2610965B2 (ja) | 1988-10-15 | 1988-10-15 | 高疲労強度ばね鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2610965B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0694621A1 (en) * | 1994-07-28 | 1996-01-31 | Togo Seisakusho Corporation | Process for producing a coil spring |
| FR2784119A1 (fr) * | 1998-10-01 | 2000-04-07 | Nippon Steel Corp | Fil d'acier pour ressorts et son procede de production |
| WO2000077270A1 (en) * | 1999-06-16 | 2000-12-21 | Nippon Steel Corporation | Highly cleaned steel |
| US6447622B1 (en) | 1999-06-16 | 2002-09-10 | Nippon Steel Corporation | High carbon steel wire excellent in wire-drawability and in fatigue resistance after wire drawing |
| EP1619264A4 (en) * | 2003-03-28 | 2007-08-15 | Kobe Steel Ltd | STEEL WIRE FOR HIGH STRENGTH SPRINGS WITH EXCELLENT OPERABILITY AND HIGH-RESISTANCE SPRING |
| EP2003222A4 (en) * | 2006-03-31 | 2014-08-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HEAT-TREATED STEEL FOR A HIGH-STRENGTH SPRING |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61136612A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-24 | Kobe Steel Ltd | 高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法 |
| JPS6299437A (ja) * | 1985-10-26 | 1987-05-08 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼 |
| JPS62107044A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-18 | Nippon Steel Corp | 疲労強度の優れたばね鋼 |
-
1988
- 1988-10-15 JP JP63258385A patent/JP2610965B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61136612A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-24 | Kobe Steel Ltd | 高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法 |
| JPS6299437A (ja) * | 1985-10-26 | 1987-05-08 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼 |
| JPS62107044A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-18 | Nippon Steel Corp | 疲労強度の優れたばね鋼 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0694621A1 (en) * | 1994-07-28 | 1996-01-31 | Togo Seisakusho Corporation | Process for producing a coil spring |
| JPH0841533A (ja) * | 1994-07-28 | 1996-02-13 | Togo Seisakusho:Kk | コイルばねの製造方法 |
| FR2784119A1 (fr) * | 1998-10-01 | 2000-04-07 | Nippon Steel Corp | Fil d'acier pour ressorts et son procede de production |
| WO2000077270A1 (en) * | 1999-06-16 | 2000-12-21 | Nippon Steel Corporation | Highly cleaned steel |
| US6447622B1 (en) | 1999-06-16 | 2002-09-10 | Nippon Steel Corporation | High carbon steel wire excellent in wire-drawability and in fatigue resistance after wire drawing |
| EP1619264A4 (en) * | 2003-03-28 | 2007-08-15 | Kobe Steel Ltd | STEEL WIRE FOR HIGH STRENGTH SPRINGS WITH EXCELLENT OPERABILITY AND HIGH-RESISTANCE SPRING |
| US8007716B2 (en) | 2003-03-28 | 2011-08-30 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steel wire for high strength spring excellent in workability and high strength |
| EP2003222A4 (en) * | 2006-03-31 | 2014-08-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HEAT-TREATED STEEL FOR A HIGH-STRENGTH SPRING |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2610965B2 (ja) | 1997-05-14 |
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