JPH032352A - 高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法 - Google Patents
高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法Info
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- JPH032352A JPH032352A JP13553889A JP13553889A JPH032352A JP H032352 A JPH032352 A JP H032352A JP 13553889 A JP13553889 A JP 13553889A JP 13553889 A JP13553889 A JP 13553889A JP H032352 A JPH032352 A JP H032352A
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- spring steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は自動車のエンジンの弁ばね用等に用いられる疲
労強度の優れたばね鋼線および、ばね用鋼線の製造方法
に関するものである。
労強度の優れたばね鋼線および、ばね用鋼線の製造方法
に関するものである。
［従来の技術］
従来自動車のエンジン等に使用されている弁ばねは、Ｊ
ＩＳ Ｇ３５６１、ＪＩＳ３５６５、ＪＩＳ３５６６、
等で規定されている、いわゆるオイルテンパー線を冷間
でばねに成型加工して使用されているのが一般的である
。
ＩＳ Ｇ３５６１、ＪＩＳ３５６５、ＪＩＳ３５６６、
等で規定されている、いわゆるオイルテンパー線を冷間
でばねに成型加工して使用されているのが一般的である
。
ところで近年自動車エンジンの高出力化、車体の軽量化
のため、エンジン弁ばねの高応力化の要望が極めて高く
、これに対応するため高疲労強度のばねが強く求められ
ているが、これらＪＩＳで規定されている既存の材料で
は、この要求を満たすことが難しくなってきている。
のため、エンジン弁ばねの高応力化の要望が極めて高く
、これに対応するため高疲労強度のばねが強く求められ
ているが、これらＪＩＳで規定されている既存の材料で
は、この要求を満たすことが難しくなってきている。
この要求に応えるため、合金元素量を増したばね鋼が提
案されている（例えば特開昭５９−１７７３５２号公報
、特開昭６２−１０７０４４号公報、特開昭６２−１７
７１５２号公報）。
案されている（例えば特開昭５９−１７７３５２号公報
、特開昭６２−１０７０４４号公報、特開昭６２−１７
７１５２号公報）。
さらに疲労強度を高めるため窒化処理、ショットピーニ
ング等により表面を硬化して使用されるのが一般的にな
りつつある。
ング等により表面を硬化して使用されるのが一般的にな
りつつある。
このばねに使用されるオイルテンパー線は、鋼線を変態
点以上に加熱後、油中に焼入れ、その後鉛洛中で焼戻し
を行ない強度を調整して製造されるいわゆるＯＴ線であ
る。
点以上に加熱後、油中に焼入れ、その後鉛洛中で焼戻し
を行ない強度を調整して製造されるいわゆるＯＴ線であ
る。
［発明が解決しようとする課題］
しかしこれらの鋼によるオイルテンパー線によっても、
益々厳しくなるばねの高疲労強度化の要求を満たすこと
は出来なかった。
益々厳しくなるばねの高疲労強度化の要求を満たすこと
は出来なかった。
又このオイルテンパー処理工程は、焼入れ媒体に油を使
用しているため作業環境が悪く、熱処理に費用が掛ると
いう問題点を抱えていた。
用しているため作業環境が悪く、熱処理に費用が掛ると
いう問題点を抱えていた。
［課題を解決するための手段］
本発明者らは上記の問題点を解決するため、ばねの高疲
労強度化を検討し、ばね鋼線の化学成分を適正な配分と
すると共に、鋼中の非金属介在物の量、大きさ、組成を
制御したばね鋼線から、冷間成型用の高強度鋼線を製造
する新しい方法を見出し発明を完成した。
労強度化を検討し、ばね鋼線の化学成分を適正な配分と
すると共に、鋼中の非金属介在物の量、大きさ、組成を
制御したばね鋼線から、冷間成型用の高強度鋼線を製造
する新しい方法を見出し発明を完成した。
すなわち本発明は重量％で
Ｃ： ０．５５〜０．７０％、 Ｓｉ ： １．００〜
２．５０％Ｍｎ ： ０．５０〜１．５０％ と Ｎｉ ： １．００〜４．００％、 Ｃｒ ：
０．５０〜２．５０％Ｍｏ ： ０．１０〜０．９０
％ のうち２ ｆｍないし３種と、 Ｖ ： ０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ ： ０．０５
〜０．５０％のうち１種ないし２種を含有し、残部は実
質的にＦｅからなるばね鋼線であり、鋼中に含まれる非
金属介在物は ■ 圧延線材のし断面において、含有する長さρと幅ｄ
の比（ＪＺ／ｄ ）が５以下の非粘性介在物指数が１０
以下であること ■ 上記非粘性介在物中最大の介在物大きさが１５μ以
下であること ■ 又該非粘性介在物が、５ｉ０２：３０〜７０％、＾
１２０３：２０％以下、ＣａＯ二３０％以下、ＭｇＯ：
３０％以下の組成の非粘性介在物であり、 上記ばね鋼線を８５０℃以上の温度に加熱後、空気中で
０．５〜ｂ 後、３００〜６００℃の範囲で焼戻すことを特徴とする
冷開成型ばね用鋼線の製造方法である。
２．５０％Ｍｎ ： ０．５０〜１．５０％ と Ｎｉ ： １．００〜４．００％、 Ｃｒ ：
０．５０〜２．５０％Ｍｏ ： ０．１０〜０．９０
％ のうち２ ｆｍないし３種と、 Ｖ ： ０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ ： ０．０５
〜０．５０％のうち１種ないし２種を含有し、残部は実
質的にＦｅからなるばね鋼線であり、鋼中に含まれる非
金属介在物は ■ 圧延線材のし断面において、含有する長さρと幅ｄ
の比（ＪＺ／ｄ ）が５以下の非粘性介在物指数が１０
以下であること ■ 上記非粘性介在物中最大の介在物大きさが１５μ以
下であること ■ 又該非粘性介在物が、５ｉ０２：３０〜７０％、＾
１２０３：２０％以下、ＣａＯ二３０％以下、ＭｇＯ：
３０％以下の組成の非粘性介在物であり、 上記ばね鋼線を８５０℃以上の温度に加熱後、空気中で
０．５〜ｂ 後、３００〜６００℃の範囲で焼戻すことを特徴とする
冷開成型ばね用鋼線の製造方法である。
本発明者らはばねの疲労寿命向上を検討し、鋼の化学成
分、疲労破壊の起点となる介在物の影響、鋼線の製造方
法と、多角的に研究し、上記の化学成分系を見出すと共
に、次の様な実験を行なった。
分、疲労破壊の起点となる介在物の影響、鋼線の製造方
法と、多角的に研究し、上記の化学成分系を見出すと共
に、次の様な実験を行なった。
第１図は引張強さ２３０ｋｇ／＋ｎｍ２のの強度を有す
るオイルテンパー線について中村式回転曲げ疲労試験を
行ない、５０００万回疲労強度と非粘性介在物指数の関
係を示す図である。非粘性介在物指数は、圧延線材のし
断面において、長さ（ｆＬ）と巾（ｄ）の比が１／ｄ≦
５の介在物について、日本ばね工業会「ばね用鋼材にお
ける非金属介在物の顕微鏡試験方法」 （昭和６３年１
月２０日）によって測定したものである。
るオイルテンパー線について中村式回転曲げ疲労試験を
行ない、５０００万回疲労強度と非粘性介在物指数の関
係を示す図である。非粘性介在物指数は、圧延線材のし
断面において、長さ（ｆＬ）と巾（ｄ）の比が１／ｄ≦
５の介在物について、日本ばね工業会「ばね用鋼材にお
ける非金属介在物の顕微鏡試験方法」 （昭和６３年１
月２０日）によって測定したものである。
この図から非粘性介在物指数が１０以下とすることによ
り、疲労強度が向上することが判る。
り、疲労強度が向上することが判る。
第２図は、５０００万回疲労寿命付近の試験応力で試験
し、破断に至った試験片の破壊起点を観察し、疲労起点
が介在物であった場合その介在物の大きさで疲労寿命を
層別して示した図である。介在物の大きさは上記の介在
物顕微鏡試験方法で介在物の大きさを測定する方法に従
って測定した。
し、破断に至った試験片の破壊起点を観察し、疲労起点
が介在物であった場合その介在物の大きさで疲労寿命を
層別して示した図である。介在物の大きさは上記の介在
物顕微鏡試験方法で介在物の大きさを測定する方法に従
って測定した。
第２図から介在物の大きさを１５μ以下にすることによ
り疲労寿命が極めて高（なることが判る。すなわち疲労
破壊の起点となる非粘性介在物の最大の大きさを１５μ
以下にすることが重要である。
り疲労寿命が極めて高（なることが判る。すなわち疲労
破壊の起点となる非粘性介在物の最大の大きさを１５μ
以下にすることが重要である。
更にこれらの非金属介在物の組成を分析した結果、介在
物の組成が、５ｉ（ｈ：３０〜７０％、ＡＪ２２０３
： ２０％以下、ＣａＯ： ３０％以下、ＭｇＯ： ３
０％以下となっている場合に、非粘性介在物指数が１０
以下となり且つ、大きさは１５μ以下となることを見出
した。
物の組成が、５ｉ（ｈ：３０〜７０％、ＡＪ２２０３
： ２０％以下、ＣａＯ： ３０％以下、ＭｇＯ： ３
０％以下となっている場合に、非粘性介在物指数が１０
以下となり且つ、大きさは１５μ以下となることを見出
した。
さらに上記の成分と介在物を有するばね鋼から冷間成型
用の鋼線を製造する場合、油中へ焼入することなく空気
中で０．５〜ｂ 却速度で冷却し、その後３００〜δＯＯ℃の温度で焼戻
しすることにより、必要な強度を有する高強度鋼線を製
造できることを見出し本発明を完成したものである。
用の鋼線を製造する場合、油中へ焼入することなく空気
中で０．５〜ｂ 却速度で冷却し、その後３００〜δＯＯ℃の温度で焼戻
しすることにより、必要な強度を有する高強度鋼線を製
造できることを見出し本発明を完成したものである。
［作 用］
以下に本発明の構成要件の限定理由について説明する。
Ｃは熱処理によりばねとして必要な強度を得るための元
素であり、０．５５％未満では強度が得られず、一方０
．７０％を越すと靭性、延性の低下が著しく、その結果
冷間でのばねへの成型が困難となるので避けなければな
らない。
素であり、０．５５％未満では強度が得られず、一方０
．７０％を越すと靭性、延性の低下が著しく、その結果
冷間でのばねへの成型が困難となるので避けなければな
らない。
Ｓｔは脱酸作用と共に、フェライト地に固溶し、強度を
上げ、耐へたり性を確保するため１．００％以上必要で
あるが２．５０％を越すと、靭性の低下をもたらすと共
に、製造時の脱炭が激しくなり良好な圧延線材が製造で
きなくなるので避けなければならない。
上げ、耐へたり性を確保するため１．００％以上必要で
あるが２．５０％を越すと、靭性の低下をもたらすと共
に、製造時の脱炭が激しくなり良好な圧延線材が製造で
きなくなるので避けなければならない。
Ｍｎは脱酸および焼入性を高め強度と靭性を確保するた
め必要な元素で、このため０．５０％以上必要である。
め必要な元素で、このため０．５０％以上必要である。
１．５０％を越すと、製造時の困難性が増すと共に鋼線
の靭性が損われるので避けなければならない。
の靭性が損われるので避けなければならない。
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは焼入性を上げあるいは焼戻し軟化抵
抗を高め、あるいは微細な炭化物を析出することにより
、ばねの強度と靭性を向上せしめる元素で２種ないし３
種を複合添加することが有効である。
抗を高め、あるいは微細な炭化物を析出することにより
、ばねの強度と靭性を向上せしめる元素で２種ないし３
種を複合添加することが有効である。
このためＮｉは１．００〜４．００％添加する必要があ
る。１．００％未満ではその効果が現れず、また４、０
０％を越えて添加してもそれ以上の効果が得られないの
で特許請求の範囲から除いた。
る。１．００％未満ではその効果が現れず、また４、０
０％を越えて添加してもそれ以上の効果が得られないの
で特許請求の範囲から除いた。
Ｃｒは０．５０％以上必要であり、２．５０％を越すと
へたり性が劣化するので避けなければならない。
へたり性が劣化するので避けなければならない。
Ｍｏは焼戻し軟化抵抗を高め、また微細な炭化物を析出
することによりばねに強度と靭性を付与するために必要
な元素で、そのためには０．１θ％以上必要である。０
．９０％を越えて添加してもそれ以上の効果が得られな
いため特許請求の範囲から除いた。
することによりばねに強度と靭性を付与するために必要
な元素で、そのためには０．１θ％以上必要である。０
．９０％を越えて添加してもそれ以上の効果が得られな
いため特許請求の範囲から除いた。
Ｎｂ、 Ｖは結晶粒の微細化、析出硬化により、強度の
向上、へたり性の改善を行なうため添加する元素で０．
０５％以上必要である。また０、５０％を越えて添加し
ても効果は飽和しているため、特許請求の範囲から除い
た。
向上、へたり性の改善を行なうため添加する元素で０．
０５％以上必要である。また０、５０％を越えて添加し
ても効果は飽和しているため、特許請求の範囲から除い
た。
次に本発明では介在物の形態、量さらに組成を規定して
いる。これは上述のように鋼の成分を規定し、後に述べ
る方法でばねを製造した場合に疲労破壊の起点となる硬
質の介在物を少なくすることにより疲労特性を向上せし
めるための技術であり、本発明のポイントの一つである
。
いる。これは上述のように鋼の成分を規定し、後に述べ
る方法でばねを製造した場合に疲労破壊の起点となる硬
質の介在物を少なくすることにより疲労特性を向上せし
めるための技術であり、本発明のポイントの一つである
。
圧延線材のし断面において、長さ（ｆＬ）と巾（ｄ）の
比がλ／ｄ≦５の介在物について、日本ばね工業会「ば
ね用鋼材における非金属介在物の顕微鏡試験方法」 （
昭和６３年１月２０日）によって測定した非粘性介在物
指数が１０を越えた場合、および非粘性非金属介在物中
の最大の介在物の大きさが１５μを越えた場合、疲労特
性が低下するのでさけなければならない。
比がλ／ｄ≦５の介在物について、日本ばね工業会「ば
ね用鋼材における非金属介在物の顕微鏡試験方法」 （
昭和６３年１月２０日）によって測定した非粘性介在物
指数が１０を越えた場合、および非粘性非金属介在物中
の最大の介在物の大きさが１５μを越えた場合、疲労特
性が低下するのでさけなければならない。
介在物の組成としては、５ｉ０２が３０〜７０％を含ん
でいることが必要である。３０％未満では鋼中の酸化物
が増加し、又７ｏ％を越えた場合、硬質な５ｉ０２が多
過ぎて疲労強度が低下する。
でいることが必要である。３０％未満では鋼中の酸化物
が増加し、又７ｏ％を越えた場合、硬質な５ｉ０２が多
過ぎて疲労強度が低下する。
Ａｌ２Ｏ５については２０％をこえると硬質の介在物の
量が増すので避けなければならない。
量が増すので避けなければならない。
ＣａＯの含有量が３０％を越えると硬質の介在物となる
ので適正な範囲は３０％以下である。
ので適正な範囲は３０％以下である。
ＭｇＯについては３０％を越えると硬質なＭｇＯ系介在
物となるのでその範囲を３０％以下とした。
物となるのでその範囲を３０％以下とした。
本ばね用銅から冷開成型用の鋼線を製造する場合、従来
の油中に焼入れ、その後鉛浴中で焼戻しをすることによ
り、いわゆるＯＴ線を製造していた方法に代り、加熱後
単に空気中で冷却することにより焼入を行なう。
の油中に焼入れ、その後鉛浴中で焼戻しをすることによ
り、いわゆるＯＴ線を製造していた方法に代り、加熱後
単に空気中で冷却することにより焼入を行なう。
この場合加熱の温度は８５０℃以上が必要である。加熱
の温度がこれ以下では十分な強度と靭性が得られないの
で避けなければならない。
の温度がこれ以下では十分な強度と靭性が得られないの
で避けなければならない。
冷却は０．５〜ｂ
で行なう。冷却速度が０．５℃／ｓｅｃ未満では焼入後
十分な強度が得られないし、また一方４０’Ｃ／ｓｅｃ
を越すと焼割れ等のトラブルの原因となるので何れも避
けなければならない。
十分な強度が得られないし、また一方４０’Ｃ／ｓｅｃ
を越すと焼割れ等のトラブルの原因となるので何れも避
けなければならない。
焼戻し温度は３００〜６００℃の範囲である。
３００℃未満では必要以上に強度が出過ぎて、靭性が損
われるので避けなければならない。一方６００℃を越す
と急激に強度が低下するので、特許請求の範囲から除い
た。
われるので避けなければならない。一方６００℃を越す
と急激に強度が低下するので、特許請求の範囲から除い
た。
［実施例］
以下に実施例を挙げてさらに詳細に説明する。
第１表に示した化学成分を有する鋼を、１２０し転炉、
取鍋精練、連続鋳造法により溶製、鋳造後直径８．３５
ｍｎの線材に圧延した。
取鍋精練、連続鋳造法により溶製、鋳造後直径８．３５
ｍｎの線材に圧延した。
この線材を焼鈍、酸洗、潤滑処理後伸線した。この伸線
材を連続炉で加熱冷却、焼戻しを行なった。
材を連続炉で加熱冷却、焼戻しを行なった。
このようにして製造した鋼線からばねに冷間で成型、低
温焼鈍、窒化、ショットピーニング、セッチング等を経
て自動車用の弁ばねに加工した。
温焼鈍、窒化、ショットピーニング、セッチング等を経
て自動車用の弁ばねに加工した。
このばねについて、平均広カフ ０ ｋｇ／ｍｍ．応力
振幅５０ ｋｇ／ｍｕ＋＋２で疲労試験をした結果を第
１表に示す。
振幅５０ ｋｇ／ｍｕ＋＋２で疲労試験をした結果を第
１表に示す。
第１表に示す如く本発明になる弁ばねは、５０００万回
を越えても折損することがなかった。
を越えても折損することがなかった。
［発明の効果］
以上詳しく説明した如く、本発明はばねの疲労寿命向上
に成功したもので、疲労強度が向上した結果、ばねの設
計応力を高くとることができ、ばねの＠量化、体積の低
減等を通じて自動車の性能向上、さらにこの高疲労寿命
ばねを加工するための鋼線の製造にあたって、空気中で
焼入することがかのうとなり、製造工程の簡略化も同時
に達成することができる等顕著な効果がある。
に成功したもので、疲労強度が向上した結果、ばねの設
計応力を高くとることができ、ばねの＠量化、体積の低
減等を通じて自動車の性能向上、さらにこの高疲労寿命
ばねを加工するための鋼線の製造にあたって、空気中で
焼入することがかのうとなり、製造工程の簡略化も同時
に達成することができる等顕著な効果がある。
第１図は引張り強さ２３０ｋｇ／ｍｍ２の強度を有する
オイルテンパー線についての疲労強度と非粘性介在物指
数の関係を示す図、 第２図はＳ０００万回疲労寿命付近の試験応力で試験し
、破断した破面の起点部の介在物の大きさと疲労寿命の
関係を示す図である。 ばね用鋼材における非金属介在物の 顕微鏡試験法（日本ばね工業会 Ｓ６３．１．２０３
オイルテンパー線についての疲労強度と非粘性介在物指
数の関係を示す図、 第２図はＳ０００万回疲労寿命付近の試験応力で試験し
、破断した破面の起点部の介在物の大きさと疲労寿命の
関係を示す図である。 ばね用鋼材における非金属介在物の 顕微鏡試験法（日本ばね工業会 Ｓ６３．１．２０３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で Ｃ：０．５５〜０．７０％、Ｓｉ：１．００〜２．５０
％Ｍｎ：０．５０〜１．５０％ と、 Ｎｉ：１．００〜４．００％、Ｃｒ：０．５０〜２．５
０％Ｍｏ：０．１０〜０．９０％のうち２種ないし３種
と、 Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．０５〜０．５０
％のうち１種ないし２種を含有し、残部は実質的にＦｅ
からなる圧延線材において、非金属介在物が圧延線材の
Ｌ断面において、長さｌと幅ｄの比（ｌ／ｄ）が５以下
の非粘性介在物指数が１０以下であり、かつ該非粘性介
在物中最大の介在物大きさが１５μ以下であることを特
徴とする高疲労強度ばね鋼線。 ２、非粘性介在物が、ＳｉＯ＿２：３０〜７０％、Ａｌ
＿２Ｏ＿３：２０％以下、ＣａＯ：３０％以下、ＭｇＯ
：３０％以下の組成の非粘性介在物である請求項１に記
載の高疲労強度ばね鋼線。 ３、請求項１または２記載のばね鋼線を８５０℃以上の
温度に加熱後、空気中で０．５〜４０℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却しその後３００〜６００℃の範囲で焼戻すこ
とを特徴とする冷間成型ばね用鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13553889A JPH032352A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | 高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13553889A JPH032352A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | 高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032352A true JPH032352A (ja) | 1991-01-08 |
Family
ID=15154123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13553889A Pending JPH032352A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | 高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH032352A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06158226A (ja) * | 1992-11-24 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
| WO1995026422A1 (fr) * | 1994-03-28 | 1995-10-05 | Nippon Steel Corporation | Materiau a base de fil d'acier a haute resistance, presentant d'excellentes caracteristiques de fatigue, et fil d'acier a haute resistance |
| FR2784119A1 (fr) * | 1998-10-01 | 2000-04-07 | Nippon Steel Corp | Fil d'acier pour ressorts et son procede de production |
| JP2009024245A (ja) * | 2007-07-23 | 2009-02-05 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたばね用線材 |
| WO2010092067A1 (de) * | 2009-02-10 | 2010-08-19 | Gebr. Schmachtenberg Gmbh | Stahllegierung |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62107044A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-18 | Nippon Steel Corp | 疲労強度の優れたばね鋼 |
| JPS62170460A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-27 | Honda Motor Co Ltd | 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-05-29 JP JP13553889A patent/JPH032352A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62107044A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-18 | Nippon Steel Corp | 疲労強度の優れたばね鋼 |
| JPS62170460A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-27 | Honda Motor Co Ltd | 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06158226A (ja) * | 1992-11-24 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
| WO1995026422A1 (fr) * | 1994-03-28 | 1995-10-05 | Nippon Steel Corporation | Materiau a base de fil d'acier a haute resistance, presentant d'excellentes caracteristiques de fatigue, et fil d'acier a haute resistance |
| US5725689A (en) * | 1994-03-28 | 1998-03-10 | Nippon Steel Corporation | Steel wire of high strength excellent in fatigue characteristics |
| CN1043062C (zh) * | 1994-03-28 | 1999-04-21 | 新日本制铁株式会社 | 疲劳性能优良的高强度钢线材及高强度钢丝 |
| FR2784119A1 (fr) * | 1998-10-01 | 2000-04-07 | Nippon Steel Corp | Fil d'acier pour ressorts et son procede de production |
| JP2009024245A (ja) * | 2007-07-23 | 2009-02-05 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたばね用線材 |
| WO2010092067A1 (de) * | 2009-02-10 | 2010-08-19 | Gebr. Schmachtenberg Gmbh | Stahllegierung |
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