JPH02111843A - 破粉砕機部材用高靭性耐摩耗鋳鋼 - Google Patents
破粉砕機部材用高靭性耐摩耗鋳鋼Info
- Publication number
- JPH02111843A JPH02111843A JP24498889A JP24498889A JPH02111843A JP H02111843 A JPH02111843 A JP H02111843A JP 24498889 A JP24498889 A JP 24498889A JP 24498889 A JP24498889 A JP 24498889A JP H02111843 A JPH02111843 A JP H02111843A
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- JP
- Japan
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- toughness
- wear
- cast steel
- hardness
- resistant cast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Crushing And Grinding (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は主として破砕機、粉砕ミルのライナや中仕切
目板などに使用する破粉砕機部材用の高靭性耐摩耗鋳鋼
に関するものである。
目板などに使用する破粉砕機部材用の高靭性耐摩耗鋳鋼
に関するものである。
最近では、工業の発達に伴って、破砕機、粉砕ミルは次
第に大型化しており、その使用条件も増々苛酷になって
いる。そして、これら破砕機や粉砕機等のランナー等で
は、投入される鉱石やタリンカ等の原料の衝突やひっか
き等によって、激しいアブレーシブ摩耗（すりむき、剥
離、削磨等による摩耗）が生しやすい傾向にある。
第に大型化しており、その使用条件も増々苛酷になって
いる。そして、これら破砕機や粉砕機等のランナー等で
は、投入される鉱石やタリンカ等の原料の衝突やひっか
き等によって、激しいアブレーシブ摩耗（すりむき、剥
離、削磨等による摩耗）が生しやすい傾向にある。
このため、−段と高い靭性と耐摩耗性が請求されるよう
になってきた。
になってきた。
従来は、これら耐摩耗９鋼品は、高クロム鋳鉄。
高マンガン鋳鋼、低合金鋼などで作られている。
一般に、耐摩耗性を向上させるために硬度を高くすると
靭性が低下し、また、靭性を向上させようとすると耐摩
耗性が低下する傾向がある。
靭性が低下し、また、靭性を向上させようとすると耐摩
耗性が低下する傾向がある。
たとえば、高マンガン鋼は極めて靭性が高いが、耐摩耗
性はあまりよくない。他方、高クロム鋳鉄は、耐摩耗性
は非常に優れているが、靭性が低い。
性はあまりよくない。他方、高クロム鋳鉄は、耐摩耗性
は非常に優れているが、靭性が低い。
靭性と耐摩耗性を同時に満足する材質はいまだ得られて
いない。
いない。
そこで、本発明者らは、比較的に良好な靭性と耐摩耗性
を兼そなえている低合金鋼に注目し種々検討した結果、
安価で従来の低合金鋼よりもはるかに高い靭性と耐摩耗
性をもつ高靭性＃摩耗鋳鋼を開発した。
を兼そなえている低合金鋼に注目し種々検討した結果、
安価で従来の低合金鋼よりもはるかに高い靭性と耐摩耗
性をもつ高靭性＃摩耗鋳鋼を開発した。
以下、本発明を説明する。
本発明の高靭性耐摩耗鋳鋼は、Ｓｉ −Ｍｎ −Ｃｒを
基本成分とし、その化学組成は下記に示すとおりである
。
基本成分とし、その化学組成は下記に示すとおりである
。
Ｃ：０．２０〜０．５０％
Ｓ ｉ ：０．７０〜２．００％
Ｍｎ ： １．１０−２．００％
Ｃｒ ：１．４０〜Ｅｉ、ＯＯ％
Ｔｉ：０．０１〜０．１％
Ｆｅ：残部、および、不可避的な不純物本発明鋳鋼の化
学組成を上述のごとく定めた理由は次のとおりである。
学組成を上述のごとく定めた理由は次のとおりである。
（１）Ｃについて
Ｃは、 ０．２０％より少ないと、他の合金元素の添加
いかんにかかわらず、十分な硬さが得られない。
いかんにかかわらず、十分な硬さが得られない。
また、 ０．５０％を越えると、衝撃値が低下し、十分
な靭性が得られない。
な靭性が得られない。
耐摩耗材料として必要な硬度ＨＲＣ５０以上、衝撃値Ｉ
Ｋｇ−ｍ／ｃｒｎ’以上を得るために、Ｃの範囲を０．
２０〜０．５０％とした。
Ｋｇ−ｍ／ｃｒｎ’以上を得るために、Ｃの範囲を０．
２０〜０．５０％とした。
（２）Ｓｉについて
Ｓｉは、焼入性とフェライトの硬化に寄与し、低温焼戻
し脆性を高温側にずらせる性質を有するが、その含有量
が増加するにつれて衝撃値の低下をきたす。
し脆性を高温側にずらせる性質を有するが、その含有量
が増加するにつれて衝撃値の低下をきたす。
そのため、Ｓｔの上限を２．００％とした。
一方、Ｓｔが０．７０％より少ないと、ライナーや中仕
切目板としての倣しいアブレーシブ摩耗に耐えられず、
また、粉砕物等の衝突による衝撃に充分に耐え得る強度
と靭性が得られない。
切目板としての倣しいアブレーシブ摩耗に耐えられず、
また、粉砕物等の衝突による衝撃に充分に耐え得る強度
と靭性が得られない。
そのため、その範囲を０．７０〜２．００％とした。
（３）Ｍｎについて
Ｍｎは、不純物の除去のため、 １．１０％以上必要で
ある。Ｍｎは、Ｓｊと同様に焼入性と硬度の向上に寄与
するが、２．００％を越えると衝撃値が低下する。
ある。Ｍｎは、Ｓｊと同様に焼入性と硬度の向上に寄与
するが、２．００％を越えると衝撃値が低下する。
このため、その範囲を１．１０〜２．００％とした。
（４）Ｃｒについて
Ｃｒは、硬さを高める効果が著しいが、 １．４０％よ
り少ないと、硬さ、衝撃値ともに不足し、部材の大きさ
や肉厚によっては、所定の硬さや耐摩耗性を得ることが
できない。
り少ないと、硬さ、衝撃値ともに不足し、部材の大きさ
や肉厚によっては、所定の硬さや耐摩耗性を得ることが
できない。
また、 ６．００％を越えると、硬さは高いが、衝撃値
が低下する。
が低下する。
このため、耐アブレーシブ摩耗を得、高い硬さを得るた
めに、その範囲を１．４０〜６．００％とした。
めに、その範囲を１．４０〜６．００％とした。
（５）Ｔｉについて
Ｔｉは、オーステナイトの結晶粒を微細化し、靭性を向
上させるとともに、低温焼戻脆性を緩和する元素で、０
．０１％以上で効果をあられし、０．１％を越えると、
かえって靭性を低下させる。
上させるとともに、低温焼戻脆性を緩和する元素で、０
．０１％以上で効果をあられし、０．１％を越えると、
かえって靭性を低下させる。
このため、その範囲を０．０１〜０．１％とした。
以下、実施例により、さらに具体的に本発明鋳鋼を説明
する。
する。
第１表は本発明Ｐｆ鋼Ａ、Ｂおよび従来＃８鋼を、９０
０℃〜１ｏｏｏ℃の温度に加熱保持した後急冷焼入れし
、低温焼戻しの熱処理を施して、硬さ試験、衝撃試験お
よび実機試験を行なった結果を示す表である。
０℃〜１ｏｏｏ℃の温度に加熱保持した後急冷焼入れし
、低温焼戻しの熱処理を施して、硬さ試験、衝撃試験お
よび実機試験を行なった結果を示す表である。
また、第１図は、これらｇ鋼の摩耗試験の結果を示す図
であり、焼戻硬さと摩耗量の関係を示している。
であり、焼戻硬さと摩耗量の関係を示している。
本発明ｐＩ＃ｌｌは、ロックウェ、ル硬さ（ＨＲＣ）５
０以上、シャルピー衝撃値（２ｍｍＶ）２にｇ・ｍ／ｃ
ｎｆ以上の優れた性能を示し１表中に記した従来ｐＩ鋼
に比べて、硬さ、シャルピー衝撃値ともに高く、強靭性
に便れていることがわかる。
０以上、シャルピー衝撃値（２ｍｍＶ）２にｇ・ｍ／ｃ
ｎｆ以上の優れた性能を示し１表中に記した従来ｐＩ鋼
に比べて、硬さ、シャルピー衝撃値ともに高く、強靭性
に便れていることがわかる。
さらに、第１図に示すように１本発明ＭｌｉｌＡ。
Ｂと従来ＭＥの耐摩耗性を比較すると、本発明鋳鋼はい
ずれも優れた耐摩耗性を有することが認められた。
ずれも優れた耐摩耗性を有することが認められた。
このように、本発明においては、硬度、衝撃値ともに高
く鋼靭性を有する耐摩耗鋳鋼を得ることができ、これを
破砕機などのライナに使用した場合、その寿命も著しく
延び、極めて有用である。
く鋼靭性を有する耐摩耗鋳鋼を得ることができ、これを
破砕機などのライナに使用した場合、その寿命も著しく
延び、極めて有用である。
第１図は、本発明鋳鋼と従来鋳鋼における耐摩耗性を比
較するための線図で、焼戻硬さと摩耗量の関係を示す線
図である。 特許出願人 宇部興産株式会社 焔次硬で ＲＣ
較するための線図で、焼戻硬さと摩耗量の関係を示す線
図である。 特許出願人 宇部興産株式会社 焔次硬で ＲＣ
Claims (1)
- Ｃ：０．２０〜０．５０％、Ｓｉ：０．７０〜２．００
％、Ｍｎ：１．１０〜２．００％、Ｃｒ：１．４０〜６
．００％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、残部Ｆｅ及び不
可避的な不純物からなる破粉砕機部材用の高靭性耐摩耗
鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24498889A JPH02111843A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 破粉砕機部材用高靭性耐摩耗鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24498889A JPH02111843A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 破粉砕機部材用高靭性耐摩耗鋳鋼 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23636783A Division JPS60128247A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 破粉砕機部材用の高靭性耐摩耗鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02111843A true JPH02111843A (ja) | 1990-04-24 |
Family
ID=17126912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24498889A Pending JPH02111843A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 破粉砕機部材用高靭性耐摩耗鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02111843A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108220786A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-06-29 | 四川省达州钢铁集团有限责任公司 | 一种薄壁耐磨铸钢管及其制备方法 |
| CN114635086A (zh) * | 2022-03-17 | 2022-06-17 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种高强韧性铸钢 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286916A (en) * | 1976-01-14 | 1977-07-20 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Wear and impact resisting cast steel |
-
1989
- 1989-09-22 JP JP24498889A patent/JPH02111843A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286916A (en) * | 1976-01-14 | 1977-07-20 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Wear and impact resisting cast steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108220786A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-06-29 | 四川省达州钢铁集团有限责任公司 | 一种薄壁耐磨铸钢管及其制备方法 |
| CN114635086A (zh) * | 2022-03-17 | 2022-06-17 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种高强韧性铸钢 |
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