JPH02115346A - 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH02115346A JPH02115346A JP26418488A JP26418488A JPH02115346A JP H02115346 A JPH02115346 A JP H02115346A JP 26418488 A JP26418488 A JP 26418488A JP 26418488 A JP26418488 A JP 26418488A JP H02115346 A JPH02115346 A JP H02115346A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- corrosion resistance
- stainless steel
- steel
- halides
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ハロゲンイオン濃度の高いハロゲン化物中で
、優れた耐食性、特に耐孔食性を示すフェライト系ステ
ンレス鋼に関する。
、優れた耐食性、特に耐孔食性を示すフェライト系ステ
ンレス鋼に関する。
〔従来の技術Ｊ
近年、利用価値の低い工業用廃水としての温水や低温熱
源を熱交換器をもって利用する傾向にあるか、その熱媒
体としてハロゲンイオン濃度１０％以上の高濃度のハロ
ゲン化物水溶液や、低融点の溶融塩が利用されようとし
ている。しかし、このような高濃度のハロゲン化物中で
の耐食合金の挙動については、殆ど研究されていないの
が現状である。
源を熱交換器をもって利用する傾向にあるか、その熱媒
体としてハロゲンイオン濃度１０％以上の高濃度のハロ
ゲン化物水溶液や、低融点の溶融塩が利用されようとし
ている。しかし、このような高濃度のハロゲン化物中で
の耐食合金の挙動については、殆ど研究されていないの
が現状である。
−Ｈに、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐誘性、耐
食性とも優れてはいるが、ハロゲンイオンの存在下では
応力腐食割れ（以下ＳＣＣという）を起こすため、上述
の熱交換器用材料には適していない。
食性とも優れてはいるが、ハロゲンイオンの存在下では
応力腐食割れ（以下ＳＣＣという）を起こすため、上述
の熱交換器用材料には適していない。
また、２相ステンレス鋼は耐ＳＣＣ性には優れているが
、耐孔食性が不十分なため上述の材料には適さない。
、耐孔食性が不十分なため上述の材料には適さない。
最近では、高耐食性のフェライト系ステンレス鋼も数多
く開発されているが、それらは海水を代表とする低濃度
のハロゲン化物水溶液中で使用することを主たる目的と
しているために、高濃度のハロゲン化物中では十分な耐
食性が得られないのが実情である。
く開発されているが、それらは海水を代表とする低濃度
のハロゲン化物水溶液中で使用することを主たる目的と
しているために、高濃度のハロゲン化物中では十分な耐
食性が得られないのが実情である。
従来より耐孔食性の優れたステンレス鋼としては、Ｃｒ
ｆｉ、Ｍｏ量を高め、Ｃ，Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ等の不純物
元素量を極力下げる方向で開発が行われており、特に海
水環境に対しては数々の耐食ステンレス鋼が開発されて
きた。しかし、これら従来鋼のハロゲンイオンをイオン
濃度として１０％以上含有する高濃度のハロゲン化物中
（水溶液や溶融塩）での耐食性に関しては殆ど研究が行
われていない。
ｆｉ、Ｍｏ量を高め、Ｃ，Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ等の不純物
元素量を極力下げる方向で開発が行われており、特に海
水環境に対しては数々の耐食ステンレス鋼が開発されて
きた。しかし、これら従来鋼のハロゲンイオンをイオン
濃度として１０％以上含有する高濃度のハロゲン化物中
（水溶液や溶融塩）での耐食性に関しては殆ど研究が行
われていない。
本発明者らは、高濃度ハロゲン化物中での従来材の耐食
性を調査した。
性を調査した。
例を上げると、５ＵＳ３１６鋼を代表するとオーステナ
イト系ステンレス鋼は、耐孔食性ではフェライト系ステ
ンレス鋼より優れているが耐ＳＣＣ性に劣っており、高
濃度ハロゲン化物中では短時間で貫通割れを起こすもの
さえある。
イト系ステンレス鋼は、耐孔食性ではフェライト系ステ
ンレス鋼より優れているが耐ＳＣＣ性に劣っており、高
濃度ハロゲン化物中では短時間で貫通割れを起こすもの
さえある。
また、５ＵＳ３２９Ｊ １を代表とする２相ステンレス
鋼は耐ＳＣＣ性に優れており、高濃度ハロゲン化物中で
もＳＣＣを起こしにくいが、耐孔食性はフェライト相に
優先的に孔食が発生するため使用できない。２相ステン
レス鋼に関し、特開昭５０−８４４１２等が開示されて
いるが、同じく十分な耐食性が得られない。
鋼は耐ＳＣＣ性に優れており、高濃度ハロゲン化物中で
もＳＣＣを起こしにくいが、耐孔食性はフェライト相に
優先的に孔食が発生するため使用できない。２相ステン
レス鋼に関し、特開昭５０−８４４１２等が開示されて
いるが、同じく十分な耐食性が得られない。
フェライト系ステンレス鋼に関しては、特公昭５９−５
２２２６、特公昭５９−３８３００等が開示されている
が、高濃度ハロゲン化物中で十分な耐食性を得るに至っ
ていない。
２２２６、特公昭５９−３８３００等が開示されている
が、高濃度ハロゲン化物中で十分な耐食性を得るに至っ
ていない。
本発明は上記従来技術の欠点を解決し、ハロゲン濃度ｌ
Ｏ％以上の高濃度ハロゲン化物を利用する熱交換器など
の材料として、十分な耐食性が得られるステンレス鋼を
提供しようとするものであある。
Ｏ％以上の高濃度ハロゲン化物を利用する熱交換器など
の材料として、十分な耐食性が得られるステンレス鋼を
提供しようとするものであある。
〔課題を解決するための手段１
本発明は、上記従来技術の問題点を解決するために、研
究を重ねた結果、高濃度ハロゲン化物中では、ステンレ
ス鋼をフェライト単相とし、特にＡ２、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｏ、Ｃｒの適量添加が有効であることを発見し完成した
ものである。
究を重ねた結果、高濃度ハロゲン化物中では、ステンレ
ス鋼をフェライト単相とし、特にＡ２、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｏ、Ｃｒの適量添加が有効であることを発見し完成した
ものである。
本発明の要旨とするところは、
ｃ ： ｏ、ｏｔ重量％以下
１Ｃ：０．４０〜１．５０川量％
Ｍｎ：２．０重量％以下
Ｃｒ： １６．ｏ〜２３．０重量％
Ａｌ： ０．０１〜１．００重量％
Ｎ ： ０．０５重計％以下
Ｎｉ：０．６０〜３．００重量％
Ｃ１１： Ｏ，ｌ Ｏ〜３．００重量％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物より成るフェライト系ステン
レス鋼、 上記成分に加え、さらに、 Ｍｏ ： ０．３０〜３．００ｆｆＸ量％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物より成るフェライト系ステン
レス鋼、 上記２種の成分に加え、さらに、 Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ： ０．０５〜１．００重量％ Ｖ ： ０．０５〜１．００重量％のうち１種また
は２種以上を含み、残部Ｆｅｊ５よび不可避的不純物よ
り成るフェライト系ステンレス鋼である。
Ｆｅおよび不可避的不純物より成るフェライト系ステン
レス鋼、 上記成分に加え、さらに、 Ｍｏ ： ０．３０〜３．００ｆｆＸ量％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物より成るフェライト系ステン
レス鋼、 上記２種の成分に加え、さらに、 Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ： ０．０５〜１．００重量％ Ｖ ： ０．０５〜１．００重量％のうち１種また
は２種以上を含み、残部Ｆｅｊ５よび不可避的不純物よ
り成るフェライト系ステンレス鋼である。
［作用］
本発明者らは、高濃度ハロゲン化物中でステンレス鋼の
耐食・殴に及ぼす構成元素の影響をくまなく調査した結
果、フェライト単相状態で八２、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃ
ｒを添加することが有効であり、８０°Ｃ以上の高温と
する場合、特に八２の添加が有効であることを発見した
。
耐食・殴に及ぼす構成元素の影響をくまなく調査した結
果、フェライト単相状態で八２、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃ
ｒを添加することが有効であり、８０°Ｃ以上の高温と
する場合、特に八２の添加が有効であることを発見した
。
これはＡ℃がフェライト系ステンレス鋼中のＮを無害化
するのみならず、被膜組成をＡ２が富化した酸化物系と
するためである。このとき、特に鋼が８０℃以上の高温
にさらされた場合には、空気中あるいは水溶液中の酸素
によりＡｆｆの酸化が促進され、優れた耐食性を有する
被膜を形成するものと考えられる。従って、腐食環境で
使用する場合には、大気などの酸化雰囲気中で８０℃以
上の加熱を行い予備処理すると効果的である。
するのみならず、被膜組成をＡ２が富化した酸化物系と
するためである。このとき、特に鋼が８０℃以上の高温
にさらされた場合には、空気中あるいは水溶液中の酸素
によりＡｆｆの酸化が促進され、優れた耐食性を有する
被膜を形成するものと考えられる。従って、腐食環境で
使用する場合には、大気などの酸化雰囲気中で８０℃以
上の加熱を行い予備処理すると効果的である。
次に、各成分元素の影響について説明する、ＣおよびＮ
： ＣおよびＮは、フェライト系ステン１ノス鋼においては
共に固溶限が小さく、主として炭化物、窒化物として析
出し耐食性を劣化させるほか、鋼板の靭性および延性を
低下させるので、出来るだけ少ない方が望ましい。特に
、Ｃにおいては高濃度ハロゲン化物に対して耐食性を劣
化させる作用が著しいため、極力低くする必要があるが
、工業的、経済的な溶製技術を考慮してそれぞれ上限を
Ｃ：Ｏ，０１重量％、Ｎ：０．０５重Ｍ％とした。
： ＣおよびＮは、フェライト系ステン１ノス鋼においては
共に固溶限が小さく、主として炭化物、窒化物として析
出し耐食性を劣化させるほか、鋼板の靭性および延性を
低下させるので、出来るだけ少ない方が望ましい。特に
、Ｃにおいては高濃度ハロゲン化物に対して耐食性を劣
化させる作用が著しいため、極力低くする必要があるが
、工業的、経済的な溶製技術を考慮してそれぞれ上限を
Ｃ：Ｏ，０１重量％、Ｎ：０．０５重Ｍ％とした。
Ｓｌ。
Ｓｌは脱酸剤として働くことを通じて孔食の起点となり
やすい鋼中介在物を減少させるため、その効果を十分に
発揮させるためには０．４０重量％以上の添加が必要で
ある。しかし、１．５０重量％を越えて添加すると靭性
が低下し製造性を損なうので範囲を０．０１重量％とし
た。
やすい鋼中介在物を減少させるため、その効果を十分に
発揮させるためには０．４０重量％以上の添加が必要で
ある。しかし、１．５０重量％を越えて添加すると靭性
が低下し製造性を損なうので範囲を０．０１重量％とし
た。
Ｍ ｎ ：
Ｍｎは一般に脱酸剤として使用されるが、鋼中で硫化物
を形成し、著しく耐食性を劣化させるため低い方が望ま
しいが、製造時の経済性を考慮してＬ限を２．０重が％
に規定した。
を形成し、著しく耐食性を劣化させるため低い方が望ま
しいが、製造時の経済性を考慮してＬ限を２．０重が％
に規定した。
Ｃｒ：
Ｃｒはステンレス鋼の重要な構成元素である。
本発明者らの研究の結果、Ｃｒは高濃度ハロゲン化物中
での耐孔食性を向上させることがわかった６その効果を
十分に発揮させるためには、１６．０重量％以上の添加
が必要である。しかし、２３重量％を越えて含有させて
も効果は飽和し、十分な改善効果は得られないために上
限を２３．０重量％とした。よって、範囲を１６．０〜
２３．０重１％に限定した。
での耐孔食性を向上させることがわかった６その効果を
十分に発揮させるためには、１６．０重量％以上の添加
が必要である。しかし、２３重量％を越えて含有させて
も効果は飽和し、十分な改善効果は得られないために上
限を２３．０重量％とした。よって、範囲を１６．０〜
２３．０重１％に限定した。
Ａ！＝
Ａβは本発明で最も重要な添加元素である６本発明にお
けるＡＱは、フェライト系ステンレス鋼の脱酸剤として
働き鋼中の酸化物系介在物を減少させることを通じて、
または、鋼中のＮを固定無害化することを通じて、耐食
性を向上させるのみならず、上述のように、皮膜組成を
Ａ９が富化した酸化物系とすることにより、優れた耐食
性を与えるものである。
けるＡＱは、フェライト系ステンレス鋼の脱酸剤として
働き鋼中の酸化物系介在物を減少させることを通じて、
または、鋼中のＮを固定無害化することを通じて、耐食
性を向上させるのみならず、上述のように、皮膜組成を
Ａ９が富化した酸化物系とすることにより、優れた耐食
性を与えるものである。
第１図に、ハロゲンイオン濃度が５５％の高濃度ハロゲ
ン化物水ｉ８液１５０℃における２２Ｃｒ−１，５Ｎｉ
−０，５Ｃｕ鋼の孔食電位に及ぼすＡｆｆ含有量の影響
を示した。
ン化物水ｉ８液１５０℃における２２Ｃｒ−１，５Ｎｉ
−０，５Ｃｕ鋼の孔食電位に及ぼすＡｆｆ含有量の影響
を示した。
図からも明らかなように、Ａρ量０．０１’ｌＨｔ％以
上で孔食電位が改善されているのがわかる。これは、鋼
中酸素を安定化するのに必要なＡｌ量が０、Ｏ１重量％
稈度であるため、０．０１ｉｎｆｆｉ％未満のＡβ添加
では脱酸が不十分で、孔食の起点となる酸化物が多く介
在するため孔食電位が低いと考えられる。また、Ａｌ含
有量の増加にともない、耐孔食性は向上するが、その効
果はＡｌ２ｆｆ１０．０５重量％以上で叩著となる。こ
れは、固溶Ａｆｆが８０℃以上の高温で皮膜中で酸化物
を作るためである。
上で孔食電位が改善されているのがわかる。これは、鋼
中酸素を安定化するのに必要なＡｌ量が０、Ｏ１重量％
稈度であるため、０．０１ｉｎｆｆｉ％未満のＡβ添加
では脱酸が不十分で、孔食の起点となる酸化物が多く介
在するため孔食電位が低いと考えられる。また、Ａｌ含
有量の増加にともない、耐孔食性は向上するが、その効
果はＡｌ２ｆｆ１０．０５重量％以上で叩著となる。こ
れは、固溶Ａｆｆが８０℃以上の高温で皮膜中で酸化物
を作るためである。
第１図に示すように耐孔食性は０．０１重量％以上のＡ
２添加により飛躍的に向上しており、従って、０．０１
％重量以上の添加が必要である。また、Ａβは１．００
重量％を越えて含有させると鋼の靭性を劣化させ、製造
性を逸するので上限を１．００重量％とじ、範囲を０．
０１〜１．００重量％に限定した。なお、Ａｔ２添加の
効果をより一層発揮させるために、上述のように酸化雰
囲気中で８０℃以上の加熱予備処理を行ってもよい。
２添加により飛躍的に向上しており、従って、０．０１
％重量以上の添加が必要である。また、Ａβは１．００
重量％を越えて含有させると鋼の靭性を劣化させ、製造
性を逸するので上限を１．００重量％とじ、範囲を０．
０１〜１．００重量％に限定した。なお、Ａｔ２添加の
効果をより一層発揮させるために、上述のように酸化雰
囲気中で８０℃以上の加熱予備処理を行ってもよい。
Ｎｉ、Ｃｕ：
ＮｊおよびＣｕは高濃度ハロゲン化物中での耐食性を改
善する効果を有する。その効果を十分に発揮させるため
には、それぞれＮｉ：０．６０重量％以上、Ｃｕ：０．
１０重量％以上の添加が必要である。しかし、それぞれ
３．００重量％を越えて含有させても上述の効果は飽和
の傾向にある上に。
善する効果を有する。その効果を十分に発揮させるため
には、それぞれＮｉ：０．６０重量％以上、Ｃｕ：０．
１０重量％以上の添加が必要である。しかし、それぞれ
３．００重量％を越えて含有させても上述の効果は飽和
の傾向にある上に。
Ｎ１、Ｃｕ共に多量の添加により組織がフェライトとオ
ーステナイトあるいはマルテンサイトの２相として、耐
食性を著しく劣化させるため、Ｎｉ、Ｃｕの上限をそれ
ぞれ３．００重量％とし、範囲を、 Ｎ ｉ ： ０．
６０〜３−００重量％、Ｃｕ：０、ｌＯ〜３．００重量
％に限定した。
ーステナイトあるいはマルテンサイトの２相として、耐
食性を著しく劣化させるため、Ｎｉ、Ｃｕの上限をそれ
ぞれ３．００重量％とし、範囲を、 Ｎ ｉ ： ０．
６０〜３−００重量％、Ｃｕ：０、ｌＯ〜３．００重量
％に限定した。
ＭＯ＝
Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる効果を有す
る。その効果を十分発揮させるためには、０．３０重置
火以上の添加が必要である。しかし、Ｍｏは高価であり
、３．００重四％以上添加すると経済性を損うため上限
を３．００重量％とし、範囲を０．３０〜３．００重量
％に限定した。
る。その効果を十分発揮させるためには、０．３０重置
火以上の添加が必要である。しかし、Ｍｏは高価であり
、３．００重四％以上添加すると経済性を損うため上限
を３．００重量％とし、範囲を０．３０〜３．００重量
％に限定した。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ：
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖは、ステンレス鋼の溶製時に不純物とし
て残留したＣ、Ｎを無害化する効果を有する。その効果
を十分発揮させるためには、それぞれ０．０５重量％以
上含有させる必要がある。しかし、多量の添加は鋼中酸
累により酸化物を形成し、鋼の清浄度を悪化させ耐食性
、成形性、靭性等を劣化させるので、その上限をそれぞ
れ１．００重量％とし、範囲をＴｉ、Ｎｂ、Ｖ共、０．
０５〜１．００重量％に限定した。
て残留したＣ、Ｎを無害化する効果を有する。その効果
を十分発揮させるためには、それぞれ０．０５重量％以
上含有させる必要がある。しかし、多量の添加は鋼中酸
累により酸化物を形成し、鋼の清浄度を悪化させ耐食性
、成形性、靭性等を劣化させるので、その上限をそれぞ
れ１．００重量％とし、範囲をＴｉ、Ｎｂ、Ｖ共、０．
０５〜１．００重量％に限定した。
また１本発明では特にその範囲を規定しなかったが、不
純物としてのＰｉ３よびＳは耐食性を劣化させるので、
経済性を損なわない程度に低く抑えることが望ましい。
純物としてのＰｉ３よびＳは耐食性を劣化させるので、
経済性を損なわない程度に低く抑えることが望ましい。
本発明鋼は、上記成分の鋼塊をフェライト系ステンレス
鋼の通常の製造工程、すなわち、熱間圧延→焼鈍酸洗→
冷間圧延→焼鈍によって得られ、鋼板および銅帯等とす
ることができる。
鋼の通常の製造工程、すなわち、熱間圧延→焼鈍酸洗→
冷間圧延→焼鈍によって得られ、鋼板および銅帯等とす
ることができる。
ここで焼鈍温度は、高温でオーステナイト相が生成する
場合には、オーステナイト相生成温度直下のフェライト
単相温度域とし、常温でフェライト単相状態にあるよう
に熱処理する必要がある。
場合には、オーステナイト相生成温度直下のフェライト
単相温度域とし、常温でフェライト単相状態にあるよう
に熱処理する必要がある。
［実施例］
本発明の内容を実施例をもって説明する。
第１表に本発明鋼および比較鋼の化学組成を示した。
Ａｔ−Ａ３は請求項１記載の発明鋼、Ｂｌ〜Ｂ３は請求
項２記載の発明鋼、Ｃｌ−Ｃ５は請求項３記載の発明鋼
、Ｄｌ−Ｄ７は請求項４記載の発明鋼、Ｅｌ−Ｅ５は比
較鋼で、ＥｌはＡ１に対して、Ａｔ２を過小とした鋼、
Ｅ２はＡｔに対して、−Ｃを過大とした鋼、Ｅ３はＡ【
に対して、Ｎｉを過小とした鋼、Ｅ４は２相ステンレス
鋼、Ｅ５は５ＵＳ３１６鋼である。
項２記載の発明鋼、Ｃｌ−Ｃ５は請求項３記載の発明鋼
、Ｄｌ−Ｄ７は請求項４記載の発明鋼、Ｅｌ−Ｅ５は比
較鋼で、ＥｌはＡ１に対して、Ａｔ２を過小とした鋼、
Ｅ２はＡｔに対して、−Ｃを過大とした鋼、Ｅ３はＡ【
に対して、Ｎｉを過小とした鋼、Ｅ４は２相ステンレス
鋼、Ｅ５は５ＵＳ３１６鋼である。
これらの本発明鋼および比較鋼は、比較鋼の一部を除い
て高周波真空溶解によりｌｏｏｋｇの鋼塊に鋳込み、熱
間圧延、冷間圧延を経て、板厚１ｍｍの鋼板とし、８５
０℃〜１１０ｏ′ｃの温度範囲内で組織がフェライト単
相となるように仕上焼鈍を行った。
て高周波真空溶解によりｌｏｏｋｇの鋼塊に鋳込み、熱
間圧延、冷間圧延を経て、板厚１ｍｍの鋼板とし、８５
０℃〜１１０ｏ′ｃの温度範囲内で組織がフェライト単
相となるように仕上焼鈍を行った。
用イタ溶液は、ＭｇＣｌ２２ 、ＺｎＣｇ２ 。
Ｌｉｃｋ、ＺｎＢｒ２．ＬｉＢｒを混合して水溶液とし
、蒸発することにより水分を除去して、ハロゲンイオン
濃度が合計で５５％（ＣＩ２−イオン濃度的２０％、Ｂ
ｒ−イオン濃度的３５％）とした溶液を使用した。なお
、この溶液は２５℃でｐＨ２，３程度である。
、蒸発することにより水分を除去して、ハロゲンイオン
濃度が合計で５５％（ＣＩ２−イオン濃度的２０％、Ｂ
ｒ−イオン濃度的３５％）とした溶液を使用した。なお
、この溶液は２５℃でｐＨ２，３程度である。
耐食性の評価は、上記ハロゲン化物１００’Ｃおよび１
５０℃中での孔食電位を測定し、それぞれ１０回の平均
値を求め、平均値の比較により行った。
５０℃中での孔食電位を測定し、それぞれ１０回の平均
値を求め、平均値の比較により行った。
また、浸漬試験として、上記ハロゲン化物１５０℃中で
２００時間浸漬した場合の腐食減量も評価の対象とした
。この場合、腐食形態はすべて孔食であった。なお、比
液量は１．５β／ｄｒｒ１″とした。
２００時間浸漬した場合の腐食減量も評価の対象とした
。この場合、腐食形態はすべて孔食であった。なお、比
液量は１．５β／ｄｒｒ１″とした。
さらに、鋼の耐ＳＣＣ性を評価するために、上記ハロゲ
ン化物１５０°Ｃ中および３５％塩化マグネシウム沸騰
液中で２００時間のＳＣＣ試験法を行った。ＳＣＣ試験
法については、基本的にＪＩＳ規格に準する。試験片は
溶液に１回に２個ずつ浸漬し、３回の同一試験を行い、
計６個の試験片の割れの有無で判断した。なお、比液量
はｌＩ２／２個とした。
ン化物１５０°Ｃ中および３５％塩化マグネシウム沸騰
液中で２００時間のＳＣＣ試験法を行った。ＳＣＣ試験
法については、基本的にＪＩＳ規格に準する。試験片は
溶液に１回に２個ずつ浸漬し、３回の同一試験を行い、
計６個の試験片の割れの有無で判断した。なお、比液量
はｌＩ２／２個とした。
第２表に、前記高濃度ハロゲン化物水溶液中、１００℃
、１５０℃での孔食電位、１５０℃×２００ｈｒ後の腐
食［ｆ４．１５０℃Ｘ２００ｈｒ浸漬によるＳＣＣ試験
結果および３５％Ｍｇｃｇ２水溶液沸ｌ１１２００ ｈ
ｒ浸漬によるＳＣＣ試験結果をまとめて示した。表中
○および×は、それぞれＳＣＣの「なし」および「あり
」を示す。
、１５０℃での孔食電位、１５０℃×２００ｈｒ後の腐
食［ｆ４．１５０℃Ｘ２００ｈｒ浸漬によるＳＣＣ試験
結果および３５％Ｍｇｃｇ２水溶液沸ｌ１１２００ ｈ
ｒ浸漬によるＳＣＣ試験結果をまとめて示した。表中
○および×は、それぞれＳＣＣの「なし」および「あり
」を示す。
含銅の孔食電位を比較すると、１００℃、１５０℃、い
ずれも本発明鋼は比較鋼Ｅｌ−Ｅ４に対し、責な値とな
っており、耐孔食性が良好であることがわかる。
ずれも本発明鋼は比較鋼Ｅｌ−Ｅ４に対し、責な値とな
っており、耐孔食性が良好であることがわかる。
浸漬試験による腐食減量を比較すると、比較鋼は全て５
０ｍｇ／ｄｒｎ”以上であるのに対し１本発明鋼では、
４０ｍｇ／ｄｒｎ”未満となっており、良好な耐食性を
示していることがわかる。
０ｍｇ／ｄｒｎ”以上であるのに対し１本発明鋼では、
４０ｍｇ／ｄｒｎ”未満となっており、良好な耐食性を
示していることがわかる。
特に、本発明鋼の中には、腐食減量が２０ｍｇ／ｄｍ’
未満と少ない鋼もあり、成分バランスの適正化を図れば
耐食性が改善されることを示している。
未満と少ない鋼もあり、成分バランスの適正化を図れば
耐食性が改善されることを示している。
ＳＣＣ試験結果を比較すると、本発明鋼は、高濃度ハロ
ゲン化物中、Ｍ ｇ Ｃｉｌ ２中いずれの環境におい
てもＳＣＣは見られず、耐ＳＣＣ性も良好であることが
わかる。
ゲン化物中、Ｍ ｇ Ｃｉｌ ２中いずれの環境におい
てもＳＣＣは見られず、耐ＳＣＣ性も良好であることが
わかる。
〔発明の効果［
本発明鋼は、従来鋼では成し得なかった高濃度ハロゲン
化物中での優れた耐食性を得ることができるフェライト
系ステンレス鋼であり、高濃度のハロゲン化物を利用す
る装置、例えば熱交換器等の構成材料として最適である
。
化物中での優れた耐食性を得ることができるフェライト
系ステンレス鋼であり、高濃度のハロゲン化物を利用す
る装置、例えば熱交換器等の構成材料として最適である
。
第１図はＣβ−イオン濃度２０％、Ｂｒ−イオン濃度３
５％、ｐ Ｈ２，３の高濃度ハロゲン化物水溶液を用い
、１５０℃で測定された２２Ｃｒ−１，５Ｎ ｉ −０
，５Ｃｕｗ４の孔食電位ｖ’ｃｔｏｏに及ぼすＡｌ含有
量の影響を示す線図である。
５％、ｐ Ｈ２，３の高濃度ハロゲン化物水溶液を用い
、１５０℃で測定された２２Ｃｒ−１，５Ｎ ｉ −０
，５Ｃｕｗ４の孔食電位ｖ’ｃｔｏｏに及ぼすＡｌ含有
量の影響を示す線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０１重量％以下 Ｓｉ：０．４０〜１．５０重量％ Ｍｎ：２．０重量％以下 Ｃｒ：１６．０〜２３．０重量％ Ａｌ：０．０１〜１．００重量％ Ｎ：０．０５重量％以下 Ｎｉ：０．６０〜３．００重量％ Ｃｕ：０．１０〜３．００重量％ を含み、 残部がＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴と
する高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェ
ライト系ステンレス 鋼。 ２ 請求項１記載の成分に加え、さらに Ｍｏ：０．３０〜３．００重量％ を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成ること
を特徴とする高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有
するフェライト系ステンレス鋼。 ３ 請求項１記載の成分に加え、さらに、 Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％ Ｖ：０．０５〜１．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部が Ｆｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする高
濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト
系ステンレス鋼。 ４ 請求項２記載の成分に加え、さらに、 Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％ Ｖ：０．０５〜１．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部が Ｆｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする高
濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト
系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26418488A JPH02115346A (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26418488A JPH02115346A (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02115346A true JPH02115346A (ja) | 1990-04-27 |
| JPH0534419B2 JPH0534419B2 (ja) | 1993-05-24 |
Family
ID=17399638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26418488A Granted JPH02115346A (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02115346A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
| JP2011001592A (ja) * | 2009-06-18 | 2011-01-06 | Daido Steel Co Ltd | 高強度・高耐食性ステンレス鋼並びにこれを用いた鋼材及び鋼製品 |
| JP2015532684A (ja) * | 2012-08-31 | 2015-11-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた耐酸化性、良好な高温強度、及び良好な加工性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2018043310A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| JP2021085056A (ja) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 水利施設用フェライト系ステンレス鋼製部材 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55154548A (en) * | 1979-05-23 | 1980-12-02 | Nippon Steel Corp | Ferrite stainless steel with superior corrosion resistance for ba treatment finishing |
| JPS59123745A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性合金 |
| JPS63235450A (ja) * | 1987-03-24 | 1988-09-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低温靭性にすぐれたフエライトステンレス鋼 |
| JPH01165752A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-29 | Kawasaki Steel Corp | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
-
1988
- 1988-10-21 JP JP26418488A patent/JPH02115346A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55154548A (en) * | 1979-05-23 | 1980-12-02 | Nippon Steel Corp | Ferrite stainless steel with superior corrosion resistance for ba treatment finishing |
| JPS59123745A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性合金 |
| JPS63235450A (ja) * | 1987-03-24 | 1988-09-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低温靭性にすぐれたフエライトステンレス鋼 |
| JPH01165752A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-29 | Kawasaki Steel Corp | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
| JP2011001592A (ja) * | 2009-06-18 | 2011-01-06 | Daido Steel Co Ltd | 高強度・高耐食性ステンレス鋼並びにこれを用いた鋼材及び鋼製品 |
| JP2015532684A (ja) * | 2012-08-31 | 2015-11-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた耐酸化性、良好な高温強度、及び良好な加工性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
| CN108823509A (zh) * | 2012-08-31 | 2018-11-16 | 艾克钢资产有限公司 | 具有优异抗氧化性、良好高温强度和良好成形性的铁素体不锈钢 |
| WO2018043310A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| KR20190028785A (ko) * | 2016-09-02 | 2019-03-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 |
| CN109563596A (zh) * | 2016-09-02 | 2019-04-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢 |
| EP3508598A4 (en) * | 2016-09-02 | 2019-08-28 | JFE Steel Corporation | FERRITIC STAINLESS STEEL |
| US11261512B2 (en) | 2016-09-02 | 2022-03-01 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| JP2021085056A (ja) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 水利施設用フェライト系ステンレス鋼製部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0534419B2 (ja) | 1993-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2500162B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 | |
| EP2546376B1 (en) | Ferritic stainless steel having excellent corrosion resistance in condensed water environment produced by exhaust gas from hydrocarbon combustion | |
| EP0016225B2 (en) | Use of an austenitic steel in oxidizing conditions at high temperature | |
| WO2001094654A1 (en) | Cold rolled steel sheet having excellent corrosion resistance to sulfuric acid | |
| CN111433382B (zh) | 具有优异的抗高温氧化性的铁素体不锈钢及其制造方法 | |
| JP2005023353A (ja) | 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼 | |
| JP6783343B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2010031313A (ja) | 耐食オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| CN107747050A (zh) | 一种铁素体不锈钢合金材料及其制备方法 | |
| CN112779453B (zh) | 耐蚀性优异的Fe-Ni-Cr-Mo-Cu合金 | |
| JP6547011B1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH0885820A (ja) | 高窒素含有ステンレス鋼の熱処理方法 | |
| JPS61295356A (ja) | 高強度ステンレス鋼 | |
| JPH02115346A (ja) | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2756190B2 (ja) | 耐凝縮水腐食性に優れ、かつ降伏強度の低いフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3247244B2 (ja) | 耐食性と加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 | |
| JPH01165752A (ja) | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH0148345B2 (ja) | ||
| JP3201081B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP4080729B2 (ja) | 食品プラント用ステンレス鋼 | |
| JPH0637692B2 (ja) | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH06145906A (ja) | 耐凝縮水腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2834982B2 (ja) | 熱間加工性および高温水中の耐食性に優れた合金 | |
| JP3205162B2 (ja) | 切削性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPS63157838A (ja) | 耐隙間腐食性に優れる２相ステンレス鋼 |