JPH02121704A - 電磁鋼板の熱間圧延方法 - Google Patents
電磁鋼板の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPH02121704A JPH02121704A JP27435488A JP27435488A JPH02121704A JP H02121704 A JPH02121704 A JP H02121704A JP 27435488 A JP27435488 A JP 27435488A JP 27435488 A JP27435488 A JP 27435488A JP H02121704 A JPH02121704 A JP H02121704A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temp
- range
- hot
- continuously cast
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電磁鋼板の熱間圧延方法に関する。
電磁鋼板は優れた鉄損特性を具備するために多量のＳｉ
を含有する。この多量の８ｉは材料の延性を著しく低下
させるため、熱間圧延等により割れが発生し易く、操業
上大きな問題を生じさせる。特に、連鋳スラブを加熱し
た場合、加熱中に結晶粒が異常成長して粗大粒となり、
これが熱間圧延中でも十分に再結晶せず、粗い結晶粒を
残した組織となる。そして、この粗粒組織は、スラブの
延性を低下させ、熱間圧延で割れ発生を助長し、特番こ
圧延中に耳割れを発生させる。このような耳割れはスラ
ブ保熱材についても避は難い。
を含有する。この多量の８ｉは材料の延性を著しく低下
させるため、熱間圧延等により割れが発生し易く、操業
上大きな問題を生じさせる。特に、連鋳スラブを加熱し
た場合、加熱中に結晶粒が異常成長して粗大粒となり、
これが熱間圧延中でも十分に再結晶せず、粗い結晶粒を
残した組織となる。そして、この粗粒組織は、スラブの
延性を低下させ、熱間圧延で割れ発生を助長し、特番こ
圧延中に耳割れを発生させる。このような耳割れはスラ
ブ保熱材についても避は難い。
このような問題に対し、特公昭５７−４６９０号公報で
は、仕上開始温度１０００℃、すなわち加熱温度で約１
１５０〜１２５０℃では耳割れが発生しないことが示さ
れているが、本発明者等が検討したところでは、そのよ
うな温度条件を設定しても必ずしも満足すべき結果は得
られなかった。
は、仕上開始温度１０００℃、すなわち加熱温度で約１
１５０〜１２５０℃では耳割れが発生しないことが示さ
れているが、本発明者等が検討したところでは、そのよ
うな温度条件を設定しても必ずしも満足すべき結果は得
られなかった。
本発明は、このような従来の問題に鑑みなされたもので
、熱間圧延工程中に発生する耳割れは、スラブ加熱或い
は保熱中に生じる幅方向両端部での結晶の異常成長に起
因して詔り、連鋳スラブを直送圧延し、しかも粗圧延開
始温度を適正化することによりこれを効果的に防止し得
ることを見い出し、本発明を完成させたものである。
、熱間圧延工程中に発生する耳割れは、スラブ加熱或い
は保熱中に生じる幅方向両端部での結晶の異常成長に起
因して詔り、連鋳スラブを直送圧延し、しかも粗圧延開
始温度を適正化することによりこれを効果的に防止し得
ることを見い出し、本発明を完成させたものである。
すなわち本発明は、ｓｔ：ｉ、ｚ〜４．０Ｗｔ−を含有
する連続鋳造スラブを特定の温度域にて保熱または加熱
することなく直ちに熱間圧延するとともに、その粗圧延
開始温度を１０５０〜１２００℃とすることをその特徴
とする。
する連続鋳造スラブを特定の温度域にて保熱または加熱
することなく直ちに熱間圧延するとともに、その粗圧延
開始温度を１０５０〜１２００℃とすることをその特徴
とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明では、８１ ： １．２〜４．ＯＷｔチを含有す
る連鋳スラブを直送圧延、すなわち特定の温度域にて保
熱才たは加熱することなく直ちに熱間圧延し、且つその
際の粗圧延開始温度を１０５０〜１２００℃とする。
る連鋳スラブを直送圧延、すなわち特定の温度域にて保
熱才たは加熱することなく直ちに熱間圧延し、且つその
際の粗圧延開始温度を１０５０〜１２００℃とする。
連鋳スラブの加熱材、すなわち鋳造−冷却後加熱された
スラブは、幅方向温度分布番こおいて両端部が中央部よ
り高温であり、両端部が粗粒となり易い、これに対し直
送圧延材では両端部が中央部より低温で粗粒になりにく
く、このため本発明では直送圧延を実施する。
スラブは、幅方向温度分布番こおいて両端部が中央部よ
り高温であり、両端部が粗粒となり易い、これに対し直
送圧延材では両端部が中央部より低温で粗粒になりにく
く、このため本発明では直送圧延を実施する。
第１ｒＩ！Ｊ（ａ）、山）は加熱材及び直送圧延材の仕
上開始時の幅方向温度分布を示したもので１両者の温度
分布の違いが判る。
上開始時の幅方向温度分布を示したもので１両者の温度
分布の違いが判る。
このような直送圧延において、粗圧延開始温度が１２０
０℃を超えると粗粒組織の形成により耳割れが発生し易
くなる。一方、１０５０℃未満では仕上圧延後の再結晶
が不十分で、良好な磁気特性が得られない。第２図はＳ
ｉ：１．２〜４．ｏｗｔｌ鋼板について、直送圧延材の
粗圧延開始温度が耳割れ性及び磁気特性（鉄損Ｗ１ｓ／
ｓｏ ）に及ぼす影響を調べたもので、耳割れの発生を
抑え、しかも良好な磁気特性を確保するためには、粗圧
延開始温度を１０５０〜１２００℃とする必要があるこ
とが判る。
０℃を超えると粗粒組織の形成により耳割れが発生し易
くなる。一方、１０５０℃未満では仕上圧延後の再結晶
が不十分で、良好な磁気特性が得られない。第２図はＳ
ｉ：１．２〜４．ｏｗｔｌ鋼板について、直送圧延材の
粗圧延開始温度が耳割れ性及び磁気特性（鉄損Ｗ１ｓ／
ｓｏ ）に及ぼす影響を調べたもので、耳割れの発生を
抑え、しかも良好な磁気特性を確保するためには、粗圧
延開始温度を１０５０〜１２００℃とする必要があるこ
とが判る。
本発明が圧延の対象とするスラブは１．２〜４、 Ｏｗ
ｔチのＳｔを含有する。８１量が１．２ｗｔチ未満では
、特に本発明によらなくても粗粒化による耳割れの発生
はない。この理由は、このような成分領域ではγ→α変
態による再結晶が生じることによるものと考えられる。
ｔチのＳｔを含有する。８１量が１．２ｗｔチ未満では
、特に本発明によらなくても粗粒化による耳割れの発生
はない。この理由は、このような成分領域ではγ→α変
態による再結晶が生じることによるものと考えられる。
また、Ｓｔ量が４．０ｗｔ％を超えると、脆化が著しく
、加工が困難になる。
、加工が困難になる。
Ｓｔ ： １．７ｗｔ俤、Ａｔ： ０．３２ ｗｔチ、
Ｃ： ０．００３０ｗｔ ％、Ｍｎ ： ０．２５ｗｔ
％、Ｐ：Ｏ，Ｑ２０ｖｔｔ４．Ｓ：０．００３ｗｔチ、
Ｎ ： ０．００１９ｗｔチの成分組成の連鋳スラブを
種々の粗圧延開始温度の下で直送圧延し、耳割ｎの発生
を調べた。また比較のため、鋳造−冷却後のスラブを種
々の温度に加熱した後熱間圧延し、耳割れの発生を調べ
た。これらの熱延板は仕上温度８６０℃、巻取温度６０
０℃で２．０ｍに圧延した。また、との熱延後９００℃
×３分の熱延板熱処理を実施した素材を、酸洗後０．５
■に冷間圧延し、９００℃×２分の清純を実施し、それ
らの磁気特性（鉄損％ｓ／ｓｏ ）を調べた。その結果
を第１表及び第３図に示す。
Ｃ： ０．００３０ｗｔ ％、Ｍｎ ： ０．２５ｗｔ
％、Ｐ：Ｏ，Ｑ２０ｖｔｔ４．Ｓ：０．００３ｗｔチ、
Ｎ ： ０．００１９ｗｔチの成分組成の連鋳スラブを
種々の粗圧延開始温度の下で直送圧延し、耳割ｎの発生
を調べた。また比較のため、鋳造−冷却後のスラブを種
々の温度に加熱した後熱間圧延し、耳割れの発生を調べ
た。これらの熱延板は仕上温度８６０℃、巻取温度６０
０℃で２．０ｍに圧延した。また、との熱延後９００℃
×３分の熱延板熱処理を実施した素材を、酸洗後０．５
■に冷間圧延し、９００℃×２分の清純を実施し、それ
らの磁気特性（鉄損％ｓ／ｓｏ ）を調べた。その結果
を第１表及び第３図に示す。
第
表
／−
〔発明の効果〕
以上述べた不発明番とよれば、連鋳スラブを直送圧延し
、且つ粗圧延開始温度を特定の範囲とすることにより、
スラブ両端部の結晶の異常成長を抑え、得られる電磁鋼
板の磁気特性を確保しつつ、熱延段階における耳割れを
効果的に防止することができる。
、且つ粗圧延開始温度を特定の範囲とすることにより、
スラブ両端部の結晶の異常成長を抑え、得られる電磁鋼
板の磁気特性を確保しつつ、熱延段階における耳割れを
効果的に防止することができる。
第１図は加熱材及び直送圧延材の仕上圧延開始時におけ
る幅方向温度分布を示すものである。第２図は直送圧延
における粗圧延開始温度が、耳割れ性及び最終処理部の
磁気特性に及ぼす影響を示したものである。 第３図は実施例における耳割れ発生状況を示したもので
ある。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 岡 本 圭 用量
実 用 正 治第 図 １１０゜ １２０゜ ＋３００ 加熱温度 （”Ｃ） 仕上開始温度 （”Ｃ）
る幅方向温度分布を示すものである。第２図は直送圧延
における粗圧延開始温度が、耳割れ性及び最終処理部の
磁気特性に及ぼす影響を示したものである。 第３図は実施例における耳割れ発生状況を示したもので
ある。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 岡 本 圭 用量
実 用 正 治第 図 １１０゜ １２０゜ ＋３００ 加熱温度 （”Ｃ） 仕上開始温度 （”Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｓｉ：１．２〜４．０ｗｔ％を含有する連続鋳造スラブ
を特定の温度域にて保熱または加熱 することなく直ちに熱間圧延するとともに、その粗圧延
開始温度を１０５０〜１２００℃とすることを特徴とす
る電磁鋼板の熱間圧延 方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27435488A JPH02121704A (ja) | 1988-11-01 | 1988-11-01 | 電磁鋼板の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27435488A JPH02121704A (ja) | 1988-11-01 | 1988-11-01 | 電磁鋼板の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02121704A true JPH02121704A (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=17540489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27435488A Pending JPH02121704A (ja) | 1988-11-01 | 1988-11-01 | 電磁鋼板の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02121704A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008032483A1 (fr) * | 2006-09-13 | 2008-03-20 | Nippon Steel Corporation | Procédé de fabrication de feuilles d'acier au silicium à grains orientés de haute densité de flux magnétique |
| JP2010534137A (ja) | 2007-07-21 | 2010-11-04 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 珪素鋼又は多相鋼から成るストリップを熱間圧延するための方法及び装置 |
-
1988
- 1988-11-01 JP JP27435488A patent/JPH02121704A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008032483A1 (fr) * | 2006-09-13 | 2008-03-20 | Nippon Steel Corporation | Procédé de fabrication de feuilles d'acier au silicium à grains orientés de haute densité de flux magnétique |
| JP2008069391A (ja) * | 2006-09-13 | 2008-03-27 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度方向性珪素鋼板の製造方法 |
| JP2010534137A (ja) | 2007-07-21 | 2010-11-04 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 珪素鋼又は多相鋼から成るストリップを熱間圧延するための方法及び装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4302257A (en) | Process for producing a grain-oriented silicon steel sheet | |
| JPH0586455B2 (ja) | ||
| JPS6075518A (ja) | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 | |
| JPH02121704A (ja) | 電磁鋼板の熱間圧延方法 | |
| JP2804381B2 (ja) | 長手方向の磁気特性が均一な方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP3849146B2 (ja) | 一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH01306523A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6043429A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法 | |
| JPS60262915A (ja) | 連続鋳造鋳片の表面割れ防止法 | |
| JPS60200916A (ja) | 方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH02166233A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02258931A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2612074B2 (ja) | 磁気特性及び表面性状の優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH0686626B2 (ja) | 高級無方向性電磁鋼板用熱延板の製造方法 | |
| JPH04157118A (ja) | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 | |
| JPH0249371B2 (ja) | ||
| JPH02412B2 (ja) | ||
| JP3301622B2 (ja) | 板幅方向に均一で優れた磁気特性を有する方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS6254017A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JP3849310B2 (ja) | 耳割れのない方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JP3697767B2 (ja) | 板幅方向に磁気特性の極めて安定した方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS592725B2 (ja) | 熱硬化性を有する深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH04107215A (ja) | 電磁鋼板用熱延板の製造方法 | |
| JPH08311557A (ja) | リジングのないフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |