JPH02129360A - 耐食耐摩耗性被覆鋼材及びその製造方法 - Google Patents
耐食耐摩耗性被覆鋼材及びその製造方法Info
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- JPH02129360A JPH02129360A JP28085788A JP28085788A JPH02129360A JP H02129360 A JPH02129360 A JP H02129360A JP 28085788 A JP28085788 A JP 28085788A JP 28085788 A JP28085788 A JP 28085788A JP H02129360 A JPH02129360 A JP H02129360A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食耐摩耗性被覆鋼材及びその製造方法に関
し、更に詳しくは、耐食性に優れた窒化クロム被覆鋼材
及びその製造方法に関するものである。
し、更に詳しくは、耐食性に優れた窒化クロム被覆鋼材
及びその製造方法に関するものである。
〔従来の技術］
工具や金型などの鋼材の耐摩耗性及び耐食性を向上させ
るために、その表面にイオンプレーティング法により窒
化クロムの被膜を被覆することは知られている。このイ
オンプレーティング法は、低温で処理することができる
ので上記鋼材を熱で変質させることなく、平滑で寸法変
形のない被覆を行い得て、有用な方法である。
るために、その表面にイオンプレーティング法により窒
化クロムの被膜を被覆することは知られている。このイ
オンプレーティング法は、低温で処理することができる
ので上記鋼材を熱で変質させることなく、平滑で寸法変
形のない被覆を行い得て、有用な方法である。
しかしながら、従来このようにして製造された被ｒｆＩ
鋼材は、充分な耐食性を有するものではながった。
鋼材は、充分な耐食性を有するものではながった。
本発明は、上記問題点に鑑み、耐食性が一段と向上した
被覆鋼材及びその鋼材を製造する方法（イオンプレーテ
ィング法）を提供することを目的としている。
被覆鋼材及びその鋼材を製造する方法（イオンプレーテ
ィング法）を提供することを目的としている。
〔課題を解決するための手段及び作用〕上記目的を達成
するものとして、本発明の耐食耐摩耗性被覆鋼材は、鋼
材上に、Ｘ線回折測定による最大の回折強度をＣｒＮの
（２２０）面に持つＣｒの窒化物の被膜が形成されてな
るものである。例えば、用いられる鋼材としては、３１
５Ｃなどの肌焼鋼、３４５Ｃなどの構造用鋼、５ＵＰ１
０などのバネ鋼、５ＵＪ２などの軸受鋼、ＳＡＣＭＩな
どの窒化鋼、５ＫＤ６などの熱間加工用工具鋼、５ＫＤ
ＩＩなどの冷間加工用工具鋼、５ＫＨ５１などの高速度
鋼、５ＵＳ３１Ｏ５などの耐熱鋼、５ＵＳ４１０などの
耐食耐酸鋼などが挙げられる。このような鋼材上にＸ線
回折測定によりＣｒＮの（２２０）面が最大の回折強度
を持つＣｒの窒化物の被膜が被覆される。このＣｒの窒
化物の被膜は、結晶が微細で緻密であるため、耐食性が
一段と向上する。この被膜の膜厚は０．２〜２０μｍで
あごとが好ましい。０．２μｍ未満では被覆する効果が
希薄で耐食性が充分向上せず、方２０μｍを超えると被
覆した被膜が剥離し易くなる。
するものとして、本発明の耐食耐摩耗性被覆鋼材は、鋼
材上に、Ｘ線回折測定による最大の回折強度をＣｒＮの
（２２０）面に持つＣｒの窒化物の被膜が形成されてな
るものである。例えば、用いられる鋼材としては、３１
５Ｃなどの肌焼鋼、３４５Ｃなどの構造用鋼、５ＵＰ１
０などのバネ鋼、５ＵＪ２などの軸受鋼、ＳＡＣＭＩな
どの窒化鋼、５ＫＤ６などの熱間加工用工具鋼、５ＫＤ
ＩＩなどの冷間加工用工具鋼、５ＫＨ５１などの高速度
鋼、５ＵＳ３１Ｏ５などの耐熱鋼、５ＵＳ４１０などの
耐食耐酸鋼などが挙げられる。このような鋼材上にＸ線
回折測定によりＣｒＮの（２２０）面が最大の回折強度
を持つＣｒの窒化物の被膜が被覆される。このＣｒの窒
化物の被膜は、結晶が微細で緻密であるため、耐食性が
一段と向上する。この被膜の膜厚は０．２〜２０μｍで
あごとが好ましい。０．２μｍ未満では被覆する効果が
希薄で耐食性が充分向上せず、方２０μｍを超えると被
覆した被膜が剥離し易くなる。
本発明の耐食耐摩耗性被覆鋼材において、上記のＸ Ｌ
Ｓ１回折測定による最大の回折強度をＣｒＮの（２２０
）面に持つＣｒの窒化物の被膜は、鋼材上に（１）直接
形成されても、（２１）Ｆｊｌ材上に公知の、周期律表
ＩＶａ族、Ｖａ族及び■ａ族の元素の窒化物。
Ｓ１回折測定による最大の回折強度をＣｒＮの（２２０
）面に持つＣｒの窒化物の被膜は、鋼材上に（１）直接
形成されても、（２１）Ｆｊｌ材上に公知の、周期律表
ＩＶａ族、Ｖａ族及び■ａ族の元素の窒化物。
炭化物及び酸化物のうちの少なくとも１種から成る被膜
が形成された後に形成されてもよい。
が形成された後に形成されてもよい。
上記（１）で形成された上に、更に装飾などの目的で上
記（２）の窒化物、炭化物及び酸化物のうちの少なくと
も１種から成る被膜を形成してもよい、又、上記（２）
のように形成される場合、第１層としての、と記（２）
の窒化物、炭化物及び酸化物のうちの少なくとも１種か
ら成る被膜を、残留圧縮応力５ＧＰａ以下、厚み２（ｌ
ｕｍ以上のＴｉ、Ｚｒ、Ｈｒ及びＣｒの窒化物のうちの
少なくとも１種からなる被膜とすることにより、耐食性
を最も好ましいものとすることができる。これは鋼材と
第２層との間に第１層を形成させ、厚膜化と積層化によ
り、第２層の表面から鋼材表面につながるピンホールな
どを大幅に減少させ得るためと推察される。
記（２）の窒化物、炭化物及び酸化物のうちの少なくと
も１種から成る被膜を形成してもよい、又、上記（２）
のように形成される場合、第１層としての、と記（２）
の窒化物、炭化物及び酸化物のうちの少なくとも１種か
ら成る被膜を、残留圧縮応力５ＧＰａ以下、厚み２（ｌ
ｕｍ以上のＴｉ、Ｚｒ、Ｈｒ及びＣｒの窒化物のうちの
少なくとも１種からなる被膜とすることにより、耐食性
を最も好ましいものとすることができる。これは鋼材と
第２層との間に第１層を形成させ、厚膜化と積層化によ
り、第２層の表面から鋼材表面につながるピンホールな
どを大幅に減少させ得るためと推察される。
第１層の残留圧縮応力が５ Ｇ Ｐ ａを超えると、厚
みが２０μｍ以上では第１層が剥離する傾向が生じる。
みが２０μｍ以上では第１層が剥離する傾向が生じる。
又、厚みが２０μｍ未満では、上記第１層を形成した効
果が充分発揮されない。
果が充分発揮されない。
本発明における、Ｘ線回折測定による最大の回折強度を
ＣｒＮの（２２０）面に持っＣｒの窒化物の被膜は、金
属クロム及び窒素ガスを原料として、イオンプレーティ
ング法により鋼材上に、該鋼材に印加されるバイアス電
圧を−５０〜−５゜Ｏ■としてＣｒの窒化物の被膜を形
成する方法において、窒素圧を５ｍＴｏｒｒ以上とする
ことを特徴とする方法により製造される。このイオンプ
レーティング法は、ｆｌ＋金属を蒸発させる工程、（２
）蒸発した金属をイオン化する工程、（３）イオン化し
た金属を加速する工程、（４）反応性ガスを導入する工
程よりなるが、工程（４）において窒素圧を５ｍＴｏｒ
ｒ以上、好ましくは１００ｍＴｏｒｒ以下とすること以
外は公知の方法によればよい。
ＣｒＮの（２２０）面に持っＣｒの窒化物の被膜は、金
属クロム及び窒素ガスを原料として、イオンプレーティ
ング法により鋼材上に、該鋼材に印加されるバイアス電
圧を−５０〜−５゜Ｏ■としてＣｒの窒化物の被膜を形
成する方法において、窒素圧を５ｍＴｏｒｒ以上とする
ことを特徴とする方法により製造される。このイオンプ
レーティング法は、ｆｌ＋金属を蒸発させる工程、（２
）蒸発した金属をイオン化する工程、（３）イオン化し
た金属を加速する工程、（４）反応性ガスを導入する工
程よりなるが、工程（４）において窒素圧を５ｍＴｏｒ
ｒ以上、好ましくは１００ｍＴｏｒｒ以下とすること以
外は公知の方法によればよい。
バイアス電圧の絶対値が５０Ｖ未満では、Ｃｒの窒化物
の被膜が柱状晶Ｍｉ織となり、耐食性が充分向上し難＜
、一方、５００■を超えると、鋼材の温度が上昇し過ぎ
て鋼材が変質し易くなる。
の被膜が柱状晶Ｍｉ織となり、耐食性が充分向上し難＜
、一方、５００■を超えると、鋼材の温度が上昇し過ぎ
て鋼材が変質し易くなる。
雰囲気ガス中に反応性ガスとしての窒素以外に、非反応
性のＡｒ、）（ｅなどのガスが含有される場合は、上記
窒素圧は分圧を意味する。これが５ｍＴｏｒｒ未満では
、被膜の硬度が未反応Ｃｒのために低下する。又、窒素
圧が１００ｍＴｏｒｒを超えると、製膜速度の低下が著
しくなる。
性のＡｒ、）（ｅなどのガスが含有される場合は、上記
窒素圧は分圧を意味する。これが５ｍＴｏｒｒ未満では
、被膜の硬度が未反応Ｃｒのために低下する。又、窒素
圧が１００ｍＴｏｒｒを超えると、製膜速度の低下が著
しくなる。
本発明における、前記残留圧縮応力５ＧＰａ以下、厚み
２０４ｍ以上のＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ及びＣｒの窒化物のう
ちの少なくとも１種から成る被膜は、ｆａ） 咳鋼材に
印加されるバイアス電圧を０〜−５０Ｖとし、且つ山）
窒素圧を５ ｍ Ｔｏ ｒ ｒ以上として、厚み２０μ
ｍ以上の被膜を形成することにより製造される。上記（
ａｌ及びｆｂｌ以外は公知の方法によればよい。バイア
ス電圧の絶対値が５０Ｖを超えると、形成される窒化物
被膜の残留圧縮応力が５Ｇｐａを超え、該被膜が剥離し
易くなる。
２０４ｍ以上のＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ及びＣｒの窒化物のう
ちの少なくとも１種から成る被膜は、ｆａ） 咳鋼材に
印加されるバイアス電圧を０〜−５０Ｖとし、且つ山）
窒素圧を５ ｍ Ｔｏ ｒ ｒ以上として、厚み２０μ
ｍ以上の被膜を形成することにより製造される。上記（
ａｌ及びｆｂｌ以外は公知の方法によればよい。バイア
ス電圧の絶対値が５０Ｖを超えると、形成される窒化物
被膜の残留圧縮応力が５Ｇｐａを超え、該被膜が剥離し
易くなる。
雰囲気ガス中の窒素ガスの圧力が分圧であること、その
圧力が５ ｍ Ｔ ｏ ｒ ｒ未満又は１００ｍＴｏｒ
ｒを超える場合問題があることは前述と同様である。
圧力が５ ｍ Ｔ ｏ ｒ ｒ未満又は１００ｍＴｏｒ
ｒを超える場合問題があることは前述と同様である。
以下、本発明の実施例を比較例と共に説明する。
１）且土
１７１角、厚み２Ｒのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）基
板を有機溶剤で洗浄し、真空アーク放電型イオンプレー
ティング装置に取付けた。
板を有機溶剤で洗浄し、真空アーク放電型イオンプレー
ティング装置に取付けた。
まず、真空度をｌＸｌ０−’Ｔｏｒｒ以上とした後、Ｃ
ｒイオン衝撃により基板の洗浄、加熱を行なった０次に
、反応ガスとして窒素ガスを導入して装置内圧力を３０
ｍＴｏｒｒとし、またＣｒターゲットに７０Ａの電流を
流し、真空アーク放電でＣｒイオンを放出させて、−２
００Ｖのバイアス電圧が印加された基板上にＣｒの窒化
物の被膜を１時間形成した。形成された膜の厚みは、螢
光Ｘ Ｎ＞’Ａ法により測定して３μｍであった。
ｒイオン衝撃により基板の洗浄、加熱を行なった０次に
、反応ガスとして窒素ガスを導入して装置内圧力を３０
ｍＴｏｒｒとし、またＣｒターゲットに７０Ａの電流を
流し、真空アーク放電でＣｒイオンを放出させて、−２
００Ｖのバイアス電圧が印加された基板上にＣｒの窒化
物の被膜を１時間形成した。形成された膜の厚みは、螢
光Ｘ Ｎ＞’Ａ法により測定して３μｍであった。
得られた被覆鋼材の被膜のＸ線回折測定を行った結果、
最大の回折強度を示すピークがＣｒＮの（２２０）面で
ある回折チャートが得られた。尚、このＸｖＡ回折測定
はグラファイト（００２）モノクロメータ−を備えたデ
イフラクトメーターを使用し、ＣｕＫα線によった。又
、この被覆鋼材の耐食性を、常温の１２重量％ＨＣ４水
溶液に浸漬した後の重ＩＮ （腐食面積１５１角）を求
めることにより測定した。この結果を下記表に示す。
最大の回折強度を示すピークがＣｒＮの（２２０）面で
ある回折チャートが得られた。尚、このＸｖＡ回折測定
はグラファイト（００２）モノクロメータ−を備えたデ
イフラクトメーターを使用し、ＣｕＫα線によった。又
、この被覆鋼材の耐食性を、常温の１２重量％ＨＣ４水
溶液に浸漬した後の重ＩＮ （腐食面積１５１角）を求
めることにより測定した。この結果を下記表に示す。
ｋｋ、Ｖ仕上
基板上に印加されたバイアス電圧を一２５■とした以外
は、実施例１と全く同様にして試験をした。
は、実施例１と全く同様にして試験をした。
被膜のＸ線回折測定の結果、最大の回折強度を示すピー
クがＣｒＮの（２００）面である回折チャートが得られ
た。
クがＣｒＮの（２００）面である回折チャートが得られ
た。
耐食性を測定した結果を下記表に示す。
遺」１）１Ｂ
基板上に印加されたバイアス電圧を一２５Ｖとし、基板
上にＣｒの窒化物の被膜を５時間形成した点板外は、実
施例１と全く同様にして第１層を′製膜した後、上記バ
イアス電圧を一３００■とし、更に第２層を１時間形成
した。
上にＣｒの窒化物の被膜を５時間形成した点板外は、実
施例１と全く同様にして第１層を′製膜した後、上記バ
イアス電圧を一３００■とし、更に第２層を１時間形成
した。
形成された膜の厚みは、走査型電子顕微鏡により測定し
たところ、第１Ｎが２１μｍ、第２層が３μｍであった
。
たところ、第１Ｎが２１μｍ、第２層が３μｍであった
。
得られた被覆鋼材の第２層被膜のＸ線回折測定を実施例
１と同様に行った結果、やはり最大の回折強度を示すピ
ークがＣｒＮの（２２０）面である回折チャートが得ら
れた。第ｉｒｉの残留圧縮応力を測定するために、第２
層を除去してＸ線回折測定を行ったところ、（１）１）
面の面間隔のずれから２ＧＰａという結果が得られた。
１と同様に行った結果、やはり最大の回折強度を示すピ
ークがＣｒＮの（２２０）面である回折チャートが得ら
れた。第ｉｒｉの残留圧縮応力を測定するために、第２
層を除去してＸ線回折測定を行ったところ、（１）１）
面の面間隔のずれから２ＧＰａという結果が得られた。
又、この被３ｉ１鋼材の腐食性を実施例１と同様に測定
した。この結果を下記表に示す。
した。この結果を下記表に示す。
１）且土
Ｔｉターゲットを使用して基板上にＴｉの窒化物の被膜
を２μｍ形成した以外は、実施例１と同様に第１層を製
膜した後、ターゲットをＣｒとし、更に第２層を２７７
ｍ形成した。
を２μｍ形成した以外は、実施例１と同様に第１層を製
膜した後、ターゲットをＣｒとし、更に第２層を２７７
ｍ形成した。
得られた被覆鋼材の第２層被膜のＸ線回折及び耐食性を
実施例１と同様に測定した。その結果、前者は実施例１
と同様であった。又、後者の結果を下記表に示す。
実施例１と同様に測定した。その結果、前者は実施例１
と同様であった。又、後者の結果を下記表に示す。
大亙五↓
基板上に第１層としてＴｉの窒化物の被膜を６時間形成
した以外は、実施例２と同様にして製膜した。膜の厚み
は、走査型電子顕微鏡により測定したところ第１層が２
３μｍ、第２層が２μｍであった。
した以外は、実施例２と同様にして製膜した。膜の厚み
は、走査型電子顕微鏡により測定したところ第１層が２
３μｍ、第２層が２μｍであった。
得られた被覆鋼材の被膜のＸ線回折及び耐食性を実施例
１．２と同様に測定した。その結果、前者は第１層の残
留圧縮応力がＩＧＰａで、第２層が実施例１と同様であ
った。又、後者の結果を下記表に示す。
１．２と同様に測定した。その結果、前者は第１層の残
留圧縮応力がＩＧＰａで、第２層が実施例１と同様であ
った。又、後者の結果を下記表に示す。
此ノλ−吋主
ｌ＆板上にＣｒの窒化物の被膜を５時間形成した以外は
、実施例１と同様に製膜した。膜の厚みは、走査型電子
顕微鏡により測定したところ２２μｍであった。
、実施例１と同様に製膜した。膜の厚みは、走査型電子
顕微鏡により測定したところ２２μｍであった。
得られた被覆鋼材の被膜のＸ線回折及び耐食性を実施例
１と同様に測定した。その結果、前者は実施例１と同様
であり、後者は下記表のようであった。尚、この鋼材の
被膜上には目視でチッピングが散在しているのが観察さ
れた。
１と同様に測定した。その結果、前者は実施例１と同様
であり、後者は下記表のようであった。尚、この鋼材の
被膜上には目視でチッピングが散在しているのが観察さ
れた。
且釆且
１７ｎ角、厚み２舅璽のステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）
基板を有機溶剤で洗浄し、電子銃加熱型イオンプレーテ
ィング装置に取付けた。
基板を有機溶剤で洗浄し、電子銃加熱型イオンプレーテ
ィング装置に取付けた。
まず、真空度をＩＸＩＱ−’Ｔｏｒｒ以上とした後、Ｃ
ｒイオン衝撃により基板の洗浄、加熱を行った。次に、
反応ガスとして窒素ガスを導入して装置内圧力を０．５
ｍＴｏｒｒとし５、またイオン化電圧を４０Ｖとし、Ｃ
ｒ尊発源から電子銃力り熱でＣｒイオンを放出させて、
−１ｏｏｖのバイアス電圧が印加された基板上にＣｒの
窒化物の被膜を３μｍ形成した。
ｒイオン衝撃により基板の洗浄、加熱を行った。次に、
反応ガスとして窒素ガスを導入して装置内圧力を０．５
ｍＴｏｒｒとし５、またイオン化電圧を４０Ｖとし、Ｃ
ｒ尊発源から電子銃力り熱でＣｒイオンを放出させて、
−１ｏｏｖのバイアス電圧が印加された基板上にＣｒの
窒化物の被膜を３μｍ形成した。
ｊ）られた被覆鋼材の被膜のＸ線回折及び耐食性を実施
例１と同様に測定した。その結果、前者は最大の回折強
度を示すピークがＣｒＮの（１！１）面である回折チャ
ートが得られ、後者は下記表のようであった。
例１と同様に測定した。その結果、前者は最大の回折強
度を示すピークがＣｒＮの（１！１）面である回折チャ
ートが得られ、後者は下記表のようであった。
明による製造方法により該被覆鋼材を得ることができる
。
。
Claims (6)
- （１）鋼材上に、Ｘ線回折測定による最大の回折強度を
ＣｒＮの（２２０）面に持つＣｒの窒化物の被覆が形成
されてなる耐食耐摩耗性被覆鋼材。 - （２）Ｃｒの窒化物の被膜の厚さが０．２〜２０μｍで
ある請求項（１）に記載の耐食耐摩耗性被覆鋼材。 - （３）鋼材とＸ線回折測定による最大の回折強度をＣｒ
Ｎの（２２０）面に持つＣｒの窒化物の被膜との間、又
は該Ｃｒの窒化物の被膜上に、周期律表IVａ族、Ｖａ族
及びVIａ族の元素の窒化物、炭化物及び酸化物のうちの
少なくとも１種から成る被膜が形成された請求項（１）
又は（２）に記載の耐食耐摩耗性被覆鋼材。 - （４）金属クロム及び窒素ガスを原料として、イオンプ
レーティング法により鋼材上に、該鋼材に印加されるバ
イアス電圧を−５０〜−５００ＶとしてＣｒの窒化物の
被膜を形成する方法において、窒素圧を５ｍＴｏｒｒ以
上とすることを特徴とする請求項（１）乃至（３）の何
れかに記載の耐食耐摩耗性被覆鋼材の製造方法。 - （５）鋼材上に、第１層として、残留圧縮応力５ＧＰａ
以下、厚み２０μｍ以上の、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ及びＣｒ
の窒化物のうちの少なくとも１種から成る被膜が形成さ
れ、第２層として、Ｘ線回折測定による最大の回折強度
をＣｒＮの（２２０）面に持つＣｒの窒化物の被膜が形
成されてなる請求項（３）に記載の耐食耐摩耗性被覆鋼
材。 - （６）金属及び窒素ガスを原料として、イオンプレーテ
ィング法により鋼材上に窒化物の被膜を形成する際、第
１層として、（ａ）該金属をＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ及びＣｒ
のうちの少なくとも１種とし、（ｂ）該鋼材に印加され
るバイアス電圧を０〜−５０Ｖとして、且つ（ｃ）窒素
圧を５ｍＴｏｒｒ以上として厚み２０μｍ以上の被膜を
形成し、次に第２層として、（ａ）該金属をＣｒとし、
（ｂ）該鋼材に印加されるバイアス電圧を−５０〜−５
００Ｖとし、且つ（ｃ）窒素圧を５ｍＴｏｒｒ以上とす
ることを特徴とする請求項（５）に記載の耐食耐摩耗性
被覆鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63280857A JPH0735565B2 (ja) | 1988-11-07 | 1988-11-07 | 耐食耐摩耗性被覆鋼材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63280857A JPH0735565B2 (ja) | 1988-11-07 | 1988-11-07 | 耐食耐摩耗性被覆鋼材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02129360A true JPH02129360A (ja) | 1990-05-17 |
| JPH0735565B2 JPH0735565B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=17630943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63280857A Expired - Fee Related JPH0735565B2 (ja) | 1988-11-07 | 1988-11-07 | 耐食耐摩耗性被覆鋼材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0735565B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02175858A (ja) * | 1988-12-27 | 1990-07-09 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 耐摩耗性被覆綱材及びその製造方法 |
| JPH06136516A (ja) * | 1992-02-26 | 1994-05-17 | Toyo Eng Corp | 尿素合成プラント用減圧弁 |
| JP2014012896A (ja) * | 2013-08-14 | 2014-01-23 | Dowa Thermotech Kk | 硬質皮膜被覆部材 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7487009B2 (ja) * | 2020-05-26 | 2024-05-20 | 株式会社東芝 | 締結部材 |
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| JPS56156767A (en) * | 1980-05-02 | 1981-12-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Highly hard substance covering material |
| JPS61257467A (ja) * | 1985-05-09 | 1986-11-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | セラミツク被膜 |
| JPS6324055A (ja) * | 1986-07-17 | 1988-02-01 | Kawasaki Steel Corp | 密着性および均質性に富む装飾品被膜のコ−テイング方法 |
-
1988
- 1988-11-07 JP JP63280857A patent/JPH0735565B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02175858A (ja) * | 1988-12-27 | 1990-07-09 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 耐摩耗性被覆綱材及びその製造方法 |
| JPH06136516A (ja) * | 1992-02-26 | 1994-05-17 | Toyo Eng Corp | 尿素合成プラント用減圧弁 |
| JP2014012896A (ja) * | 2013-08-14 | 2014-01-23 | Dowa Thermotech Kk | 硬質皮膜被覆部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0735565B2 (ja) | 1995-04-19 |
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