JPH02137773A - セラミックス成形体の脱脂方法 - Google Patents
セラミックス成形体の脱脂方法Info
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- JPH02137773A JPH02137773A JP63286886A JP28688688A JPH02137773A JP H02137773 A JPH02137773 A JP H02137773A JP 63286886 A JP63286886 A JP 63286886A JP 28688688 A JP28688688 A JP 28688688A JP H02137773 A JPH02137773 A JP H02137773A
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Classifications
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
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- C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、パラフィンワックスを主成分とする有機質バ
インダーを含んだセラミックス成形体中から、短時間で
クラックや変形を発生させることなく有機質バインダー
を除去する加熱脱脂方法に関するものである。
インダーを含んだセラミックス成形体中から、短時間で
クラックや変形を発生させることなく有機質バインダー
を除去する加熱脱脂方法に関するものである。
（従来の技術）
複雑な形状のセラミックスターボチャージャーロータや
タービンロータなどを射出成形、流し込み成形により成
形する場合は、セラミックス粉末中に成形性を高めるた
め熱可塑性樹脂やワックスなど大量の有機質バインダー
を添加し、セラミックス成形体を成形している。有機質
バインダーを大量に含有した成形体は、焼結を行う前に
加熱分解や有機溶剤による溶解などにより、有機質バイ
ンダーを成形体中から除去する脱脂工程が必要である。
タービンロータなどを射出成形、流し込み成形により成
形する場合は、セラミックス粉末中に成形性を高めるた
め熱可塑性樹脂やワックスなど大量の有機質バインダー
を添加し、セラミックス成形体を成形している。有機質
バインダーを大量に含有した成形体は、焼結を行う前に
加熱分解や有機溶剤による溶解などにより、有機質バイ
ンダーを成形体中から除去する脱脂工程が必要である。
（発明が解決しようとする課題）
加熱脱脂は有機バインダーを熱分解しガス化させ除去す
る方法であるが、バインダーの熱分解時に生じるガスや
反応熱により応力は発生し、クラックや変形の原因とな
る。特に、肉厚成形体やターボチャージャーロータなど
の複雑形状品ではその傾向は顕著であり、非常にゆっ（
り昇温し、２０〜３０日間かけ脱脂を行なわなければな
らない問題があった。
る方法であるが、バインダーの熱分解時に生じるガスや
反応熱により応力は発生し、クラックや変形の原因とな
る。特に、肉厚成形体やターボチャージャーロータなど
の複雑形状品ではその傾向は顕著であり、非常にゆっ（
り昇温し、２０〜３０日間かけ脱脂を行なわなければな
らない問題があった。
また、特開昭６２−７８１６５号公報に酸化雰囲気中で
バインダーの分解温度未満の温度で第一の脱脂工程を実
施し、次に非酸化雰囲気中でバインダーの分解温度以上
の温度で第二の脱脂をする方法が開示されているが、こ
の方法では一度冷却した後成形体を取り出し再度加熱さ
せるため、全体の脱脂時間はそれほど短縮できないこと
や、半脱脂成形体の取扱いによる損傷、さらに非酸化雰
囲気にしなければならないなどの問題があった。
バインダーの分解温度未満の温度で第一の脱脂工程を実
施し、次に非酸化雰囲気中でバインダーの分解温度以上
の温度で第二の脱脂をする方法が開示されているが、こ
の方法では一度冷却した後成形体を取り出し再度加熱さ
せるため、全体の脱脂時間はそれほど短縮できないこと
や、半脱脂成形体の取扱いによる損傷、さらに非酸化雰
囲気にしなければならないなどの問題があった。
本発明の目的は上述した課題を解消して、クラックを発
生させることなく短時間に炭素数２０〜３５程度のパラ
フィンワックスを主成分とする有機バインダーの除去を
行うことのできる新規なセラミックス成形体の脱脂方法
を提供しようとするものである。
生させることなく短時間に炭素数２０〜３５程度のパラ
フィンワックスを主成分とする有機バインダーの除去を
行うことのできる新規なセラミックス成形体の脱脂方法
を提供しようとするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明のセラミックス成形体の脱脂方法は、セラミック
ス成形体に含まれるパラフィンワックスを主成分とする
有機バインダーを酸化雰囲気中で加熱して除去する脱脂
工程において、セラミックス成形体が収縮を始める低温
域ならびに高温域の内の少くとも低温域のパラフィンワ
ックスの液化により収縮を始める直前の温度で、所定の
時間保持し定温加熱することを特徴とするものである。
ス成形体に含まれるパラフィンワックスを主成分とする
有機バインダーを酸化雰囲気中で加熱して除去する脱脂
工程において、セラミックス成形体が収縮を始める低温
域ならびに高温域の内の少くとも低温域のパラフィンワ
ックスの液化により収縮を始める直前の温度で、所定の
時間保持し定温加熱することを特徴とするものである。
（作 用）
射出成形体のクラック発生のメカニズムは、第１図に示
す成形体の切り出し試料のＴＧＡ （熱重量分析）お
よびＤＴ＾ （示差熱分析）曲線から解るように、１８
０〜４００’Ｃの温度範囲での重量減少と発熱ピークに
よるものである。これは、ワックスが酸化反応し熱やガ
スによる応力が発生しクランクを生じさせるからである
。このため、従来は上述したように特に１８０〜４００
°Ｃの温度範囲を０．５°Ｃ／ｈｒのような非常にゆっ
くりした加熱スケジュールとか、１８０°Ｃで一定時間
加熱保持するとか段階的に定温保持加熱したりして、ワ
ックスの酸化反応を除々に行わせ、応力の発生を緩和し
ていた。
す成形体の切り出し試料のＴＧＡ （熱重量分析）お
よびＤＴ＾ （示差熱分析）曲線から解るように、１８
０〜４００’Ｃの温度範囲での重量減少と発熱ピークに
よるものである。これは、ワックスが酸化反応し熱やガ
スによる応力が発生しクランクを生じさせるからである
。このため、従来は上述したように特に１８０〜４００
°Ｃの温度範囲を０．５°Ｃ／ｈｒのような非常にゆっ
くりした加熱スケジュールとか、１８０°Ｃで一定時間
加熱保持するとか段階的に定温保持加熱したりして、ワ
ックスの酸化反応を除々に行わせ、応力の発生を緩和し
ていた。
本発明は、発生する応力の大きさを知るため成形体の熱
膨張測定を行ったところ、室温から６０″Ｃまでは急激
に膨脹するが６０〜７０゛Ｃの低温域にかけ急激な収縮
を又１８０〜２２０°Ｃの高温域に渡り急激な収縮を起
こすことを見い出したことによる。即ち、クラックの発
生原因となる応力は収縮時に起こり、ＴＧＡ曲線からは
判らなかった重量変化の伴わない収縮が、６０〜７０°
Ｃにもあることが判った。
膨張測定を行ったところ、室温から６０″Ｃまでは急激
に膨脹するが６０〜７０゛Ｃの低温域にかけ急激な収縮
を又１８０〜２２０°Ｃの高温域に渡り急激な収縮を起
こすことを見い出したことによる。即ち、クラックの発
生原因となる応力は収縮時に起こり、ＴＧＡ曲線からは
判らなかった重量変化の伴わない収縮が、６０〜７０°
Ｃにもあることが判った。
これは、ワックスバインダー特有のもので固体から液体
に変わる温度である。すなわち、この低温域の膨張収縮
はきわめて狭い温度範囲でおこるため、肉厚の成形体で
は、熱伝達の関係から一体の中で膨脹と収縮が同時にお
こり、高い応力を発生させクラック発生につながる。
に変わる温度である。すなわち、この低温域の膨張収縮
はきわめて狭い温度範囲でおこるため、肉厚の成形体で
は、熱伝達の関係から一体の中で膨脹と収縮が同時にお
こり、高い応力を発生させクラック発生につながる。
また、高温域の収縮温度でも高い応力を発生することか
ら、この２ケ所すなわち低温域の膨脹・収縮および高温
域の収縮で昇温を止めてキープすることにより、成形体
内の温度勾配をとり除き、応力の発生を抑えクラックの
発生を防止できることを見い出し、さらにこの２つの領
域で所定の時間加熱保持することにより他の温度域は急
な昇温をしても問題ないことを見い出したことによる。
ら、この２ケ所すなわち低温域の膨脹・収縮および高温
域の収縮で昇温を止めてキープすることにより、成形体
内の温度勾配をとり除き、応力の発生を抑えクラックの
発生を防止できることを見い出し、さらにこの２つの領
域で所定の時間加熱保持することにより他の温度域は急
な昇温をしても問題ないことを見い出したことによる。
（実施例）
以下、実際の例について説明する。
夫隻針工
まず、パラフィンワックスを主成分とした成形体の熱分
析と膨脹・収縮について調べた。
析と膨脹・収縮について調べた。
若干の焼結助剤を添加したＳｉ３Ｎ、粉末と日本精蝋製
ＳＰ −３０３５パラフインワツクスを主成分とする有
機バインダーを、４５ ： ５５．５０ ： ５０．５
５ ： ４５の容積比になるよう添加し、加熱加圧下に
おいて混練後、ペレット状にして射出成形用原料とした
。この３種類の射出成形用原料を射出成形機で射出圧力
４００ ｋｇ／ｃｍ”、射出温度７０°Ｃ１金型温度４
５°Ｃで各々２ｃｏ＋φｘ２ｃｍ、４ｃｍφＸ４ｃ＋ｍ
、６ｃｍφＸ６ｃｍの３４！１！類のセラミックス円柱
体を射出成形した。最初に５０ ： ５０セラミック成
形体から３ Ｘ ３ Ｘ ３ ｍｍの試験体を切り出し
熱分析を行った。その結果を第１図に示す。第１図から
れかるように、１８０″Ｃを越えると重量は減少を始め
４５０″Ｃ付近でほぼ安定する。また、反応熱は１８０
°Ｃ付近から徐々に増加し始め２９０°Ｃ付近で急激に
発熱する事を示している。
ＳＰ −３０３５パラフインワツクスを主成分とする有
機バインダーを、４５ ： ５５．５０ ： ５０．５
５ ： ４５の容積比になるよう添加し、加熱加圧下に
おいて混練後、ペレット状にして射出成形用原料とした
。この３種類の射出成形用原料を射出成形機で射出圧力
４００ ｋｇ／ｃｍ”、射出温度７０°Ｃ１金型温度４
５°Ｃで各々２ｃｏ＋φｘ２ｃｍ、４ｃｍφＸ４ｃ＋ｍ
、６ｃｍφＸ６ｃｍの３４！１！類のセラミックス円柱
体を射出成形した。最初に５０ ： ５０セラミック成
形体から３ Ｘ ３ Ｘ ３ ｍｍの試験体を切り出し
熱分析を行った。その結果を第１図に示す。第１図から
れかるように、１８０″Ｃを越えると重量は減少を始め
４５０″Ｃ付近でほぼ安定する。また、反応熱は１８０
°Ｃ付近から徐々に増加し始め２９０°Ｃ付近で急激に
発熱する事を示している。
セラミックス成形体の熱膨張特性を調べるため、３種類
の原料で成形した円柱体から５−φＸ４０ｍｍ１のテス
トピースを切り出し、熱膨張測定用サンプルとした。測
定装置は理学電機社製の２３・２Ｐ−ＴＭＡ型を用いて
、１’Ｃ／ｈｒの昇温速度で室温から４５０ ’Ｃまで
測定した。その結果を第２図に示す。
の原料で成形した円柱体から５−φＸ４０ｍｍ１のテス
トピースを切り出し、熱膨張測定用サンプルとした。測
定装置は理学電機社製の２３・２Ｐ−ＴＭＡ型を用いて
、１’Ｃ／ｈｒの昇温速度で室温から４５０ ’Ｃまで
測定した。その結果を第２図に示す。
第２図かられかるように、約６０°Ｃ付近で、パラフィ
ンワックスの液化によってセラミックス成形体の急激な
膨脂・収縮が発生していることがわかる。
ンワックスの液化によってセラミックス成形体の急激な
膨脂・収縮が発生していることがわかる。
また、１８０°Ｃ付近においてパラフィンワックスの熱
分解によって収縮している。膨脂・収縮の程度は、有機
バインダーを多く含んでいるほど明らかに大きくなり、
セラミックスと有機バインダーの容積比が５５ ： ４
５．５０ ： ５０．４５ ： ５５の順に大きくなっ
ていることがわかる。
分解によって収縮している。膨脂・収縮の程度は、有機
バインダーを多く含んでいるほど明らかに大きくなり、
セラミックスと有機バインダーの容積比が５５ ： ４
５．５０ ： ５０．４５ ： ５５の順に大きくなっ
ていることがわかる。
次に、保持温度の影響について調べた。
約６０°Ｃ付近で急激な膨脂・収縮があることがわかっ
たので、５０〜７０°Ｃの温度範囲において保持するこ
とにより、脱脂クラックがどのようになるが調べた。実
験に使用したサンプルは、上述した例と同様の大きさの
異なった３種類の円柱状射出成形体各２０個を粒径が８
０〜１００μｍのアルミナ粉末に埋め、共和高熱工業社
製熱風循環式の脱脂炉を用いて酸化雰囲気中で脱脂を行
った。脱脂スケジュールは第３図に示す従来のパラフィ
ンワックスが熱分解を始める１８０°Ｃまで１°Ｃ／ｈ
ｒの昇温速度で、１８０°Ｃで５０時間保持し全体で５
５０時間スケジュールのものと、第４図に示すパラフィ
ンワックスの液化付近の５０〜７０°Ｃの温度で３０時
間保持した後１８０″Ｃで３０時間保持し、かつ全体の
スケジュールを２２０時間とした短縮スケジュールのも
ので実験した。
たので、５０〜７０°Ｃの温度範囲において保持するこ
とにより、脱脂クラックがどのようになるが調べた。実
験に使用したサンプルは、上述した例と同様の大きさの
異なった３種類の円柱状射出成形体各２０個を粒径が８
０〜１００μｍのアルミナ粉末に埋め、共和高熱工業社
製熱風循環式の脱脂炉を用いて酸化雰囲気中で脱脂を行
った。脱脂スケジュールは第３図に示す従来のパラフィ
ンワックスが熱分解を始める１８０°Ｃまで１°Ｃ／ｈ
ｒの昇温速度で、１８０°Ｃで５０時間保持し全体で５
５０時間スケジュールのものと、第４図に示すパラフィ
ンワックスの液化付近の５０〜７０°Ｃの温度で３０時
間保持した後１８０″Ｃで３０時間保持し、かつ全体の
スケジュールを２２０時間とした短縮スケジュールのも
ので実験した。
結果を第１表に示す。
第１表の結果から、６０°Ｃ即ち成形体が収縮を始める
直前の温度で保持することで、脱脂クランク発生を大幅
になくすことができることがわかり、スケジュール短縮
の可能性を見い出した。
直前の温度で保持することで、脱脂クランク発生を大幅
になくすことができることがわかり、スケジュール短縮
の可能性を見い出した。
次に、保持時間の影響について調べた。
６０″Ｃ付近の保持により、脱脂クラックの発生は非常
に少ない事が判明したので、さらに保持時間を５〜７０
時間と変化させ検討を行った。脱脂スケジュールは第５
図において、６０’Ｃでの保持時間を変化させた。１８
０°Ｃの保持時間は３０時間とした。
に少ない事が判明したので、さらに保持時間を５〜７０
時間と変化させ検討を行った。脱脂スケジュールは第５
図において、６０’Ｃでの保持時間を変化させた。１８
０°Ｃの保持時間は３０時間とした。
サンプル数、脱脂の諸条件については上述した実施例と
同様に行った。その結果を第２表に示す。
同様に行った。その結果を第２表に示す。
第２表から成形体が大きくなるほどバインダー量が多く
なる程保持時間は長くする必要がある事がわかる。特に
、バインダー量５５％で６ｃｍφの円柱は７０時間以上
保持すればクランクのない脱脂体を得る事ができること
がわかった。
なる程保持時間は長くする必要がある事がわかる。特に
、バインダー量５５％で６ｃｍφの円柱は７０時間以上
保持すればクランクのない脱脂体を得る事ができること
がわかった。
裏隻皿ｌ
実施例１における保持とともに、セラミックス成形体の
第２の収縮が起こる１８０°Ｃにおいて保持時間を変化
させ、クラックの有無について検討した。昇温スケジュ
ールは、第５図の通りとし、６０°Ｃにおける各成形体
の保持時間は２ｃｍφ円柱体は１０時間、４ ｃｍφ円
柱体は３０時間、６ｃｍφ円柱体は７０時間の保持を実
施した後、１８０°Ｃで０〜３０時間変化させて保持し
た。サンプル数、脱脂の諸条件については、実施例１と
同様に行った。その結果を第３表に示す。
第２の収縮が起こる１８０°Ｃにおいて保持時間を変化
させ、クラックの有無について検討した。昇温スケジュ
ールは、第５図の通りとし、６０°Ｃにおける各成形体
の保持時間は２ｃｍφ円柱体は１０時間、４ ｃｍφ円
柱体は３０時間、６ｃｍφ円柱体は７０時間の保持を実
施した後、１８０°Ｃで０〜３０時間変化させて保持し
た。サンプル数、脱脂の諸条件については、実施例１と
同様に行った。その結果を第３表に示す。
第３表の結果から、成形体の大きさによっても異なるが
６０°Ｃで所定時間保持することにより、１８０°Ｃに
おいて保持する時間をかなり短縮させても、クラックの
発生率は低くなることがわかった。２ｃｍφの円柱体の
場合１８０°Ｃ１５時間保持以上、４ｃｍφの場合は１
８０°Ｃｌ２Ｏ時間保持以上、６ｃｍφの場合１８０℃
、３０時間保持すればクラックの無い良品がとれること
がわかった。
６０°Ｃで所定時間保持することにより、１８０°Ｃに
おいて保持する時間をかなり短縮させても、クラックの
発生率は低くなることがわかった。２ｃｍφの円柱体の
場合１８０°Ｃ１５時間保持以上、４ｃｍφの場合は１
８０°Ｃｌ２Ｏ時間保持以上、６ｃｍφの場合１８０℃
、３０時間保持すればクラックの無い良品がとれること
がわかった。
裏旅貫主
実施例１と同様３種類の射出原料を準備し、翼径が５ｃ
ｍφ、 １０ｃｍφ、１５ｃｍφの３種類のセラミック
ターボチャージャロータを各３０体射出成形した。
ｍφ、 １０ｃｍφ、１５ｃｍφの３種類のセラミック
ターボチャージャロータを各３０体射出成形した。
各成形体は、アルミナ粉末中に埋込み、脱脂した。脱脂
スケジュールは第５図に従い、６０°Ｃの保持時間は翼
径５ｃｍφは１０時間、１０ｃｍφは３０時間、１５ｃ
ｍφは７０時間行い、１８０°Ｃでの保持時間は５Ｃｖ
Ａφは５時間、１０ｃｍφは１０時間、１５ｃｍφは３
０時間行なった。
スケジュールは第５図に従い、６０°Ｃの保持時間は翼
径５ｃｍφは１０時間、１０ｃｍφは３０時間、１５ｃ
ｍφは７０時間行い、１８０°Ｃでの保持時間は５Ｃｖ
Ａφは５時間、１０ｃｍφは１０時間、１５ｃｍφは３
０時間行なった。
脱脂後アルミナ粉末中から取り出し外観検査をしたが、
クラックの発生は認められなかった。
クラックの発生は認められなかった。
（発明の効果）
本発明によれば、有機バインダーを大量に含んだセラミ
ックス射出成形体の脱脂の加熱工程において、成形体が
最初の収縮を始める温度即ちワックスバインダーが液化
し始める例えば６０゛Ｃで成形体の大きさ形状に適した
所定時間一定温度で加熱することにより、成形体の表面
部と中心部の温度を均一化でき、発生する応力が小さく
なるので、クラックの発生を有効に防止できる。
ックス射出成形体の脱脂の加熱工程において、成形体が
最初の収縮を始める温度即ちワックスバインダーが液化
し始める例えば６０゛Ｃで成形体の大きさ形状に適した
所定時間一定温度で加熱することにより、成形体の表面
部と中心部の温度を均一化でき、発生する応力が小さく
なるので、クラックの発生を有効に防止できる。
さらに、ワックスバインダーが熱分解することにより起
る第２の収縮開始温度約１８０°Ｃまで、従来より２倍
以上早い昇温速度で加熱でき、かつ１８０°Ｃ付近での
所定加熱保持時間も少なくなり、脱脂時間が大幅に短縮
される。又、本発明に従えば、脱脂工程は最後まで１台
の脱脂炉で酸化雰囲気で行なえるので、半脱脂成形体を
途中で取り出したり、非酸化雰囲気にする必要もなく容
易に脱脂できる。
る第２の収縮開始温度約１８０°Ｃまで、従来より２倍
以上早い昇温速度で加熱でき、かつ１８０°Ｃ付近での
所定加熱保持時間も少なくなり、脱脂時間が大幅に短縮
される。又、本発明に従えば、脱脂工程は最後まで１台
の脱脂炉で酸化雰囲気で行なえるので、半脱脂成形体を
途中で取り出したり、非酸化雰囲気にする必要もなく容
易に脱脂できる。
本発明では、セラミックスターボチャージャーロータ、
ガスタービンロータ部材のみならず、セラミックス製副
燃焼室、セラミックスバルブ等の自動車用部材やセラミ
ックスガイドローラ、セラミックスバーナーノズルなど
産業用部材の射出成形体の脱脂に好適である。
ガスタービンロータ部材のみならず、セラミックス製副
燃焼室、セラミックスバルブ等の自動車用部材やセラミ
ックスガイドローラ、セラミックスバーナーノズルなど
産業用部材の射出成形体の脱脂に好適である。
第１図は本発明で対象とするセラミックス成形体の切り
出し試料のＴＧＡおよびＤＴＡ曲線を示すグラフ、 第２図は同じくセラミックス成形体の熱膨張特性を示す
グラフ、 第３図は従来の脱脂スケジュールを示すグラフ、第４図
および第５図はそれぞれ本発明の脱脂スケジュールの一
例を示すグラフである。 第２図 第３図 時間（Ａｒ）
出し試料のＴＧＡおよびＤＴＡ曲線を示すグラフ、 第２図は同じくセラミックス成形体の熱膨張特性を示す
グラフ、 第３図は従来の脱脂スケジュールを示すグラフ、第４図
および第５図はそれぞれ本発明の脱脂スケジュールの一
例を示すグラフである。 第２図 第３図 時間（Ａｒ）
Claims (2)
- １．セラミックス成形体に含まれるパラフィンワックス
を主成分とする有機バインダーを酸化雰囲気中で加熱し
て除去する脱脂工程において、セラミックス成形体が収
縮を始める低温域ならびに高温域の内の少くとも低温域
のパラフィンワックスの液化により収縮を始める直前の
温度で、所定の時間保持し定温加熱することを特徴とす
る脱脂方法。 - ２．請求項１記載の脱脂方法において、セラミックス成
形体が前記高温域のパラフィンワックスの熱分解によっ
て収縮を始める直前の温度で所定の時間保持し定温加熱
することを特徴とする脱脂方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286886A JPH02137773A (ja) | 1988-11-15 | 1988-11-15 | セラミックス成形体の脱脂方法 |
| DE89311771T DE68908095T2 (de) | 1988-11-15 | 1989-11-14 | Verfahren zum Entfetten von keramischen Formkörpern. |
| EP89311771A EP0369740B1 (en) | 1988-11-15 | 1989-11-14 | Process for degreasing ceramic molded bodies |
| US08/225,073 US5486331A (en) | 1988-11-15 | 1994-04-08 | Process for degreasing ceramic molded bodies |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286886A JPH02137773A (ja) | 1988-11-15 | 1988-11-15 | セラミックス成形体の脱脂方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02137773A true JPH02137773A (ja) | 1990-05-28 |
| JPH0512305B2 JPH0512305B2 (ja) | 1993-02-17 |
Family
ID=17710275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63286886A Granted JPH02137773A (ja) | 1988-11-15 | 1988-11-15 | セラミックス成形体の脱脂方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5486331A (ja) |
| EP (1) | EP0369740B1 (ja) |
| JP (1) | JPH02137773A (ja) |
| DE (1) | DE68908095T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5469130A (en) * | 1992-11-27 | 1995-11-21 | Murata Mfg. Co., Ltd. | High frequency parallel strip line cable comprising connector part and connector provided on substrate for connecting with connector part thereof |
| JP2006282405A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Ngk Insulators Ltd | 焼結体の製造方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1007035A3 (nl) * | 1993-04-28 | 1995-02-21 | Vito | Werkwijze voor het verwijderen van het bindmiddel bij poederspuitgieten. |
| US5419857A (en) * | 1993-08-17 | 1995-05-30 | Praxair Technology, Inc. | Thermal removal of binders from ceramic-particle bodies |
| US20050121833A1 (en) * | 2003-12-09 | 2005-06-09 | Jenn-Shing Wang | Processing method for ceramic |
| EP1857421B1 (en) * | 2005-02-14 | 2016-12-21 | Shin-Etsu Quartz Products Co., Ltd. | Processes for producing silica glass product |
| JP6906343B2 (ja) * | 2017-03-30 | 2021-07-21 | 日本碍子株式会社 | 炭化珪素質焼結体の製造方法 |
| EP4134358A4 (en) * | 2020-04-08 | 2024-01-10 | Gifu Prefecture | Method for manufacturing sintered product from three-dimensional additively-manufactured article, and inkjet ink for 3d additive manufacturing use |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60195062A (ja) * | 1984-03-16 | 1985-10-03 | 日本碍子株式会社 | セラミツクス成形体の脱脂方法 |
| JPS6177671A (ja) * | 1984-09-20 | 1986-04-21 | 株式会社豊田中央研究所 | 有機結合剤を含むセラミツクス成形体の脱脂方法 |
| US4704242A (en) * | 1985-03-26 | 1987-11-03 | Gte Laboratories Incorporated | Method for injection molding and removing binder from large cross section ceramic shapes |
| EP0273982B1 (en) * | 1986-07-01 | 1992-04-08 | MITSUI TOATSU CHEMICALS, Inc. | Process for removing additive from powder molding |
| US5021208A (en) * | 1990-05-14 | 1991-06-04 | Gte Products Corporation | Method for removal of paraffin wax based binders from green articles |
-
1988
- 1988-11-15 JP JP63286886A patent/JPH02137773A/ja active Granted
-
1989
- 1989-11-14 DE DE89311771T patent/DE68908095T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-14 EP EP89311771A patent/EP0369740B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-04-08 US US08/225,073 patent/US5486331A/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5469130A (en) * | 1992-11-27 | 1995-11-21 | Murata Mfg. Co., Ltd. | High frequency parallel strip line cable comprising connector part and connector provided on substrate for connecting with connector part thereof |
| JP2006282405A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Ngk Insulators Ltd | 焼結体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE68908095D1 (de) | 1993-09-09 |
| EP0369740B1 (en) | 1993-08-04 |
| JPH0512305B2 (ja) | 1993-02-17 |
| DE68908095T2 (de) | 1994-02-03 |
| EP0369740A1 (en) | 1990-05-23 |
| US5486331A (en) | 1996-01-23 |
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|---|---|---|---|
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