JPH0215121A - 靱性の良好な鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、溶鋼を鋳造凝固後該鋼がＡｒ３点温度以上に
ある間にオーステナイト（以下Ｔと略す）の再結晶可能
下限温度（以下’ｒｐと略す）＋１５０℃以上の再結晶
域高温側において１パス圧下率１０％以上の強圧下を１
回収」二行うことにより凝固わ１大γを細粒化させ、経
済的に靭性の優れたａ＋Ｊを製造する方法に関するもの
である。

〈従来の技術〉 熱間圧延プロセスにおいては近年、省エネルギー効果が
高いことから、連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延
（以下ＤＲと略す）する方法が実用化されている。

他方では連続鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０ｍｍ
〜１００ｍｍで抽出する連続鋳造方法が実用化されつつ
あり、該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＤＲにより鋼
板とする製造プロセスが種々検討されている。

この場合ＤＲは数ｍｍ〜数十ａｍという凝固時の粗大１
粒から圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜３００
ｍｍの鋳片に加える圧下比より格段に小さい１〜２程度
でも安定・円滑に目標とする形状、材質を提供すること
が望まれている。

この要望に応えるものとして例えば、 ■特開昭６０−２１３３２２号公報に記載されているよ
うに、圧延再結晶によらずに微細かつ多量に分散析出さ
せたＴＩ酸化物を含有する鋳片をその後の冷却途上に於
いて９００℃以上の温度で最終的な厚み迄圧延を行った
後、加速冷却して微細なウィドマンシュテアテン状のフ
ェライトプレート組織、即ち微細ヘーナイト組織（以下
微細ベーナイト組織と略す）を有する強靭鋼板を製造す
る方法。

■特願昭６１−１４６０７２号公報に記載されているよ
うに、Ｔｉを含む鋼から連ＶＥ鋳造によって得られた高
温鋳片を直接あるいは表面温度を中心温度と同じにする
程度の保熱、加熱を行った後、圧延を開始し、圧下比４
以上、再結晶域圧延率５０％以上、Ａｒ３点以上で熱間
圧延を終了することを特徴とする強靭な厚鋼板の製造方
法。

■特開昭６０−７５５１８号公報に記載があるように、
連続鋳造によって得られた鋳片を直接あるいは変態完了
前に加熱炉へ装入し、再結晶温度以上で５％以上の圧下
を３回以上加え粗大Ｔを部分的再結晶により細粒化させ
、引き続き１０５０℃以下再結晶温度以上で１５％以上
の圧下を３回収−ト加え再結晶域低温側における大圧下
圧延によりＴを整細粒化させることを特徴とする低温靭
性の改善に有効な熱間圧延法が提示されている。

〈発明が解決しようとする課題〉 前記■の方法は鋼板の靭性を確保するために、鋳片内に
微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物を核にγ／α
（フェライト）変態させ微細ヘーナイｌ−＆ｌｌＩ織を
確保することをその達成手段としており、そのため加速
冷却せねばならず加速冷却に伴う圧延効率の低下、加速
冷却設備導入によるコスト増加という課題がある。

又、■の方法は鋼板の靭性を確保するために、圧下比、
再結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設けて
いるが、実施例に示されている通り、ｖＴｒｓ≦−６０
℃が安定しては得られておらず、特に造船Ｅグレード等
の低温靭性の要求の厳しい鋼材については低温靭性が満
足されないという課題がある。　又、圧下比１〜４の時
は靭性が確保できないという課題がある。

前記■の方法は凝固粗大Ｔを整細粒化させるために、再
結晶温度以上で１パス５％以上の圧下を３回以上加え、
凝固粗大γを部分再結晶さセ、弓き続き再結晶域低温側
、具体的には実施例で示されているように、Ｎｂ添加鋼
で１０５０℃以下９００℃以上の温度域で１パス１５％
以上の強圧下を行うことをその達成手段としており、合
計少なくとも６回以上の圧延を行わなければならず、パ
ス回数の増加に伴う圧延効率の低下という課題がある。

又実施例に示されているのはＮｌ）添加鋼のみであり、
ＴｐがＮｌ）鋼より低いと考えられる５１−Ｍｎ鋼（関
根寛、丸山忠克二鉄と鋼５Ｂ　（１９７２）　、ρ７２
）、或いは５１−Ｍｎ　鋼よりＴｐが高いと考えられる
Ｔｉ鋼（栗原−久ら：鉄と鋼７３　（１９８７）　、　
５１３９９　）については実施例には示されておらず、
５１−Ｍｎ鋼、Ｔｉ鋼の高靭化方法は具体的には不明で
あるという課題がある。

本発明は以上に説明した従来技術が有する、■加速冷却
に伴う圧延効率の低下、及び設備費増大によるコスト増
加。

■造船Ｅグレード等に必要なりＴｒｓ≦−６０℃の靭性
が安定して得られていないという低／Ｆｉ靭性不足。

■圧下比１〜４の時の靭性不足。

■パス回数の増加に伴う圧延効率の低下■５１−Ｍｎ鋼
、Ｔｉｔｌｉｉｌ等の靭性確保方法の不明。

等の課題を従来の圧延技術で用いられなかった製造条件
により解決し、該提案で得られる鋼材と同等あるいはそ
れ以上の材質を有するブルーム、ビレット、スラブ、鋼
板、型鋼等の鋼材の製造方法を提供するものである。

〈課題を解決するための手段〉 本発明は上記の目的を達成するために、再結晶域高温側
、具体的にはＴｐ＋１５０℃以上で１パス圧下率１０％
以上の圧延を少なくとも１回行うことを基本手段とし、
さらに、 ■Ａｒ、＋点以上コニ３点＋１００℃以下で圧延を終了
する事、 ■Ａｒｇ点温度以上で圧下比２以上の圧延を行う事、 の何れか、又は相乗効果により更に靭性向上を図るもの
で、具体的には次の手段を用いることを特徴としている
。

（１）溶鋼を鋳造凝固後該鋼がＡｒ３点温度以上にある
間にオーステナイトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以
上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以
上行う事を第１の手段とし、（２）重量％で Ｃ：　０．００５〜０．２０Ｘ　　　Ｓ　：　≦０．０
２５ＸＳｉ　　：　０．０１〜０．８０χ　　　　八１
　：　≦０．１％Ｍｎ　：　０．２０〜２．００″ｙ６ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に９５０℃以上の
温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上行
う事を第２の手段とし、（３）重量％で Ｃ：　０．００５〜０．２０χ　Ｓ：≦０　、０２５％
Ｓｉ　：　０．０１−０．８０ｙ、Ａｌ　：　≦０．ｌ
ＸＭｎ　：０．２０〜２．００Ｘ　　　Ｎｂ　：　０．
００２−０．１！を含み残部鉄及び不可避的成分から成
る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間
に１０５０℃以上の温度域にて１パス圧下率１０％以上
の圧延を１回以上行う事を第３の手段とし、（４）重量
％で Ｃ：　０．００５〜０．２０χ　Ｓ：≦０．０２５％Ｓ
ｉ　：　０．０１〜０．８０Ｘ　　　Ａｌ　：　≦０．
ｌＸＭｎ　：　０．２０〜２．００′ＸＴｉ　：　０．
００２−０．１χを含み残部鉄及び不可避的成分から成
る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間
に１１００℃以上の温度域にて１パス圧下率１０％以上
の圧延を１回以上行う事を第４の手段とし、 （５）重量％で Ｃ：　０．００５〜０．２０χ　Ａ１；≦０．１″ＡＳ
ｉ　：　０．０１〜０．８０χ　　Ｔｉ　：　０．００
２〜０．１宋Ｋｎ　：　０．２０〜２．００！　　　Ｎ
ｂ　：　０．００２−０．１％Ｓ：≦０．００２５ｙ６ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に１１００℃以上
の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上
行う事を第５の手段とし、（６）重量％で Ｃｕ：≦ＩＸ　　　　Ｚｒ：≦０．１χＮｉ：≦ＩＯ６
／、Ｃａ　：≦０　、００８ＸＣｒ：≦ＩＺ　　　　１
３：≦０．００６′ＡＭＯ＝≦ＩＺ　　　　ＲＥＭ：≦
０．０１！■　＝≦０．２ｚ の１種又は２種以上を含む事を第１乃至第５の手段の何
れかに加える事を第６乃至第１Ｏの手段とし、 （７）第１乃至第１０の手段の何れかで圧延を開始した
後、Ａｒ３点以上Ａｒａ点＋１００℃以下で圧延を終了
する事を第１１乃至第２０の手段としく８）第１乃至第
１Ｏの手段の何れかで圧延を開始した後、Ａｒ３点以上
で圧下比２以上の圧延を行う事を第２１乃至第３０の手
段とし、 （９）第１乃至第１０の手段の何れかで圧延を開始した
後、Ａｒ３点以上で圧下比２以上の圧延を行い、Ａｒａ
点以上Ａｒ３点＋１００℃以下で圧延を終了する事を第
３１乃至第４０の手段とするものである。

上記各手段における各元素の添加量限定理由を以下に述
べる。

Ｃ，ＳｉＭｎは共に強度の他に靭性、溶接性の点から、
Ａ１は経済性の点から、上記の範囲に限定するものであ
り、不可避的成分であるＳば靭性の低下等に問題が発生
ずるので上記範囲を超えてはならない。

又Ｃｕは溶接金属の熱間割れを防止する点から、Ｎｉ、
　Ｔｉは経済性を確保する点から、Ｃｒ、　Ｍｏ、　Ｎ
ｂ、■は熱影響部の靭性の劣化を防止する点から、又焼
き入れ性を向上するＢは変態過程での熱間割れを防止す
る点から、延性や切り欠き靭性を向上するＺｒ、　Ｃａ
はそれぞれ表面欠陥の発生防止、清浄度維持の点から、
ＲＥＭはＣａと同様の理由から各々上記の範囲に限定す
る。

それぞれの元素の添加目的とその効果は、光利用分野で
通常用いられている添加目的と、それに期待している効
果の範囲にある。

〈作用〉 本発明者等は、前記した問題点を解決し、熱経済性の優
れた高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立
するために実験・検討を重ねた結果、第１図に示すよう
に、Ｔｐ＋１５０℃以上の温度範囲で１パス１０％以上
の圧延を１回以上行うと、数ｍｍ〜数十ｍｍ程度の凝固
粗大Ｔは０．２ｍｍ以下の整細粒に再結晶し、再結晶域
低温側（Ｔｐ−Ｔｐ＋１５０℃未満）における大圧下圧
延を繰り返す必要もなく、圧下比１．１以上でｖＴｒｓ
≦−３０℃の靭性を円滑かつ安定して得られることを見
出したのである。

圧延開始温度がＴｐ＋１５０℃未満の場合、又は１パス
圧下率が１０％未満の場合は何れも凝固粗大γは部分再
結晶、又は未再結晶状態を示し細粒化せずｖＴｒｓ≦−
３０゛Ｃの靭性は得られない。

更に、第２図に示すようにＴｐ＋１５０℃以上の温度範
囲で１パス１０％以上の圧延を１回以上行った後に、Ａ
ｒ３点以上Ａｒ３点＋１００℃以下の温度範囲で圧延を
終了するか、又は累積圧下比２以上の圧延を行うと圧延
後のγは１００μｍ以下になり靭性は更に向上し、ｖＴ
ｒｓ≦−５０℃の靭性レベルを安定して満足し、更にＡ
ｒ３点以上Ａｒ３点＋１００℃以下の温度範囲で圧延を
終了し、かつ累積圧下比２以上の圧延を行うと圧延後の
γは５０μｍ以下になってｖＴｒｓ≦−７０℃の靭性レ
ベルを安定して得る事ができ、所期の目的が達成できる
事を見出したのである。

ある。

仕上温度がＡｒ３点＋１００℃超の場合、又は圧下比が
２未満の場合はγが十分に細粒化せずｖＴｒｓ≦５０゛
Ｃは安定しては得られない。

つまり、Ｔｐ＋Ｉ５０℃以上の再結晶域高温側で１パス
１０％以上の圧下を少なく共１回行うと、数ｍｍから数
十ｌｌ１ｍの凝固粗大Ｔが０．２ｍｍ以下に細粒化して
ｖＴ　ｒｓ≦−３０℃の靭性レベルを示し、更に引き続
く圧延により圧下比２以上の圧延を行うか、又はＡｒ３
点以コニｒ３点＋１００℃以下で圧延完了するとＴが１
００μｍ以下に細粒化し、ｖＴｒｓ≦−５０℃の靭性レ
ベルを示し、又、再結晶域高温側で所期の圧延後、圧下
比２以上の圧延を行い、加えてＡｒ３点以上Ａｒ３点＋
１００℃以下で圧延完了するとγが５０７／ｍ以下に細
粒化しｖＴ　ｒｓ≦−７０゛Ｃの靭性レベルが安定して
得られるのである。その様にして得られた鋼材は全て第
１図又は第２図に斜線で示す条件域にあり、得られた鋼
材のｖＴｒｓは全て一３０℃以下及び−５０℃以下、−
７０“Ｃ以下を満足した。

本発明は上記知見を基に成されたもので、本発明を実施
することにより、ＤＲ並びに不可避的に行われるＯＣＲ
による鋼材の製造方法を改革し、これ等の熱経済性、生
産性等から成る実用性を飛躍的に改善するものである。

〈実施例〉 （実施例１） 第１表乃至第４表に第１乃至第１０の本発明例とその比
較例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表乃至第８表及
び第９表乃至第１２表の各々にそれぞれの鋼板の製造条
件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の調香１乃至１３６は何れ
もｖＴｒｓは一３０℃以下を示し、目的の材質を有する
鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、１パス圧下率が本発明の範囲
を満足していない比較例、つまり調香の１３７．１３８
．１４１．１４２．１４５．１４６．１４９．１５０．
１５３〜１５６．１６１〜１６４．１６９．１７１．１
７２．１７５．１７６．１７９．１８０．１８３．１８
４．１８７〜１９０．１９５〜１９８．２０３．２０５
．２０６．２０９．２１０．２１３．２１４．２１７．
２１８．２２１〜２２４．２２９〜２３２．２３７．２
３９．２４０．２４３．２４４．２４７．２４Ｂ　、２
５１．２５２．２５５〜２５８．２６３〜２６６．２７
１　、は粗大γが再結晶せず細粒化しないため、ｖＴｒ
ｓは一３０℃に達しなかった。

又、圧延開始温度が本発明の範囲を満足していない比較
例、つまり調香の １３９　、＋４０　、＋４３．１４４．１４７．１４８
．１５１．１５２．１５７〜１６０．１６５〜１６８．
１７０．１７３．１７４．１７７．１７８．１８１　、
１８２．１８５．１８６．１９１〜１９４．１９９〜２
０２．２０４．２０７．２０８．２］１．２］２．２１
５．２１６．２］、９．２２０．２２５〜２２８．２３
３〜２３６．２３８．２４１．２４２．２４５．２４６
．２４９．２５０．２５３．２５４．２５９〜２６２．
２６７〜２７０．２７２は、粗大Ｔが再結晶せず細粒化
しないため、ｖＴｒｓは一３０℃に達しなかった。

（実施例２） 第１表乃至第４表に第１１乃至第２０の本発明例とその
比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第１３表乃至第１
６表及び第１７表乃至第２０表の各々にそれぞれの鋼板
の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く本発明例の調香２７３乃至４０８は何
れもｖＴ　ｒｓは一５０゛Ｃ以下を示し、目的の材質を
有する鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、仕上げ温度が本発明の範囲を
満足していない比較例、つまり調香の４１０．４１４．
４１Ｂ　、４１９．４２２．４２３．４２７．４２８．
４３１．４３２．４３７．４３８．４４２．４４４．４
４８．４５２．４５３．４５６．４５７．４６１　、４
６２．４６５．４６６．４７１　、４７２．４７６．４
７Ｂ　、４８２．４８６．４８７．４９０．４９１．４
９５．４９６．４９９．５００．５０５．５０６．５１
０．５１２．５１６．５２０．５２１．５２４．５２５
．５２９．５３０．５３３．５３４．５３９．５４０．
５４４は、粗大Ｔが１００／７ｍ以下に細粒化しないた
め、ｖＴｒｓは一５０゛Ｃに達しなかった。

また、仕上げ温度は本発明の範囲を満足しているものの
、圧延開始温度又は１パス圧下率が本発明の範囲を満足
していない比較例、つまり調香の４０９．４１１〜４１
３．４１５〜４１７．４２０．４２１．４２４〜４２６
．４２９．４３０　、４３３〜４３６．４３９〜４４１
．４４３．４４５〜４４７．４４９〜４５］　、４５４
．４５５．４５８〜４６０．４６３．４６４．４６７〜
４７０１４７３〜４７５．４７７．４７９〜４８１．４
８３〜４８５．４８８．４８９．４９２〜４９４．４９
７．４９８．５０１〜５０４．５０７〜５０９．５１１
．５１３〜５１５．５１７〜５１９　．５２２　．５２
３　．５２６　〜５２８　．５３１　．５３２．５３５
〜５３８．５４１−５４３は、粗大Ｔが１００μｍ以下
に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一５０℃に達しなかっ
た。

（実施例３） 第１表乃至第４表に第２１乃至第３０の本発明例とその
比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第２１表乃至第２
４表及び第２５表乃至第２８の各々にそれぞれの鋼板の
製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く本発明例の調香５４５乃至６８０は何
れもｖＴ　ｒｓは一５０℃以下を示し、目的の材質を存
する鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、圧下比が本発明の範囲を満足
していない比較例、つまり調香の６８２．６８６．６９
０．６９１．６９４．６９５．６９９．７００．７０３
．７０４．７０９．７１０．７１４．７１６．７２０．
７２４．７２５．７２８．７２９．７３３．７３４．７
３７．７３Ｂ　、１４３．７４４．７４８．７５０．７
５４．７５８．７５９．７６２．７６３．７６７．７６
Ｂ　、７７１．７７２．７７７．７７８．７８２．７８
４．７８８．７９２．７９３　．７９６．７９７　．８
０１　．８０２　．８０５　．８０６　．８１１．８１
２．８１６は、粗大γが１００μｍ以下に細粒化しない
ため、ｖＴｒｓは一５０℃に達しなかった。

又、圧下比は本発明の範囲を満足しているものの、圧延
開始温度又は１パス圧下率が本発明の範囲を満足してい
ない比較例、つまり調香　の６８１　、６８３〜６８５
　、、６８７〜６８９．６９２．６９３．６９６〜６９
Ｂ　、７０１．７０２．７０５〜７０８．７１１〜７１
３．７１５．７１７〜７１９．７２１〜７２３．７２６
．７２７．７３０〜７３２．７３５．７３６．７３９〜
７４２．７４５〜７４７．７４９．７５１〜７５３．７
５５〜７５７．７６０　、７６１．７６４〜７６６．７
６９．７７０．７７３〜７７６．７７９〜７８１．７８
３．７８５〜７８７．７８９〜７９１．７９４．７９５
．７９８〜８００．８０３．８０４．８０７−８１０．
８１３−８１５は、粗大Ｔが］、００μｍ以下に細粒化
しないため、ｖＴ　ｒｓは一５０℃に達しなかった。

（実施例４） 第１表乃至第４表に第３１乃至第４０の本発明例とその
比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第２９表その比較
例に用いた供試鋼の化学成分を、第２９表乃至第３２表
及び第３３表乃至第３６表の各々にそれぞれの鋼板の製
造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く本発明例の調香８１７乃至９５２は何
れもｖＴｒｓは一７０℃以下を示し、目的の材質を有す
る鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、仕上げ温度又は圧下比が本発
明の範囲を満足していない比較例、つまり調香の ９５３．９５４．９５７．９５Ｂ　、９６０〜９６３．
９６５〜９６８．９７１〜９７３．９７５〜９７８．９
８１．９Ｂ２．９８４〜９８６．９８７．９８８．９９
１．９９２．９９４〜９９７．９９９〜１００２．１０
０５〜１００７．１００９〜１０１２．１０１５．１０
１６．１０１８〜１０２０．１０２１．１０２２．１０
２５．１０２６．１０２８〜１０３１．１０３３〜１０
３６．１０３９〜１０４１．１０４３〜１０４６．１０
４９．１０５０．１０５２〜１０５４．１０５５．１０
５６．１０５９．１０６０．１０６２〜１０６５．１０
６７〜１０７０．１０７３〜１０７５．１０７７〜１０
８０．１０８３．１０８４．１０８６〜１０８８は、粗
大γが５０μｍ以下に細粒化しないためｖＴｒｓは−７
０℃に達しなかった。

又、仕上げ温度と圧下比は本発明の範囲を満足している
ものの、圧延開始温度又ははｌパス圧下率が本発明の範
囲を満足していない比較例、つまり調香の ９５５．９５６．９５９．９６４．９６９．９７０．９
７４．９７９．９８０．９８３．９８９．９９０．９９
３．９９８．１００３．１００４．１００８．１０１３
．１０１４．１０１７．１０２３．１０２４．１０２７
．１０３２．１０３７．１０３８．１０４２．１０４７
、工０４８．１０５１．１０５７．１０５８．１０６１
．１０６６．１０７１．１０７２．１０７６．１０８１
．１０８２．１０８５、は、才■大γが５０μｍ以下に
細粒化しないため、ｖＴ　ｒｓは一７０℃に達しなかっ
た。

〈発明の効果〉 本発明は上記の如く、溶鋼の鋳造凝固後の粗大γをＴＰ
　＋　１５０℃以上の再結晶高温側で１パス圧下率１０
％の圧延を少なくとも１回行うことにより粗大Ｔを細粒
化させ靭性を向上するものであり、さらに仕上げ圧延を
Ａｒ３点以上Ａｒ３点−１−１００℃以下の低温域で行
うか、又は圧下比を２以上とすること、あるいはそれら
の相乗効果により、靭性を更に改善するものであり、鋳
造鋼を直接圧延するＤＲにおいても、また鋼片がＡｒ３
点以上の温度域にある時点から再加熱を行った後に圧延
に供するＨＣＲの場合も、それぞれが製造する靭性の優
れた鋼材を熱経済性良く高い生産性の下に製造すること
を可能にする等、当分野にもたらす効果は大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明における１パス圧下率及び圧延開始温度
とｖＴｒｓの関係を示した図であり、第２図は本発明に
おける仕上げ温度及び圧下比とｖＴ　ｒｓの関係を示し
た図である。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上に
   ある間にオーステナイトの再結晶可能下限温度＋１５０
   ℃以上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１
   回以上行うことを特徴とする靭性の良好な鋼材の製造方
   法。
2. （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
   の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上
   行うことを特徴とする靭性の良好な鋼材の製造方法。
3. （３）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄
   及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡ
   ｒ＿３点温度以上にある間に１０５０℃以上の温度域に
   て１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上行うことを
   特徴とする靭性の良好な鋼材の製造方法。
4. （４）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｔｉ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄
   及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡ
   ｒ＿３点温度以上にある間に１１００℃以上の温度域に
   て１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上行うことを
   特徴とする靭性の良好な鋼材の製造方法。
5. （５）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ａｌ：≦０．１％Ｓｉ：０
   ．０１〜０．８０％Ｔｉ：０．００２〜０．１％Ｍｎ：
   ０．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％Ｓ：
   ≦０．００２５％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に１１００℃以
   上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以
   上行うことを特徴とする靭性の良好な鋼材の製造方法。
6. （６）重量％で Ｃｕ：≦１％Ｚｒ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１０％Ｃａ：≦０．００８％ Ｃｒ：≦１％Ｂ：≦０．００６％ Ｍｏ：≦１％ＲＥＭ：≦０．０１％ Ｖ：≦０．２％ の１種又は２種以上を含むことを特徴とする特許請求範
   囲第１項乃至第５項の何れかに記載の靭性の良好な鋼材
   の製造方法。
7. （７）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法で圧延を開始した後、Ａｒ＿３点以上Ａｒ＿３点＋
   １００℃以下で圧延を終了することを特徴とする靭性の
   良好な鋼材の製造方法。
8. （８）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法で圧延を開始した後、Ａｒ＿３点以上で圧下比２以
   上の圧延を行うことを特徴とする靭性の良好な鋼材の製
   造方法。
9. （９）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法で圧延を開始した後、Ａｒ＿３点以上で圧下比２以
   上の圧延を行い、Ａｒ＿３点以上Ａｒ＿３点＋１００℃
   以下で圧延を終了することを特徴とする靭性の良好な鋼
   材の製造方法。