JPH0353019A - 強度・靭性の優れた鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 く産業上の利用分野〉 本発明はＣ：０．　１０〜０．２０！より成る溶鋼を鋳
造凝固せしめ、該鋼がＡｒｆｆ点温度以上にある間にオ
ーステナイト（以下γと略す）の再結晶可能下限温度（
以下↑ｐと略す）以上，好ましくはＴｐ以上τρ＋１５
０　”Ｃ以下の温度域で圧延を開始しＡｒｚ点温度以上
、好ましくはＡｒ２点温度以上Ａｒｚ点＋１００℃以下
で鋳造厚の３０′１以上の圧延を終了し、引き続き連続
的に１．５℃／ｓｅｅ以上４０℃／ｓｅｃ以下で冷却す
ることにより細粒フェライトとベーナイトを含む組織を
得て、強度・靭性の優れた鋼材を経済的に製造する方法
に関するものである。

〈従来の技術〉 熱間圧延プロセスにおいては近年、省エネルギー効果が
高いことから、連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延
（以下ＤＲと略す）する方法が実用化されている． 他方では連続鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０ｍｍ
〜ｉｏｏｌｍ＋で抽出する連続鋳造方法が実用化されつ
つあり、該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＤＲにより
鋼板とする製造プロセスが種々検討されている。

この場合ＤＲは数■〜敗十■という凝固時の粗大γ粒か
ら圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜３０〇一麿
の鋳片に加える圧下比より格段に小さい１〜２程度でも
安定・円滑に目標とする形状、材質を提供することが望
まれている． この要望に応えるものとして例えば、 ■特開昭６１−２１３３２２号公報に示されている様に
、圧延再結晶によらずに微細かつ多量に分散析出させた
ＴＩ酸化物を含有する鋳片をその後の冷却途上に於いて
９００℃以上の温度で最終的な厚み迄圧延を行った後、
加速冷却して微細なウィドマンシュテッテン状のフエラ
イトプレート組織、つまり微細ベーナイ｝＆Ｉｌ織（以
下微細ベーナイト組織と略す）を有する強靭鋼板を製造
する方法ウ■特願昭６１−１４６０７２号公報に示され
ている様に、Ｔｔを含む鋼から連続鋳造によって得られ
た高温鋳片を直接あるいは表面温度を中心温度と同じに
する程度の保熱、加熱を行った後、圧延を開始し、Ａｒ
３点以上で圧下比４以上（圧下率≧７５ｚ）、再結晶域
圧延率５０Ｘ以上で熱間圧延を終了することを特徴とす
る強靭な厚鋼板の製造方法． ■特開昭６０−７５５１８号公報に示されている様に、
連続鋳造によって得られた鋳片を直接あるいは変態完了
前に加熱炉へ装入し、再結晶温度以上で５％以上の圧下
を３回以上加え粗大Ｔを部分的再結晶により細粒化させ
、引き続きｌ０５０℃以下再結晶温度以上で１５％以上
の圧下を３回以上加え再結晶域低温側における大圧下圧
延によりＴを整細粒化させることを特徴とする低温靭性
の改善に有効な熱間圧延法が提示されている。

〈発明が解決しようとする課題〉 前記■の方法は鋼板の靭性を確保するため、鋳片内に微
細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物からγ／α（フ
エライト）変態させ微細ベーナイト組織を確保すること
をその達戒手段としており、そのためＴｉ添加に伴うコ
ストが増加すると言う課題がある． また、■の方法は、鋼板の靭性を確保するために、圧下
比、再結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設
けているが、実施例に示されている通り、圧下比１〜４
の時、靭性が確保できないと言う課題がある． 前記■の方法は凝固粗大Ｔを整細粒化させるために、再
結晶温度以上で１パス５％以上の圧下を３回以上加え、
凝固粗大Ｔを部分再結晶させ、引き続き再結晶域低温側
、具体的には実施例で示されているように、Ｎｂ添加鋼
でｌ０５０℃以下９００　℃以上の温度域で１パス１５
Ｚ以上の強圧下を行うことをその達戒手段としており、
合計少なくとも６回以上の圧延を行わなければならず、
パス回数の増加に伴い圧延効率が低下する． また、実施例に示されているのはＮｂ添加鋼のみでＴｐ
がＮｂ鋼より低いと考えられるＳｉ−Ｍｎ鋼（関根寛、
丸山忠克二鉄と鋼５Ｂ（１９７２）　，ρ７２）、ある
いはＳｉ−Ｍｎ綱よりＴρが高いと考えられるＴｉｌ（
栗原一久ら：鉄と鋼７３（１９８７）　，５１３９９）
については実施例の中で示されておらず、Ｓｉ−１＋Ｉ
ｎ鋼、Ｔｉ綱の高靭化方法は具体的には不明である． 本発明は以上に説明した従来技術が有する、■析出酸化
物用のＴｉ添加に伴うコスト増加。

？圧下比１〜４の時の靭性劣化。

■造船Ｅグレード等に必要なｖＴｒｓ≦−６０℃の靭性
が安定して得られていないという低温靭性劣化。

■バス回数の増加に伴う圧延効率の低下。

■Ｓｉ−Ｍｎ鋼、Ｔｉ鋼等の靭性確保方法の不明。

等の課題を従来の圧延技術で用いられなかった製造条件
により解決し、該提案で得られる鋼材と同等あるいはそ
れ以上の材質を有するプルーム、ビレソト、スラブ、鋼
板、型鋼、鋼管等の鋼材の製造方法を提供するものであ
る。

く課題を解決するための手段〉 本発明は上記の課題を達成するため、Ｃ：０．１０〜０
．２０！より成る溶鋼を鋳造鋳造後、咳鋼がＡｒ■点温
度以上にある間にＴｐ以上の温度域で圧延を開始し鋳造
厚の３０ｚ以上の圧延を行うことにより、凝固時のγを
少なくともＩＯｚ以上再結晶させ、Ａｒ３点−１００℃
以上から１００℃以上までの温度範囲を連続的に速度１
．５゜（　／ｓｅｅ以上４０℃／ｓｅｃ以下で冷却する
ことを基本手段とし、更に、 ■オーステナイトの再結晶可能下限温度以上オーステナ
イトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以下の温度域で圧
延を開始すること、 ■Ａｒ３以上Ａｒｌ　＋１００℃以下の温度域で圧延を
終了すること、 ■Ａｃ，点以下の温度で焼き戻すこと、の何れか一つ、
又は■と■と■の相乗効果により更に靭性向上を図るも
ので、具体的には次の手段を用いることを特徴としてい
る． （１）溶鋼を鋳造凝固後、該綱がＡｒｚ点温度以上にあ
る間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上の温度
域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３点−
１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１．５
℃　／ｓｅｅ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続
的に冷却することを第１の手段とし、 （２）重量２で Ｃ：０．１０　〜ｏ．２ｏｚ　　Ｓ：≦０．０２５％Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０ｔ　　　ＡＩ：≦Ｏ．ｌＺ阿ｎ
：０．２０〜２．００！ を含み残部鉄及び不可避的成分から或る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に８００℃以上の
温度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３
点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１
．５℃　／ｓｅｅ以上４０℃／ｓｅｅ以下の冷却速度で
連続的に冷却することを第２の手段とし、 （３）重量２で Ｃ：０．１０　〜０．２０！　　Ｓ：≦０．０２５７．
Ｓｉ：０．０１〜０．８０Ｚ　　　Ａｌ：≦０．１ｚＭ
ｎ：０．２０　〜２．００！　　　Ｎｂ：０．００２　
〜０．Ｈを含み残部鉄及び不可避的或分から或る溶鋼を
鋳造凝固後、該鋼がＡｒｚ点温度以上にある間に９００
℃以上の温度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後
、Ａｒ２点−１００℃以上から１００　℃以上までの温
度範囲を１．５℃　／ｓｅｃ以上４０゜（：　／ｓｅｅ
以下の冷却速度で連続的に冷却することを第３の手段と
し、 （４）重量２で Ｃ：０．１０　〜ｏ．２ｏｚ　　Ｓ：　≦０．０２５％
Ｓｉ：０．０１〜０．８０ｚＡｌ：≦０．１ｚＭｎ：０
．２０〜２．ＯＯ！　　　Ｔｉ：０．００２　〜０．１
ｚを含み残部鉄及び不可避的成分から或る溶鋼を鋳造凝
固後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に９５０℃以上
の温度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
３点−１００”Ｃ以上から１００℃以上までの温度範囲
を１．５゜（：　／ｓｅｅ以上４０゜（：　／ｓｅｃ以
下の冷却速度で連続的に冷却することを第４の手段とし
、（５）重量２で Ｃ：０．１０　〜ｏ．ｚｏｚ　　　Ａｌ：≦０．１％Ｓ
ｉ：０．０１　〜０．８０％Ｎｂ：０．００２〜０．１
％Ｍｎ：０．２０〜２．ＯＯ！　　　Ｔｉ：０．００２
　〜０．１！Ｓ：≦０．０２５”ｔ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、咳鋼がＡｒ３点温度以上にある間に９５０℃以上の
温度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３
点−１００℃以上からｌ００℃以上までの温度範囲を１
．５゜（　／ｓｅｃ以上４０゜（　／ｓｅｃ以下の冷却
速度で連続的に冷却することを第５の手段とし、（６）
重量２で Ｃｕ：≦１！　　　　　　　Ｚｒ：≦０．１ｚＮｉ：　
≦１０Ｚ　　　　　　Ｃａ：≦０．００８！Ｃｒ：　≦
１＄　　　　　　　Ｂ：≦０．００６ｚＨｏ：≦ｌｚＲ
ＥＭ：≦０．０ｌχ ■：　≦０，２ｚ の１種又は２種以上を含むことを第１乃至第５の手段の
何れかに加えることを第６乃至第１０の手段とし、 （７）第１乃至第１０の手段の何れかにおいて、オース
テナイトの再結晶可能下限温度以上オーステナイトの再
結晶可能下限温度＋１５０℃以下の温度域で圧延を開始
することを第１１乃至第２０の手段とし、（８）第１乃
至第１０の手段の何れかにおいて、Ａｒ２点以上Ａｒ，
点＋１００℃以下で圧延を終了することを第２１乃至第
４０の手段とし、 （９）第１乃至第４０の手段の何れかで冷却後、Ａｃ，
点以下で焼き戻すことを第４１乃至第８０の手段とする
ものである。

上記各手段における各元素の添加量限定理由を以下に述
べる． Ｃは、本発明に記載の冷却を行うことによりフエライト
とベーナイトより成る組織を得ることにより強度・靭性
の優れた鋼材を経済的に得る点から、Ｓｉ，Ｍｎは共に
強度の他に靭性、溶接性の点から、ＡＩは経済性の点か
ら、上記の範囲に限定するものであり、Ｓは靭性の点か
ら上記の範囲とするものである。

また、Ｃｕは溶接金属の熱間割れを防止する点から、Ｎ
ｉは経済性を確保する点から、Ｔｉは結晶粒の細粒化用
の析出酸化物用ではなく、溶接熱影響部の靭性確保用と
しての点から、Ｃｒ，Ｎｏ，Ｖ，Ｎｂは熱影響部の靭性
の劣化を防止する点から、又焼き入れ性を向上するＢは
変態過程での熱間割れを防止する点から、延性や切り欠
き靭性を向上するＺｒ，Ｃａはそれぞれ表面欠陥の発生
防止、清浄度維持の点から、ＲＥＭはＣａと同様の理由
から各々上記の範囲に限定する．上記した、それぞれの
元素の添加目的とその効果は、当利用分野で通常用いら
れている添加目的と、それに期待している効果の範囲に
ある． 〈作用〉 本発明者等は、前記した問題点を解決し、熱経済性の優
れた高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立
するために第１表に示す供試綱を用いて実験・検討を重
ねた。

表 ｌ 各圧下率における最低靭性値を第１図に示す。

第ｌ図から本発明者等は、ｔｐ以上の温度域で鋳造厚の
３０！以上の圧延を行い、引き続き本発明に記載の冷却
条件範囲で冷却すると、組織は３０μ１以下のフエライ
ト粒とベーナイトから或る組織となり、再結晶域低温側
（Ｔｐ−．−７ρ＋１５０℃未満）における大圧下圧延
を繰り返す必要もな＜、３０％以上の圧下率を確保する
ことにより、第１図（ａ）に示す如く、ｖＴ　ｒｓ≦−
６０゛Ｃの靭性を円滑に、且つ安定して得られることを
見出したのである。

また、圧下率が鋳造厚の３０χ未満の場合は、本発明の
冷却を行ってもフエライト粒は３０／／ＩＩ以下になら
ず、第１図（ｂ）に示す如く、ｖＴｒｓ≦−６０℃の靭
性は得られないことを知見したのである．また、第２図
（１）に綱掛けを施して示す様に、Ｔｐ以上の温度域で
鋳造厚の３０ｚ以上の圧延を開始し、Ａｒ３点以上の温
度範囲で圧延を終了し、引き続き本発明の冷却を行うと
、組織は３０μ園以下のフエライト粒とベーナイトから
成る細粒組織となり、その時の靭性レベルは、ｖＴｒｓ
≦−６０゛ｃに安定することを見出した． 更に、■Ｔｐ以上Ｔｐ＋１５０℃以下の温度域で圧延を
開始するか、又は■Ａｒｚ点以上Ａｒ３点＋ｌＯＯ℃以
下の温度範囲で圧延を終了する何れか、或いは両者を行
って後、本発明に記載の冷却を行うと、Ｍ織は２５μ１
以下のフエライト粒とベーナイトから成る細粒組織とな
り、■は第２図（２）に斜線を施して示すように、■は
第２図（３）に斜線を施して示すように、靭性レベルは
ｖＴ　ｒｓ≦−７０“Ｃ以下に安定し、所期の目的が達
威できることを見出したのである． 仕上げ温度がＡｒｚ点未満の場合は加工フエライトが残
りｖＴｒｓ≦−６０℃は安定しては得られない。

更に、本発明の条件を満足する圧延を行った後に第３図
、第４図に示すようにＡｒ３点−１００℃以上から１０
０℃以上迄の温度範囲を１．５℃／ｓｅｅ以上４０℃／
ｓｅｃ以下で冷却すると、細ねフェライトとべ一ナイト
が生成し、ＴＳ≧５０ｋｇｆ／ａｍ”の強度とｖＴ　ｒ
ｓ≦一６０℃の靭性が得られた。

冷却開始温度がＡｒ．−１００℃未満になると粗大粒界
フエライトが生威し、冷却停止温度が１００　℃未満に
なると、冷却速度が４０℃／ｓｅｃ超の場合はベーナイ
トが増加するか、又はマルテンサイトが生威し、共にｖ
Ｔｒｓは−６０℃を満足しなかった．本発明は上記知見
を基に成されたもので、本発明を実施することにより、
ＤＲ並びに不可避的に行われるＨＣＲによる鋼材の製造
方法を改革し、これ等の熱経済性、生産性等から或る実
用性を飛躍的に改善するものである。

〈実施例〉 （実施例１） 第２表に第ｌ乃至第２０の各発明例とそれぞれの比較例
に用いた供試鋼の化学成分を、第３表及び第４表にそれ
ぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す． 表に明らかな如く、本発明例の鋼番ｌ乃至３０は何れも
ｖＴｒｓは−６０℃以下を示し、目的の材質を有する鋼
材が得られた． これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の鋼番３１，３２，３４，３５，３７，３８，４０，４
２，４３，４５，４７，４９，５０，５３，５４，５６
，５７．５８はフエライト粒が３０μ量以下に細粒化し
ないため、ｖＴｒｓは−６０　℃に達しなかった． また冷却開始温度、冷却停止温度、冷却速度の何れかが
本発明の範囲を満足していない比較例の鋼番３３，３６
．３９，４１，４４，４６．４Ｂ，５１，５２，５５，
５９．６０は、フエライト粒が３０，１７ｌ以下に細粒
化しないため、ｖＴｒｓは−６０℃に達しなかった． （実施例２） 第２表に第２１乃至第４０の各発明例とそれぞれの比較
例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表及び第６表にそ
れぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の鋼番６１乃至９０は何れ
もｖＴｒｓは−７０℃以下を示し、目的の材質を有する
鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の鋼番９１，９２，９４，９５，９７．９８，　１００
，１０２，　１０３，　１０５，　１０７，　１０９，
　１１０，　１１３，　１１４，　１１６，　１１７，
　１１８はフェライト粒が２５μ厘以下に細粒化せず、
ｖＴｒｓは−７０℃は勿論、−６０℃にも達しなかった
．また冷却開始温度、冷却停止温度、冷却速度の何れか
が本発明の範囲を満たさない比較例の鋼番９３．９６，
９９，　ｉｏｔ　，　１０４　，　１０６，　１０８，
　１１１　，　１１２，　１１５，　１１９，　１２０
はフエライト粒が２５μ１以下に細粒化せず、ｖＴ　ｒ
ｓは−７０　℃は勿論、一６０℃にも達しなかった．（
実施例３） 第２表に第４１乃至第８０の各発明例とそれぞれの比較
例に用いた供試鋼の化学戊分を、第７表及び第８表の各
々にそれぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く本発明例の鋼番１２１乃至１５０は何
れもｖＴｒｓは−７０℃以下を示し、目的の材質を有す
る鋼材が得られた． これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の綱番１５１，１５２，１５６，１５８，１６０，１６
１１６２，　１６６，　１６７，　１６８，　１７３，
　１７４，　１７７はフエライト粒が２５μ一以下に細
粒化せず、ｖＴｒｓは−７０　℃は勿論、−６０　℃に
も達しなかった． また冷却開始温度、冷却停止温度、冷却速度の何れかが
本発明の範囲を満足していない比較例の鋼番１５３，１
５７，　１６３，　１６４，１６９，　１７０，　１７
１，　１７５，　１７８．　１７９は、フエライト粒が
２５μ園以下に細粒化せずｖＴｒｓは−７０　℃は勿論
、−６０℃にも達しなかった．また焼き戻し温度が本発
明の範囲を満たさない？較例の鋼番１５４，　１５５，
　１５９，　１６５，　１７２，　１７６，　１８０は
、フエライト粒が２５μ■以下に細粒化せず、ｖＴ　ｒ
ｓは７０℃は勿論、一６０℃にも達しなかった．〈発明
の効果〉 本発明は、ｃ：ｏ．ｔｏ〜０．２０χより戊る溶鋼を鋳
造凝固後、凝固γをＴｐ以上の温度域で鋳造厚の３０％
以上の圧延を行い、凝固時のγを少なくとも１０χ以上
再結晶させ、続いてＡｒ３−ｔｏｏ℃以上から１００℃
以上までの鴇度範囲を１．５　”Ｃ／ｓｅｃ以上４０℃
／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷却することにより
細粒フェライトとベーナイトより或る組織を得て強度・
靭性を同時に向上することにより従来技術の問題点を基
本的に解消し、更にＴｐ以上τρ＋１５０以下の温度域
で圧延を開始するか、仕上げ圧延をＡｒ■点以上Ａｒ３
点＋１００℃以下の低温域で終了するかの何れか一方ま
たは両者を同時に行い、加えて以上の何れかをＡｃ＋点
以下で焼き戻すことにより、靭性を更に改善するもので
あり、鋳造鋼を直接圧通するＯＲにおいても、また鋼片
がＡｒ３点以上の温度域にある時点から再加熱を行った
後に圧延に供するＨＣＨの場合も、それぞれが製造する
靭性の優れた鋼材を熱経済性良く高い生産性の下に製造
することを可能にする等、当分野にもたらす効果は大き
い。

【図面の簡単な説明】

第ｌ図は本発明における冷却を行った鋼材の圧下率とｖ
Ｔｒｓの関係を図示した図、第２図（１）乃至（３）は
本発明における冷却を行った鋼材の圧延開始温度及び仕
上げ温度とｖＴｒｓの関係を図示した図である． 第３図は本発明における圧延を行った鋼材の圧延後の冷
却速度とｖＴｒｓ，　ＴＳの関係を図示した図、第４図
は本発明における圧延を行った鋼材の圧延後の冷却開始
温度及び冷却停止温度とｖＴｒｓの関係を示した図であ
る．

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上に
   ある間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上の温
   度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３点
   −１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１．
   ５℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続
   的に冷却することを特徴とする強度・靭性の優れた鋼材
   の製造方法。
2. （２）重量％で Ｃ：０．１０〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：０
   ．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０〜
   ２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に８００℃以上
   の温度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
   ＿３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
   を１．５℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
   で連続的に冷却することを特徴とする強度・靭性の優れ
   た鋼材の製造方法。
3. （３）重量％で Ｃ：０．１０〜０．２０％　Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％　Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２
   ０〜２．００％　Ｎｂ：０．００２〜０．１％を含み残
   部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼
   がＡｒ＿３点温度以上にある間に９００℃以上の温度域
   で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３点−
   １００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１．５
   ℃／ｓｅｃ以上４℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に
   冷却することを特徴とする強度・靭性の優れた鋼材の製
   造方法。
4. （４）重量％で Ｃ：０．１０〜０．２０％　Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％　Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２
   ０〜２．００％　Ｔｉ：０．００２〜０．１％を含み残
   部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼
   がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上の温度域
   で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３点−
   １００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１．５
   ℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的
   に冷却することを特徴とする強度・靭性の優れた鋼材の
   製造方法。
5. （５）重量％で Ｃ：０．１０〜０．２０％Ａｌ：≦０．１％Ｓｉ：０．
   ０１〜０．８０％Ｔｉ：０．００２〜０．１％Ｍｎ：０
   ．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％Ｓ：≦
   ０．０２５％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
   の温度域で鋳造厚の３０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
   ＿３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
   を１．５℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
   で連続的に冷却することを特徴とする強度・靭性の優れ
   た鋼材の製造方法。
6. （６）重量％で Ｃｕ：≦１％Ｚｒ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１０％Ｃａ：≦０．００８％ Ｃｒ：≦１％Ｂ：≦０．００６％ Ｍｏ：≦１％ＲＥＭ：≦０．０１％ Ｖ：≦０．２％ の１種又は２種以上を含むことを特徴とする特許請求範
   囲第１項乃至第５項の何れかに記載の強度・靭性の優れ
   た鋼材の製造方法。
7. （７）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法において、オーステナイトの再結晶可能下限温度以
   上オーステナイトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以下
   の温度域で圧延を開始することを特徴とする強度・靭性
   の優れた鋼材の製造方法。
8. （８）特許請求範囲第１項乃至第７項の何れかに記載の
   方法において、Ａｒ＿３点以上Ａｒ＿３点＋１００℃以
   下で圧延を終了することを特徴とする強度・靭性の優れ
   た鋼材の製造方法。
9. （９）特許請求範囲第１項乃至第８項の方法で冷却した
   後、Ａｃ＿１点以下の温度で焼き戻すことを特徴とする
   強度・靭性の優れた鋼材の製造方法。