JPH0247217A - 靱性の優れた鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は溶鋼を鋳造凝固せしめ、該鋼がＡｒｓ点温度以
上にある間にオーステナイト（以下Ｔと慣す）の再結晶
可能下限温度（以下Ｔｐと榊す）以上１３００℃以下の
温度で５分以上保持することによりＭｎＳを析出させ、
引き続き再結晶域において１パス圧下率１０％以上の強
圧下を１回以上行いこれ等の相乗効果により再結晶域の
比較的低温側においても少ないパス回数で凝固粗大γを
細粒化させ、経済的に靭性の優れた鋼材を製造する方法
に関するものである。

〈従来の技術） 熱間圧延プロセスにおいては、近年、省エネルギー効果
が高いことから連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延
（以下ＤＲと榊す）する方法が実用化されている。

他方では連続鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０ｍ＋
ｍ〜１００Ｉ＠１１で抽出する連続鋳造方法が実用化さ
れつつあり、該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＯＲに
より鋼板とする製造プロセスが種々検討されている。

この場合ＯＲは数１〜数十ｓｕｍという凝固時の粗大１
粒から圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜３００
Ｉ＊Ｉｍの鋳片に加える圧下比より格段に小さい１〜２
程度でも安定・円滑に目標とする形状、材質を提供する
ことが望まれている。

この要望に応えるものとして例えば、 ■特開昭６０−２１３３２２号公報には、圧延再結晶に
よらずに微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物を含
有する鋳片をその後の冷却途上に於いて９００℃以上の
温度で最終的な厚み迄圧延を行った後、加速冷却して微
細なウィドマンシュテラテン状のフェライトプレート組
織、即ち、微細ベーナイト組織（以下微細ベーナイト組
織と杷す）を有する強靭鋼板を製造する方法が示されて
いる。

■特願昭６１−１４６０７２号公報には、Ｔｉを含む鋼
から連続鋳造によって得られた高温鋳片を直接あるいは
表面温度を中心温度と同じにする程度の保熱、加熱を行
った後、圧延を開始し、圧下比４以上、再結晶域圧延率
５０％以上、Ａｒ３点以上で熱間圧延を終了することを
特徴とする強靭な厚鋼板の製造方法が示されている。

■特開昭６０−７５５１８号公報には、連続鋳造によっ
て得られた鋳片を直接あるいは変態完了前に加熱炉へ装
入し、再結晶温度以上で５％以上の圧下を３回以上加え
粗大γを部分的再結晶により細粒化させ、引き続き１０
５０℃以下再結晶温度以上で１５％以上の圧下を３回以
上加え再結晶域低温側における大圧下圧延によりγを整
細粒化させることを特徴とする低温靭性の改善に存効な
熱間圧延法が示されている。

〈発明が解決しようとする課題〉 しかながら、前記■の方法は鋼板の靭性を確保するため
に、鋳片内に微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物
からＴ／α（フェライト）変態させ微細ベーナイト組織
を確保することをその達成手段としており、そのため加
速冷却せねばならず加速冷却に伴う圧延効率の低下、加
速冷却設備導入によるコスト増加という課題がある。

又、■の方法は、鋼板の靭性確保を目的に、圧下比、再
結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設けてい
るが、実施例に示されている通りｖＴｒｓ≦−６０℃が
安定しては得られておらず、特に造船Ｅグレード等の低
温靭性の要求の厳しい鋼材については低温靭性劣化とい
う課題があり、更に圧下比１〜４の時、靭性が確保でき
ないという課題がある。

又、前記■の方法は凝固粗大Ｔを整細粒化させるために
、再結晶温度以上で１パス５％以上の圧下を３回以上加
え、凝固粗大γを部分再結晶させて引き続き再結晶域低
温側、具体的には実施例で示されている様に、Ｎｂ添加
鋼で１０５０℃以下９００℃以上の温度域で１パス１５
％以上の強圧下を行うことをその達成手段としており、
合計少なくとも６回以上の圧延を行わなければならず、
パス回数の増加に伴う圧延効率の低下という課題がある
。

又実施例に示されているのはＪｉｂ添加鋼のみであり、
ＴｐがＮｂ調より低いと考えられる５１−Ｍｎ鋼（関根
寛、丸山忠克：鉄と鋼５Ｂ（１９７２）ｌｐ７２）　、
或いは５１−Ｍｎ　８よりＴｐが高いと考えられるＴｉ
鋼（栗原−久ら：鉄と鋼７３（１９８７）、５１３９９
）については実施例の中で示されておらず、５ｉ−ｒＩ
ｎ鋼、Ｔｉ鋼の高靭化方法は具体的には不明であるとい
う課題がある。

本発明は以上に説明した従来技術が有する、■加速冷却
に伴う圧延効率の低下、及び設備費増大によるコスト増
加。

■造船Ｅグレード等に必要なりＴｒｓ≦−６０℃の靭性
が安定して得られていないという低温靭性劣化。

■圧下比１〜４の時の靭性劣化。

■パス回数の増加に伴う圧延効率の低下。

■５１−Ｍｎ　＠、Ｔｉ鋼等の靭性確保方法の不確立。

等の課題を従来の圧延技術では知られていなかった新た
な知見に基づく製造方法により解決し、前記各提案で得
られる鋼材と同等あるいはそれ以上の材質を有するブル
ーム、ビレット、スラブ、鋼板、型鋼等の鋼材を熱経済
性良く、高い生産性の下に製造する方法を提供するもの
である。

く課題を解決するための手段〉 本発明は上記の目的を達成するために、溶鋼鋳造後、該
鋼がＡｒ３点温度以上にある間にＴｐ以上の１３００℃
以下の温度で５分以上保持することによりＭｎＳを析出
させることと、引き続き再結晶域で１パス圧下率１０％
以上の圧延を１回以上行うことを基本手段とし、更に、 ■Ａｒ２点以上Ａｒ、点＋１００℃以下で圧延を終了す
ること、 ■Ａｒｓ点温度以上で全圧下比２以上の圧延を行うこと
、 の何れかの方法を用いるか、又は相乗的に結合してより
作用・効果を高めて更に靭性を向上するもので、具体的
には次の各手段を用いることを特徴としている。

（１）溶鋼を鋳造凝固後、咳鋼がＡｒ３点温度以上にあ
る間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上１３０
０℃以下の温度で５分以上保持した後にオーステナイト
の再結晶可能下限温度以上の温度で１パス圧下率１０％
以上の圧延を１回以上行うことを第１の手段とし、 （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％　Ｓ　：０．００１〜０．
０２５０％Ｓｉ　：０．０１〜０．８０％　ＡＩ＝　≦
０．１％Ｍｎ：０．２０〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ１点温度以上にある間に８００℃以上１
３００℃以下の温度で５分以上保持した後に８００℃以
上の温度域で１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上
行うことを第２の手段とし、（３）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％　　Ｓ　：ｏ、ｏｏｔ〜０
．０２５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％　　ＡＩ＝　
５０．１％Ｍｎ：０．２０〜２．００％　　Ｎｂ：０．
００２〜０．１％を含み残部鉄及び不可避的成分から成
る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒｓ点温度以上にある間
に９００℃以上１３００℃以下の温度で５分以上保持し
た後に９００℃以上の温度域にて１パス圧下率１０％以
上の圧延を１回以上行うことを第３の手段とし、（４）
重量％で ｃ　：０．００５〜０．２０％　　Ｓ　：ｏ、ｏｏｔ〜
０．０２５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％　　ＡＩ：
　５０．１％Ｍｎ：０．２０〜２．００％　　Ｔｆ：０
．００２〜０．１％を含み残部鉄及び不可避的成分から
成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ、煮湯度以上にある
間に９５０℃以上１３００℃以下の温度で５分以上保持
した後に９５０℃以上の温度域にて１パス圧下率１０％
以上の圧延を１回以上行うことを第４の手段とし、（５
）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％　　４１８５０．１％Ｓｉ
：０．０１〜０．８０％　　Ｔｉ：０．００２〜０．１
％阿ｎ：ｏ、２０〜２．００％　　Ｎｂ：０．００２〜
０．１％Ｓ　：Ｏ，００１〜０．０２５０％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒｚ点温煮湯上にある間に９５０℃以上１
３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃以
上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以
上行うことを第５の手段とし、（６）重量％で Ｃｕ：　５１％　　　　Ｚｒ：５０．１％Ｎｉ：　５１
０％　　　　Ｃａ：　５０．００８％Ｃｒ：　５１％　
　　　Ｂ　＝≦０．００６％Ｍｏ：　５１％　　　　Ｒ
ＥＭ：　≦０．０１％シ：≦０．２％ の１種又は２種以上を含むことを第１乃至第５の手段の
何れかに加えることを第６乃至第１０の手段とし、 （７）第１乃至第１０の手段の何れかで圧延を開始した
後、Ａｒ３点以上Ａｒ３点＋１００℃以下で圧延を終了
することを第１１乃至第２０の手段とし、（８）第１項
乃至第１０項の手段の何れかで圧延を開始した後、該圧
延を含む圧下比２以上の圧延を＾「１煮湯度以上で行う
ことを第２１乃至第３０の手段とし、 （９）第１乃至第１０の手段の何れかで圧延を開始した
後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延を計。

点以上Ａｒｚ点＋１００℃以下で終了することを第３１
乃至第４０の手段とするものである。

上記各手段における各元素の添加量限定理由を以下に述
べる。

Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎは共に強度の他に靭性、溶接性の点から
、＾！は経済性の点から、上記の範囲に限定するもので
あり、ＳはＭｎと共に凝固粗大Ｔを細粒化させるために
本発明特有のＭｎＳの形成と靭性の点から上記の範囲と
するものである。

又、Ｎｂは強度を高めるため、Ｔｉは強度・靭性・継手
靭性を向上させるために添加するものであるが、Ｔｉを
添加した場合、保定により前述のＭｎＳに加え０．１　
μｍ以下の微細なＴｉ（ＣＮ）が析出し、この析出物が
凝固粗大γの細粒化に一層寄与し、靭性が向上する。

又Ｃｕは溶接金属の熱間割れを防止する点から、Ｎｉ、
Ｔｉ　は経済性を確保する点から、Ｃｒ、　Ｍｏ、　Ｖ
、　Ｎｂは熱影響部の靭性の劣化を防止する点から、又
、焼き入れ性を向上するＢは変態過程での熱間割れを防
止する点から、延性や切り欠き靭性を向上するＺｒ、Ｃ
ａはそれぞれ表面欠陥の発生防止、清浄度維持の点から
、ＲＥＭはＣａと同様の理由から各々上記の範囲に限定
する。

それぞれの元素の添加目的とその効果は、当利用分野で
通常用いられている添加目的と、それに期待している効
果の範囲にある。

〈作用〉 本発明者等は、前記した問題点を解決し、熱経済性の優
れた高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立
するために実験・検討を重ねた結果、第１図に示すよう
に、Ｔｐ以上の温度域で行う１パス１０％以上の圧延に
先立ち、ｉｐ以主１１３００℃以下温度域で５分以上保
持することによって、数ｎｕｗ〜数十ｍｍ程度の凝固粗
大Ｔは圧延後１８０μｍ以下の整細粒に再結晶し、再結
晶域低温側（Ｔｐ＝Ｔｐ＋１５０℃未満）における大圧
下圧延を繰り返す必要もなく、ｖＴｒｓ≦−４０℃の靭
性を円滑かつ安定して得られることを見出したのである
。

又、箪２図に示す様に、Ｔｐ以主１１３００℃以下温度
で５分以上保持した後に、Ｔｐ以上の温度域で１パス圧
下率１０％以上の圧延を１回以上行うことにより数ｍｍ
〜数十ｍｕｍ程度の凝固粗大γはより容易に１８０μｍ
以下の整細粒に再結晶し、再結晶域低温側（Ｔｐ−Ｔｐ
　＋　１５０℃未満）における大圧下圧延を繰り返す必
要もなく、シＴｒｓ≦−４０℃の靭性が極めて円滑かつ
安定して得られることを見出したのである。

Ｔｐ以主１１３００℃以下温度での保持時間が５分未満
の場合、又は保定温度が１’３００℃超の場合、ｌパス
圧下率１０％以上の圧延を行っても凝固粗大Ｔは十分に
細粒化せず、１８０　ｐｍ以下のγ粒は得られず、ｖＴ
ｒｓ≦−４０℃の靭性は得られない。

又、ｌパス圧下率が１０％未満の場合はＴｐ以上１３０
０℃以下の温度で５分以上保定を行っても凝固粗大γは
部分再結晶、又は未再結晶状態を示し細粒化せずｖＴｒ
ｓ≦−４０℃の靭性は得られない。

更に、第３図に示すようにＴｐ以上１３００℃以下の温
度で５分以上保持した後にＴｐ以上の温度域で１パス１
０％以上の圧延を１回以上行い、Ａｒｔ点以上Ａｒｚ点
＋１００℃以下の温度範囲で圧延を終了するか、又は累
積圧下比２以上の圧延を行うと、圧延後のＴは９０μｍ
以下になり、靭性は更に向上してｖＴｒｓは≦−６０℃
のレベルを安定して満足でき、更に累積圧下比２以上の
圧延をＡｒ３点以上Ａｒｓ点＋１００℃以下の温度範囲
で終了するとγは４５μｍ以下になり、ｖＴｒｓは≦−
８０℃の靭性レベルを安定して満足でき、所期の目的が
達成できることを見出したのである。

仕上げ温度がＡｒｚ点＋１００℃超の場合、又圧下比が
２未満の場合は、Ｔが十分に細粒化せずｖＴｒｓ≦−６
０℃は安定しては得られない。

つまり、Ｔｐ以主１１３００℃以下温度で５分以上保持
した後に１１以上の温度域で１パス１０％以上の圧延を
１回以上行うと、数１から数十ＩＩＩＩＩの凝固粗大Ｔ
が１８０μｍ以下に細粒化し、ｖＴｒｓ≦−４０℃の靭
性レベルを示し、更に累積圧下比２以上の圧延を行うか
、又は計５点以上Ａｒ３点＋１００℃以下で圧延を完了
すると、Ｔが９０μｍ以下に細粒化して靭性はシＴｒｓ
≦−６０℃のレベルを示し、又、再結晶域で所期の圧延
後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ３点以上Ａ
ｒ３点＋１００℃以下で完了するとＴが４５〃ｍ以下に
細粒化しｖＴｒｓ≦−８０℃の靭性レベルが安定して得
られるのである。

このようにして得られた鋼材は全て第１図乃至第３図に
斜線で示す条件域にあり、得られた鋼材のｖＴｒｓはそ
れぞれ全て一４０℃以下、−６０℃以下、８０℃以下を
示した。

本発明は上記知見を基に成されたもので、本発明を実施
することにより、ＤＲ並びに不可避的に行われるＨＣＲ
による鋼材の製造方法を改革し、これによって、この種
鋼材の製造における熱経済性、生産性等から成る実用性
を飛躍的に改善するものである。

〈実施例〉 （実施例１） 第１表乃至第４表に第１乃至第１０の各発明例とそれぞ
れの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表乃至第
８表及び第９表乃至第１２表の各々にそれぞれの鋼板の
製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の調香１乃至１３６は何れ
もｖＴｒｓは一４０℃以下を示し、目的の材質を有する
鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、ｌパス圧下率が本発明の範囲
を満足していない比較例の調香１３８．１４１，１４４
，１４５，１４８．１５２〜１５４．１５８．１５９．
１６４゜１６５、１６９．１７２．１７５．１７８．１
７９．１８２．１８６〜１８８．１９２゜１９３、１９
８．１９９．２０３，２０６，２０９，２１２，２１３
，２１６．２２０〜２２２．２２６，２２７，２３２，
２３３，２３７２４０．２４３，２４６，２４７，２５
０゜２５４〜２５６，２６０，２６１，２６６．２６７
．２７１は粗大Ｔが再結晶せず細粒化しないため、ｖＴ
ｒｓは一４０℃に達しなかった。

又、圧延開始温度が本発明の範囲を満足していない比較
例の調香 １３９、１４２．１４６．１４９．１５０．１５５．１
５６．１６０〜１６２．１６６゜１６７、１７０．１７
３．１７６、１８０．１８３．１８４．１８９．１９０
．１９４〜１９６、２００．２０１　、２０４　、２０
７．２１０．２１４　、２１５．２１７．２１８．２２
３゜２２４　、２２８〜２３０，２３４，２３５，２３
８．２４１，２４２，２４４，２４８゜２４９．２５１
，２５２，２５７，２５８，２６２〜２６４，２６８，
２６９，２７２は粗大γが再結晶せず細粒化しないため
ｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。

又、保定温度又は保定時間が本発明の範囲を満足してい
ない比較例の調香 １３７、１４０．１４３．１４７．１５１．１５７．１
６３．１６８．１７１　、１７４．１７７゜１８１　、
１８５．１９１　、１９７．２０２．２０５．２０８．
２１１　、２１５．２１９．２２５゜２３１．２３６，
２３９，２４２，２４５，２４９．２５３，２５９．２
６５．２７０は粗大γが再結晶せず細粒化しないためｖ
Ｔｒｓは一４０’Ｃに達しなかった。

（実施例２） 第１表乃至第４表に第１１乃至第２０の各発明例とそれ
ぞれの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第１３表乃
至第１６表及び第１７表乃至第２０表の各々にそれぞれ
の鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の調香２７３乃至４０８は
何れもｖＴｒｓは一６０℃以下を示し、目的の材質を有
する鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、仕上げ温度が本発明の範囲を
満足していない比較例の調香 ４０９、４１３．４１６．４２５．４２６．４２８．４
３２．４３６．４３９．４４１　、４４３゜４５０、４
５５．４６０．４６４　、４６６、４６７　、４７０．
４７７、４８４　、４９０．４９２゜４９６、５００．
５０４．５１０．５１１　、５１８．５２４　、５２６
．５２９．５３４　、５３８゜５４４は粗大Ｔが９０μ
ｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一６０℃に達し
なかった。

又、仕上げ温度は本発明の範囲を満足しているものの、
圧延開始温度又は１パス圧下率が本発明の範囲を満足し
ていない調香 ４１０．４１１，４１４，４１７，４１８，４２０〜４
２２，４２４，４２７，４３０゜４３１　、４３３．４
３４．４３７．４３８．４４２．４４４．４４５．４４
７．４４８．４５１　。

４５２．４５４，４５６，４５８，４５９，４６１，４
６２，４６５，４６８，４７１〜４７３、４７５．４７
６、４７８．４７９．４８１．４８２．４８５．４８６
．４８８　、４８９゜４９３〜４９５，４９８，４９９
，５０１，５０２，５０５〜５０７，５０９，５１２５
１３、５１５，５１６．５１９．５２０．５２２．５２
３．５２７．５２８．５３０．５３２゜５３３．５３５
，５３６，５３９〜５４１　、５４３は粗大Ｔが９０μ
麟以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一６０℃に達し
なかった。

又、仕上げ温度、圧延開始温度、１パス圧下率は本発明
の範囲を満足しているものの保定温度又は保定時間が本
発明の範囲を満足していない調香４１２、４１５．４１
９．４２３．４２９．４３５．４４０．４４６．４４９
．４５３．４５７゜４６３、４６９．４７４　、４８０
．４８３．４８７．４９１　、４９７．５０．３．５０
８．５１４゜５１７．５２１，５２５，５３１，５３７
，５４２は粗大Ｔが９０μ翔以下に細粒化しないためｖ
Ｔｒｓは一６０℃に達しなかった。

（実施例３） 第１表乃至第４表に第２１乃至第３０の各発明例とそれ
ぞれの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第２１表乃
至第２４表及び第２５表乃至第２８表の各々にそれぞれ
の鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く本発明例の調香５４５乃至６８０は何
れもｖＴｒｓは一６０℃以下を示し、目的の材質を有す
る鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、圧下比が本発明の範囲を満足
していない比較例の調香 ６８２、６８８．６９３　、６９６．７００　、７０４
．７１１　、７１６．７２２．７２７　、７３０゜７３
４、７３８．７４５．７５０．７５６．７６１　、７６
４　、７６８．７７２．７７９．７８４゜７９０．７９
５，７９８，８０２，８０６，８１３は粗大Ｔが９ｏＩ
ＩＩｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは−６０”Ｃ
に達しなかった。

又、圧下比は本発明の範囲を満足しているものの、圧延
開始温度又は１パス圧下率が本発明の範囲を満足してい
ない調香 ６８３、６８５．６８６，６８９，６９０，６９２，６
９４．６９７〜６９９．７０２゜７０３．７０５，７０
６，７０８〜７１０，７１３，７１４，７１７，７１９
，７２０７２３．７２４，７２６，７２８，７３１〜７
３３，７３６，７３７，７３９，７４０゜７４２〜７４
４，７４７，７４８，７５１，７５３，７５４，７５７
，７５８，７６０゜７６２．７６５〜７６７．７７０，
７７１，７７３，７７４，７７６〜７７８，７８１゜７
８２．７８５〜７８８，７９１，７９２，７９４，７９
６，７９９〜８０１，８０４゜８０５．８０７，８０８
，８１０〜８１２，８１５，８１６は０．粗大ｒが９０
μ麟以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一６０℃に達
しなかった。

又、圧下比、圧延開始温度、ｌパス圧下率は本発明の範
囲を満足しているものの、保定温度又は保定時間が本発
明の範囲を満足していない鋼番６８１　、６８４．６８
７．６９１．６９５．７０１．７０７．７１２．７１５
．７１８．７２１　。

７２５．７２９．７３５．７４１　、７４６．７４９．
７５２．７５５．７５９．７６３　、７６９゜７７５．
７８０．７８３．７８９，７９３，７９７，８０３．８
０９．８１４は粗大Ｔが９０μ清以下に細粒化しないた
め、ｖＴｒｓは一６０℃に達しなかった。

（実施例４） 第１表乃至第４表に第３１乃至第４０の各発明例とそれ
ぞれの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第２９表乃
至第３２表及び第３３表乃至第３６表の各々にそれぞれ
の鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く本発明例の調香８１７乃至９５２は何
れもｖＴｒｓは一８０゛Ｃ以下を示し、目的の材質を有
する鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、仕上げ温度又は圧下比が本発
明の範囲を満足していない比較例の調香９５３、９５４
　、９６０．９６１　、９６５．９６８，９６９．９７
２．９７４．９７６　、９７８゜９８３、９８６　、９
８７．９８８．９９４　、９９５．９９９．１００２　
、１００３．１００６　。

１０１０、１０１？、　１０２０．１０２１　、１０２
２．１０２６．１０２８．１０３１　、１０３３１０３
４、１０３６．１０３８．１０４０．１０４４．１０４
６．１０５１　、１０５３．１０５５１０５６、１０６
２．１０６４　、１０６７、１０６８．１０７０．１０
７１　、１０７４　、１０７８１０８０、１０８３．１
０８５．１０８８は粗大γが４５μｍ以下に細粒化しな
いため、ｖＴｒｓは一８０℃に達しなかった。

又、仕上げ温度と圧下比は本発明の範囲を満足している
ものの、圧延開始温度又はｌパス圧下率が本発明の範囲
を満足していない調香 ９５５、９５７．９５８．９６２．９６４．９６６、９
７０．９７１　、９７５．９７７、９８０〜９８２．９
８５．９８９．９９１　、９９２．９９６．９９８．１
０００．１００４　、１００５１００８、１００９．１
０１２．１０１４〜１０１６．１０！９．１０２３．１
０２５゜１０２９、１０３０．１０３２．１０３７．１
０３９．１０４２．１０４３．１０４５．１０４８〜１
０５０．１０５４．１０５７．１０５９．１０６０．１
０６３．１０６５．１０６６１０？２．１０７３．１０
７６、１０７７、１０７９．１０８２．１０８４．１０
８７は粗大γが４５μ−以下に細粒化しないためｖＴｒ
ｓは一８０℃に達しなかった。

又、仕上げ温度と圧下比、及び圧延開始温度と１パス圧
下率は本発明の範囲を満足しているものの、保定温度、
保定時間が本発明の範囲を満足していない調香 ９５６、９５９．９６３．９６７　、９７３．９７９　
、９８４　、９９０．９９３．９９７　、１００１１０
０？、　１０１３．１０１８．１０２４．１０２７．１
０３１．１０３５．１０４１．１０４７１０５２、１０
５８．１０６１　、１０６５．１０６９．１０７５．１
０８１．１０８６は粗大Ｔが４５μ削以下に細粒化しな
いためｖＴｒｓは一８０℃に達しなかった。

〈発明の効果〉 本発明は上記の如く、溶鋼の鋳造凝固後の粗大γをＴｐ
以上１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に１９
以上の温度域で１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以
上行うことにより細粒化させ、靭性を向上するものであ
り、更に仕上げ圧延をＡｒｓ点温度以上Ａｒ３点＋１０
０　’Ｃ以下の低温域で行うか、又は全圧下比を２以上
とするか、或いはそれらを相乗的に結合して効果を高め
ることにより、靭性を更に改善するものであり、鋳造鋼
を直接圧延するＤｌ？においても、又鋼片が計８点以上
の温度域にある時点から再加熱を行った後に圧延に供す
るＨＣＨの場合も、それぞれが製造する靭性の優れた鋼
材を熱経済性良く高い生産性の下に製造することを可能
にする等、当分野にもたらす効果は大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図はｌパス圧下率１０％以上の圧延を１回以上行っ
た鋼材の保定温度、保定時間、圧延開始温度とｖＴｒｓ
の関係を示した図であり、第２図は１パス以上圧延を行
った鋼材の１パス圧下率及び圧延開始温度とｖＴｒｓの
関係を示した図であり、第３図は本発明における保定を
行った後、１９以上で１パス圧下率１０％以上の圧延を
１回以上行った鋼材の仕上げ温度並びに圧下比とｖＴｒ
ｓの関係を示した図である。 特許出願人　新日本製鐵株式会社 代　理　人　手掘　益（他２名）

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上に
   ある間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上１３
   ００℃以下の温度で５分以上保持した後にオーステナイ
   トの再結晶可能下限温度以上の温度で１パス圧下率１０
   ％以上の圧延を１回以上行うことを特徴とする靭性の優
   れた鋼材の製造方法。
2. （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：０．００１〜０．０２
   ５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍ
   ｎ：０．２０〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に８００℃以上
   １３００℃以下の温度で５分以上保持した後に８００℃
   以上の温度で１パス圧下率１０％以上の圧延を１回以上
   行うことを特徴とする靭性の優れた鋼材の製造方法。
3. （３）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：０．００１〜０．０２
   ５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍ
   ｎ：０．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％
   を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９００℃以上
   １３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９００℃
   以上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回
   以上行うことを特徴とする靭性の優れた鋼材の製造方法
   。
4. （４）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：０．００１〜０．０２
   ５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍ
   ｎ：０．２０〜２．００％Ｔｉ：０．００２〜０．１％
   を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
   １３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃
   以上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回
   以上行うことを特徴とする靭性の優れた鋼材の製造方法
   。
5. （５）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ａｌ：≦０．１％Ｓｉ：０
   ．０１〜０．８０％Ｔｉ：０．００２〜０．１％Ｍｎ：
   ０．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％Ｓ：
   ０．００１〜０．０２５０％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
   １３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃
   以上の温度域にて１パス圧下率１０％以上の圧延を１回
   以上行うことを特徴とする靭性の優れた鋼材の製造方法
   。
6. （６）重量％で Ｃｕ：≦１％Ｚｒ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１０％Ｃａ：≦０．００８％ Ｃｒ：≦１％Ｂ：≦０．００６％ Ｍｏ：≦１％ＲＥＭ：≦０．０１％ Ｖ：≦０．２％ の１種又は２種以上を含むことを特徴とする特許請求範
   囲第１項乃至第５項の何れかに記載の靭性の優れた鋼材
   の製造方法。
7. （７）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法で圧延を開始した後、Ａｒ＿３点温度以上Ａｒ＿３
   点＋１００℃以下で圧延を終了することを特徴とする靭
   性の優れた鋼材の製造方法。
8. （８）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法で圧延を開始した後、該圧延を含む圧下比２以上の
   圧延をＡｒ＿３点温度以上で終了することを特徴とする
   靭性の優れた鋼材の製造方法。
9. （９）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法で圧延を開始した後、該圧延を含む圧下比２以上の
   圧延をＡｒ＿３点温度以上Ａｒ＿３点＋１００℃以下で
   終了することを特徴とする靭性の優れた鋼材の製造方法
   。