JPH0215127B2 - - Google Patents
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- JPH0215127B2 JPH0215127B2 JP59026302A JP2630284A JPH0215127B2 JP H0215127 B2 JPH0215127 B2 JP H0215127B2 JP 59026302 A JP59026302 A JP 59026302A JP 2630284 A JP2630284 A JP 2630284A JP H0215127 B2 JPH0215127 B2 JP H0215127B2
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- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03D—DEMODULATION OR TRANSFERENCE OF MODULATION FROM ONE CARRIER TO ANOTHER
- H03D9/00—Demodulation or transference of modulation of modulated electromagnetic waves
- H03D9/06—Transference of modulation using distributed inductance and capacitance
- H03D9/0608—Transference of modulation using distributed inductance and capacitance by means of diodes
- H03D9/0633—Transference of modulation using distributed inductance and capacitance by means of diodes mounted on a stripline circuit
- H03D9/0641—Transference of modulation using distributed inductance and capacitance by means of diodes mounted on a stripline circuit located in a hollow waveguide
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- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/08—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices
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- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B2200/00—Indexing scheme relating to details of oscillators covered by H03B
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は衛星放送受信機等に用いられるマイク
ロ波ダウンコンバータに関するものである。近年
GaAsFET等のマイクロ波半導体デバイスの発展
により、マイクロ波集積回路等でのマイクロ波周
波数変換器が構成され、これと入力導波管を組み
合わせたSHFコンバータが実用化されようとし
ている。この場合SHFコンバータには周波数変
換のためのローカル発振回路をもつているが、
SHFコンバータではこのローカル発振回路から
のローカル信号輻射は他のマイクロ波機器に妨害
を与える恐れがあり、出来るだけ少ないことが望
まれている。同時にイメージ妨害に対しても強い
ことが必要とされる。本発明は、ローカル周波数
に対して遮断域、RF周波数に対して通過域を示
す導波管を用いることによりローカル信号輻射が
少なく、イメージ妨害特性の良好なマイクロ波周
波数変換装置を提供しようとするもである。
ロ波ダウンコンバータに関するものである。近年
GaAsFET等のマイクロ波半導体デバイスの発展
により、マイクロ波集積回路等でのマイクロ波周
波数変換器が構成され、これと入力導波管を組み
合わせたSHFコンバータが実用化されようとし
ている。この場合SHFコンバータには周波数変
換のためのローカル発振回路をもつているが、
SHFコンバータではこのローカル発振回路から
のローカル信号輻射は他のマイクロ波機器に妨害
を与える恐れがあり、出来るだけ少ないことが望
まれている。同時にイメージ妨害に対しても強い
ことが必要とされる。本発明は、ローカル周波数
に対して遮断域、RF周波数に対して通過域を示
す導波管を用いることによりローカル信号輻射が
少なく、イメージ妨害特性の良好なマイクロ波周
波数変換装置を提供しようとするもである。
従来例の構成とその問題点
以下に従来例を第１図ａ，ｂに示す。第１図ａ
で１は矩形導波管（WR75）、３はマイクロ波集
積回路（MIC回路）で、４，５はその中心矩形
導体及び接地導体で、接地導体５は導波管１のＨ
面の内壁に接しており、導波管とMIC回路３と
はリツジ導波管２により結合されている。導波管
１からのRF信号は、第１図ｂに示すMIC回路３
に構成されたマイクロ波周波数変換回路でIF信
号に変換される。第１図ｂのMIC回路３では、
導波管１からのRF信号はMIC回路の中心導体４
に結合され、直流阻止コンデンサ６を通り
GaAsFET増幅器７に加えられ、直流阻止コンデ
ンサ１１を経て、ダブルバランスミキサ回路１２
に加えられる。同時に、誘電体共振器１７により
安定化されたGaAsFET発振器１６の発振出力を
前記のダブルバランスミキサ回路に加え、混合出
力としてのIF信号１５より取り出している。こ
こで、９，１８はドレイン抵抗、１９はソース抵
抗、２０は終端用抵抗で、８，２１はドレイン印
加用電圧端子、１０はゲート電圧端子で、１３，
１４はミキサダイオードである。いま、マイクロ
波周波数変換器として、入力RF信号１２ＧHz帯、
ローカル発振周波数10.7GHz、IF周波数1GHz帯の
SHFダウンコンバータを考えると、SHFコンバ
ータの性能の一つにローカル周波数の入力側への
輻射及びイメージ妨害特性はこれからの衛生放送
時代に対して厳しく押える必要がある。
で１は矩形導波管（WR75）、３はマイクロ波集
積回路（MIC回路）で、４，５はその中心矩形
導体及び接地導体で、接地導体５は導波管１のＨ
面の内壁に接しており、導波管とMIC回路３と
はリツジ導波管２により結合されている。導波管
１からのRF信号は、第１図ｂに示すMIC回路３
に構成されたマイクロ波周波数変換回路でIF信
号に変換される。第１図ｂのMIC回路３では、
導波管１からのRF信号はMIC回路の中心導体４
に結合され、直流阻止コンデンサ６を通り
GaAsFET増幅器７に加えられ、直流阻止コンデ
ンサ１１を経て、ダブルバランスミキサ回路１２
に加えられる。同時に、誘電体共振器１７により
安定化されたGaAsFET発振器１６の発振出力を
前記のダブルバランスミキサ回路に加え、混合出
力としてのIF信号１５より取り出している。こ
こで、９，１８はドレイン抵抗、１９はソース抵
抗、２０は終端用抵抗で、８，２１はドレイン印
加用電圧端子、１０はゲート電圧端子で、１３，
１４はミキサダイオードである。いま、マイクロ
波周波数変換器として、入力RF信号１２ＧHz帯、
ローカル発振周波数10.7GHz、IF周波数1GHz帯の
SHFダウンコンバータを考えると、SHFコンバ
ータの性能の一つにローカル周波数の入力側への
輻射及びイメージ妨害特性はこれからの衛生放送
時代に対して厳しく押える必要がある。
しかしながら、従来例の構成では、MIC回路
の入力の一部が導波管内にあるため、ローカル発
振出力のMIC回路の入力側へのもれが、リツジ
導波管を介さず直接導波管内に輻射していくこと
が考えられる。また、一般に矩形導波管１は
WR75が用いられる事が多く、この場合、導波管
WR75はローカル発振周波数10.7GHz近傍では通
過域であるため一度、導波管内にもれるとそのま
まSHFアンテナを通して自由空間に輻射され妨
害となる。この対策として、導波管１内に帯域通
過フイルターや、ローカルトラツプフイルタを構
成する場合があるが、これはフイルタ挿入による
挿入損失を生じ、コンバータのN.Fを劣化させる
とともにフイルタ構成のため導波管長がかなり大
きくなり、SHFコンバータ全体として大きなも
のになつてしまう。また、導波管とMIC回路の
結合にリツジ回路を用いた場合、広帯域な導波管
−MIC回路変換を得ようとすると、リツジ導波
管の段数が多く必要で、そのため全長が長くな
る。また導波管１とMIC回路３とは直流的に直
結しているのでMIC回路の初段は必ず直流阻止
用コンデンサ６が必要であり、これの挿入による
押入損失もコンバータのN.Fを劣化する要因にな
る。
の入力の一部が導波管内にあるため、ローカル発
振出力のMIC回路の入力側へのもれが、リツジ
導波管を介さず直接導波管内に輻射していくこと
が考えられる。また、一般に矩形導波管１は
WR75が用いられる事が多く、この場合、導波管
WR75はローカル発振周波数10.7GHz近傍では通
過域であるため一度、導波管内にもれるとそのま
まSHFアンテナを通して自由空間に輻射され妨
害となる。この対策として、導波管１内に帯域通
過フイルターや、ローカルトラツプフイルタを構
成する場合があるが、これはフイルタ挿入による
挿入損失を生じ、コンバータのN.Fを劣化させる
とともにフイルタ構成のため導波管長がかなり大
きくなり、SHFコンバータ全体として大きなも
のになつてしまう。また、導波管とMIC回路の
結合にリツジ回路を用いた場合、広帯域な導波管
−MIC回路変換を得ようとすると、リツジ導波
管の段数が多く必要で、そのため全長が長くな
る。また導波管１とMIC回路３とは直流的に直
結しているのでMIC回路の初段は必ず直流阻止
用コンデンサ６が必要であり、これの挿入による
押入損失もコンバータのN.Fを劣化する要因にな
る。
発明の目的
本発明は上記従来の問題点を解消するもので、
ローカル信号輻射が少なく、イメージ妨害特性が
良く、構成が簡単な広帯域の導波管−MIC回路
変換を備え、非常にコンパクトで、量産性に富む
マイクロ波周波数変換装置を提供することを目的
とする。
ローカル信号輻射が少なく、イメージ妨害特性が
良く、構成が簡単な広帯域の導波管−MIC回路
変換を備え、非常にコンパクトで、量産性に富む
マイクロ波周波数変換装置を提供することを目的
とする。
発明の構成
本発明はマイクロ波周波数変換回路のローカル
発振周波数を遮断域とし、RF帯域を通過域とす
る導波管をRF入力部に用い、前記導波管の他端
を短絡するとともに、マイクロ波集積回路を導波
外壁上に前記導波管の短絡面から入力側に沿つて
固着し、マイクロ波集積回路の一端より前記導波
管の短絡面近傍に金棒ポストを挿入して導波管と
マイクロ波集積回路を結合さすことにより、ロー
カル信号輻射の少ない、イメージ阻止特性の良好
でSHFコンバータ等で非常にコンパクトな構成
のマイクロ波周波数変換装置を提供するものであ
る。
発振周波数を遮断域とし、RF帯域を通過域とす
る導波管をRF入力部に用い、前記導波管の他端
を短絡するとともに、マイクロ波集積回路を導波
外壁上に前記導波管の短絡面から入力側に沿つて
固着し、マイクロ波集積回路の一端より前記導波
管の短絡面近傍に金棒ポストを挿入して導波管と
マイクロ波集積回路を結合さすことにより、ロー
カル信号輻射の少ない、イメージ阻止特性の良好
でSHFコンバータ等で非常にコンパクトな構成
のマイクロ波周波数変換装置を提供するものであ
る。
実施例の説明
第２図ａ，ｂは本発明の第１の実施例における
マイクロ波周波数変換装置を示すものである。第
２図ａ，ｂにおいて、２２はローカル信号を遮断
域とし、RF信号を通過域とする矩形導波管でそ
の断面寸法はａ≒14、ｂ≒７である。１２はマイ
クロ波集積回路３から導波管２２の短絡面近傍に
挿入した金属ポストで導波管２２とマイクロ波集
積回路３とを結合する。２４は円筒形のテフロン
棒で、導波管２２にあけられた金属ポストの挿入
孔２５に挿入され、金属ポスト２３と導波管２２
とを直流的に絶縁するとともに、部分的に同軸線
路を形成し、そのインピーダンスを50Ω近くにし
ている。２６はマイクロ波集積回路の入力部の金
属ポスト挿入部の接地導体面にあけられた金属ポ
スト２３と同心円状に設けた円板孔で、その径を
前記２５のテフロン棒挿入用導波管孔の径より小
さく、マイクロ波集積回路３のマイクロストリツ
プ線路の中心導体４の幅より少し大きくしてい
る。２９，３０はマイクロ波集積回路に設けた
RF増幅回路、３１はミキサ回路、３２はローカ
ル発振回路で、３３は安定化発振用誘電体共振器
で、２８はマイクロ波集積回路用シールドケース
２７上に設けられたローカル発振周波数調整用ビ
スである。
マイクロ波周波数変換装置を示すものである。第
２図ａ，ｂにおいて、２２はローカル信号を遮断
域とし、RF信号を通過域とする矩形導波管でそ
の断面寸法はａ≒14、ｂ≒７である。１２はマイ
クロ波集積回路３から導波管２２の短絡面近傍に
挿入した金属ポストで導波管２２とマイクロ波集
積回路３とを結合する。２４は円筒形のテフロン
棒で、導波管２２にあけられた金属ポストの挿入
孔２５に挿入され、金属ポスト２３と導波管２２
とを直流的に絶縁するとともに、部分的に同軸線
路を形成し、そのインピーダンスを50Ω近くにし
ている。２６はマイクロ波集積回路の入力部の金
属ポスト挿入部の接地導体面にあけられた金属ポ
スト２３と同心円状に設けた円板孔で、その径を
前記２５のテフロン棒挿入用導波管孔の径より小
さく、マイクロ波集積回路３のマイクロストリツ
プ線路の中心導体４の幅より少し大きくしてい
る。２９，３０はマイクロ波集積回路に設けた
RF増幅回路、３１はミキサ回路、３２はローカ
ル発振回路で、３３は安定化発振用誘電体共振器
で、２８はマイクロ波集積回路用シールドケース
２７上に設けられたローカル発振周波数調整用ビ
スである。
以上のように構成された第２図ａ，ｂの第１の
実施例によれば、導波管２２からの入力RF信号
は金属ポスト２３と、前記接地導体５に設けた円
板孔２６の径を導波管孔２５の径より小さくする
構成により広帯域（例えば、11.7GHz〜12.7GHz）
で線路変換による損失を少なくしてマイクロ波集
積回路３の入力端子４に供給される。この入力
RF信号は２９，３０の２段のRF増幅回路により
増幅され、３１のミキサ回路と３２のローカル発
振回路（発振周波数約10.7GHz）により周波数変
換してIF信号を取り出している。このような構
成では、ローカル発振信号のマイクロ波集積回路
の入力側にあつても導波管２２をローカル信号に
対してカツトオフにしているため導波管内で減衰
するため導波管からの輻射が十分押えられる。ま
た、マイクロ波集積回路３を導波管３の短絡側よ
り入力側に構成しているのでマイクロ波集積回路
３の長さだけ長くする構成が全体を大きくするこ
となく取れるので、ローカル信号漏洩を導波管２
２内で十分減衰する事が簡単でコンパクトな構成
で可能となる。
実施例によれば、導波管２２からの入力RF信号
は金属ポスト２３と、前記接地導体５に設けた円
板孔２６の径を導波管孔２５の径より小さくする
構成により広帯域（例えば、11.7GHz〜12.7GHz）
で線路変換による損失を少なくしてマイクロ波集
積回路３の入力端子４に供給される。この入力
RF信号は２９，３０の２段のRF増幅回路により
増幅され、３１のミキサ回路と３２のローカル発
振回路（発振周波数約10.7GHz）により周波数変
換してIF信号を取り出している。このような構
成では、ローカル発振信号のマイクロ波集積回路
の入力側にあつても導波管２２をローカル信号に
対してカツトオフにしているため導波管内で減衰
するため導波管からの輻射が十分押えられる。ま
た、マイクロ波集積回路３を導波管３の短絡側よ
り入力側に構成しているのでマイクロ波集積回路
３の長さだけ長くする構成が全体を大きくするこ
となく取れるので、ローカル信号漏洩を導波管２
２内で十分減衰する事が簡単でコンパクトな構成
で可能となる。
第２図ｃにマイクロ波集積回路３の構成例を示
す。同図で金属ポスト２３からの信号は
GaAsFET等のマイクロ波半導体からなる２９お
よび３０のRF増幅段で増幅され、イメージ阻止
フイルタ３４を経てミキサ回路３１に供給され、
誘電体共振器３３で安定化されたローカル発振器
３２からのローカル発振信号と混合されてIF出
力４４として取り出される。ここで、３５と３７
は初段および次段増幅器のゲートバイアス抵抗お
よび高周波チヨーク回路、３６，３８，３９は初
段および次段増幅器および発振回路３２のドレイ
ン抵抗および高周波チヨーク回路で、４０，４１
はそれぞれGaAsFET発振器３２のソース抵抗と
高周波チヨーク回路およびゲート終端抵抗で、４
２，４３は直流阻止回路である。このように同図
ではRF増幅回路、ミキサ回路、ローカル回路を
ほぼ直列に並べ、長方形基盤にコンパクトに構成
することにより、導波管との固着一体化を容易に
し、またゲート、ドレイン等の電源供給端子を一
方向にする事により生産上の作業性もよくしてい
る。
す。同図で金属ポスト２３からの信号は
GaAsFET等のマイクロ波半導体からなる２９お
よび３０のRF増幅段で増幅され、イメージ阻止
フイルタ３４を経てミキサ回路３１に供給され、
誘電体共振器３３で安定化されたローカル発振器
３２からのローカル発振信号と混合されてIF出
力４４として取り出される。ここで、３５と３７
は初段および次段増幅器のゲートバイアス抵抗お
よび高周波チヨーク回路、３６，３８，３９は初
段および次段増幅器および発振回路３２のドレイ
ン抵抗および高周波チヨーク回路で、４０，４１
はそれぞれGaAsFET発振器３２のソース抵抗と
高周波チヨーク回路およびゲート終端抵抗で、４
２，４３は直流阻止回路である。このように同図
ではRF増幅回路、ミキサ回路、ローカル回路を
ほぼ直列に並べ、長方形基盤にコンパクトに構成
することにより、導波管との固着一体化を容易に
し、またゲート、ドレイン等の電源供給端子を一
方向にする事により生産上の作業性もよくしてい
る。
第３図は本発明の第２の実施例を示すマイクロ
波周波数変換装置の側面からの断面図と導波管入
力側からの断面図である。
波周波数変換装置の側面からの断面図と導波管入
力側からの断面図である。
同図において、第２図と同一番号は同一物を示
し、第２図の構成と異なるのは矩形導波管２２の
代りに円形導波管４５を用い、その直径Ｃを約16
mmφに選んでローカル発振周波数10.7GHzに対し
て遮断域を示し、12GHz帯のRF信号に対して通
過になるように選んでおり、これにより第２図の
実施例１と同様にローカル信号輻射の抑圧、イメ
ージ妨害特性の優れた性能が得られるとともに、
導波管４５が円形なので矩形導波管に比べ量産的
に作り易く、また、円偏波の衛星放送等に対応す
るアンテナの１次放射器として円形導波管出力タ
イプのものも多く、そのような円形出力アンテナ
に対して整合性が良い。第３図で、４６は円形導
波管４５の短絡板であり、短絡板面から金属ポス
ト２３までの距離は管内波長λgの1/4と1/8の間
の距離にして円形導波管４５とマイクロ波集積回
路３との整合を良くし、４７，４８はシールドケ
ース２７に設けた仕切り板で、RF増幅回路間お
よびRF増幅回路３０とミキサ回路３１間を分離
シールドし、各回路間の結合を出来るだけ小さく
するとともに、ローカル発振回路３２からのロー
カル発振信号のRF段へのもどりを押えるように
している。また４９は短絡板４６固定するネジで
あり、５０は短絡板４６の中心付近に設けた入力
インピーダンスを調整する整合用ビスでマイクロ
波集積回路のGaAsFET等のバラツキによる導波
管４５からみた入力インピーダンスのバラツキを
吸収している。５１は導波管４５の外部の側面に
マイクロ波集積回路３とほぼ垂直に設けた中間周
波増幅回路（IF増幅回路）でマイクロ波集積回
路のIF出力端子４４と短い同軸線路５２を導波
管シヤーシの貫通孔５３を通して最短距離で結合
しており、これにより損失の少ない接続が出来る
とともに、マイクロ波周波数変換装置として非常
にコンパクトで小型に構成することが出来る。
し、第２図の構成と異なるのは矩形導波管２２の
代りに円形導波管４５を用い、その直径Ｃを約16
mmφに選んでローカル発振周波数10.7GHzに対し
て遮断域を示し、12GHz帯のRF信号に対して通
過になるように選んでおり、これにより第２図の
実施例１と同様にローカル信号輻射の抑圧、イメ
ージ妨害特性の優れた性能が得られるとともに、
導波管４５が円形なので矩形導波管に比べ量産的
に作り易く、また、円偏波の衛星放送等に対応す
るアンテナの１次放射器として円形導波管出力タ
イプのものも多く、そのような円形出力アンテナ
に対して整合性が良い。第３図で、４６は円形導
波管４５の短絡板であり、短絡板面から金属ポス
ト２３までの距離は管内波長λgの1/4と1/8の間
の距離にして円形導波管４５とマイクロ波集積回
路３との整合を良くし、４７，４８はシールドケ
ース２７に設けた仕切り板で、RF増幅回路間お
よびRF増幅回路３０とミキサ回路３１間を分離
シールドし、各回路間の結合を出来るだけ小さく
するとともに、ローカル発振回路３２からのロー
カル発振信号のRF段へのもどりを押えるように
している。また４９は短絡板４６固定するネジで
あり、５０は短絡板４６の中心付近に設けた入力
インピーダンスを調整する整合用ビスでマイクロ
波集積回路のGaAsFET等のバラツキによる導波
管４５からみた入力インピーダンスのバラツキを
吸収している。５１は導波管４５の外部の側面に
マイクロ波集積回路３とほぼ垂直に設けた中間周
波増幅回路（IF増幅回路）でマイクロ波集積回
路のIF出力端子４４と短い同軸線路５２を導波
管シヤーシの貫通孔５３を通して最短距離で結合
しており、これにより損失の少ない接続が出来る
とともに、マイクロ波周波数変換装置として非常
にコンパクトで小型に構成することが出来る。
第４図は本発明の第３図の実施例を示すマイク
ロ波周波数変換装置の側面からの断面図と導波管
入力側からみた入力断面図を示す。同図において
第３図と同一番号は同一物を示し、第３図と異な
るのは、円形導波管４５の入力部に円形−矩形導
波管変換回路５１を取り付け一体化、導波管入力
として矩形導波管でも可能にしたものである。円
形−矩形導波管変換回路５４は、正方形型矩形導
波管５５（a1≒15mm、b1≒18mm、d1≒12mm）と長
楕円型導波管５６（円弧半径Ｒ≒10mm、b2≒13
mm、d2≒８mm）と矩形導波管５７（WR75、a3≒
19.05mm、b3≒9.5mm）を縦続に接続して構成され
ており、これを第４図のように第３図の円形導波
管４５の入力に接続することにより、円形導波管
（CR62）と矩形導波管（WR75）を12GHz管のRF
信号帯域（例えば11.7〜12.7GHz）において広帯
域に挿入損失の少ない導波管変換が出来、円形導
波管入力マイクロ波周波数変換装置を矩形導波管
入力に雑音指数等の性能を劣化させることなく簡
単に変換出来る。したがつて、このような小形の
円形−矩形変換回路５４を第４図に示すように第
３図の円形導波管入力のマイクロ波周波数変換装
置に取りつけ一体化すれば、ローカル信号輻射を
押える円形導波管４５の特長を生かし、かつ雑音
指数等の本来の性能を劣化させることなく矩形導
波管入力のマイクロ波周波数変換装置を簡単に構
成することが出来る。一般にマイクロ波パラボラ
アンテナ等では矩形導波管出力のものも多いの
で、このようなアンテナに対して十分対応出来
る。
ロ波周波数変換装置の側面からの断面図と導波管
入力側からみた入力断面図を示す。同図において
第３図と同一番号は同一物を示し、第３図と異な
るのは、円形導波管４５の入力部に円形−矩形導
波管変換回路５１を取り付け一体化、導波管入力
として矩形導波管でも可能にしたものである。円
形−矩形導波管変換回路５４は、正方形型矩形導
波管５５（a1≒15mm、b1≒18mm、d1≒12mm）と長
楕円型導波管５６（円弧半径Ｒ≒10mm、b2≒13
mm、d2≒８mm）と矩形導波管５７（WR75、a3≒
19.05mm、b3≒9.5mm）を縦続に接続して構成され
ており、これを第４図のように第３図の円形導波
管４５の入力に接続することにより、円形導波管
（CR62）と矩形導波管（WR75）を12GHz管のRF
信号帯域（例えば11.7〜12.7GHz）において広帯
域に挿入損失の少ない導波管変換が出来、円形導
波管入力マイクロ波周波数変換装置を矩形導波管
入力に雑音指数等の性能を劣化させることなく簡
単に変換出来る。したがつて、このような小形の
円形−矩形変換回路５４を第４図に示すように第
３図の円形導波管入力のマイクロ波周波数変換装
置に取りつけ一体化すれば、ローカル信号輻射を
押える円形導波管４５の特長を生かし、かつ雑音
指数等の本来の性能を劣化させることなく矩形導
波管入力のマイクロ波周波数変換装置を簡単に構
成することが出来る。一般にマイクロ波パラボラ
アンテナ等では矩形導波管出力のものも多いの
で、このようなアンテナに対して十分対応出来
る。
発明の効果
本発明のマイクロ波周波数変換装置はローカル
信号を遮断域とし、RF信号を通過域とする導波
管を用い、かつ、導波管外壁上にマイクロストリ
ツプ線路を固着し、導波管の一端を短絡してその
近傍で金属ポストによる導波管−マイクロストリ
ツプ線路変換を行うとともに、マイクロストリツ
プ線路を導波管の短絡面から入力側に構成するこ
とにより、ローカル信号輻射の少なく、イメージ
抑圧特性の良好な性能を得るとともに、非常に簡
単な構成でコンパクトなマイクロ波周波数変換装
置を得ることが出来、量産性を含めその実用的効
果は非常に大きい。
信号を遮断域とし、RF信号を通過域とする導波
管を用い、かつ、導波管外壁上にマイクロストリ
ツプ線路を固着し、導波管の一端を短絡してその
近傍で金属ポストによる導波管−マイクロストリ
ツプ線路変換を行うとともに、マイクロストリツ
プ線路を導波管の短絡面から入力側に構成するこ
とにより、ローカル信号輻射の少なく、イメージ
抑圧特性の良好な性能を得るとともに、非常に簡
単な構成でコンパクトなマイクロ波周波数変換装
置を得ることが出来、量産性を含めその実用的効
果は非常に大きい。
第１図ａ，ｂは従来のマイクロ波周波数変換装
置の斜視図及びマイクロ波集積回路の回路図、第
２図ａ，ｂ，ｃは本発明の第１の実施例における
マイクロ波周波数変換装置の断側面図、正面図及
び回路図、第３図ａ，ｂ、第４図ａ，ｂは第２、
第３の実施例におけるマイクロ波周波数変換装置
の断側面図及び正面図である。 ３……マイクロ波集積回路、２２……矩形導波
管回路、２３……金属ポスト、４５……円形導波
管、４６……短絡板、５１……IF増幅部、５４
……円形−矩形導波管変換部。
置の斜視図及びマイクロ波集積回路の回路図、第
２図ａ，ｂ，ｃは本発明の第１の実施例における
マイクロ波周波数変換装置の断側面図、正面図及
び回路図、第３図ａ，ｂ、第４図ａ，ｂは第２、
第３の実施例におけるマイクロ波周波数変換装置
の断側面図及び正面図である。 ３……マイクロ波集積回路、２２……矩形導波
管回路、２３……金属ポスト、４５……円形導波
管、４６……短絡板、５１……IF増幅部、５４
……円形−矩形導波管変換部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ RF信号を通過域とし、このRF信号より低い
周波数のローカル信号を遮断域とする円形導波管
の一端を短絡し、導波管外壁上にマイクロストリ
ツプ線路を固着し、このマイクロストリツプ線路
の中心導体の一端から、前記導波管短絡面近傍に
金属棒を挿入し、前記マイクロストリツプ線路の
接地導体に設けた前記金属棒の挿入孔の径を前記
円形導波管での前記金属棒の挿入孔の径より小さ
くして、前記マイクロストリツプ線路と前記導波
管とを結合し、前記導波管からのRF信号を前記
マイクロストリツプ線路に構成したこのRF信号
より低い周波数のローカル発振回路、ミキサ回路
により周波数変換することを特徴とするマイクロ
波周波数変換装置。 ２ 円形導波管入力側に長楕円型導波管と正方形
型導波管による円形−矩形導波管装置を具備した
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のマ
イクロ波周波数変換装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59026302A JPS60171811A (ja) | 1984-02-15 | 1984-02-15 | マイクロ波周波数変換装置 |
| US06/701,912 US4679249A (en) | 1984-02-15 | 1985-02-14 | Waveguide-to-microstrip line coupling arrangement and a frequency converter having the coupling arrangement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59026302A JPS60171811A (ja) | 1984-02-15 | 1984-02-15 | マイクロ波周波数変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60171811A JPS60171811A (ja) | 1985-09-05 |
| JPH0215127B2 true JPH0215127B2 (ja) | 1990-04-11 |
Family
ID=12189551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59026302A Granted JPS60171811A (ja) | 1984-02-15 | 1984-02-15 | マイクロ波周波数変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60171811A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0440628U (ja) * | 1990-08-06 | 1992-04-07 |
-
1984
- 1984-02-15 JP JP59026302A patent/JPS60171811A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0440628U (ja) * | 1990-08-06 | 1992-04-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60171811A (ja) | 1985-09-05 |
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