JPH02153023A - 鋼帯のロール冷却法 - Google Patents
鋼帯のロール冷却法Info
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- JPH02153023A JPH02153023A JP30572788A JP30572788A JPH02153023A JP H02153023 A JPH02153023 A JP H02153023A JP 30572788 A JP30572788 A JP 30572788A JP 30572788 A JP30572788 A JP 30572788A JP H02153023 A JPH02153023 A JP H02153023A
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- Japan
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- cooling
- steel strip
- roll
- roll group
- rolls
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼帯の連続焼鈍等における高温の鋼帯の冷却
方法に係り、内部を冷却した複数のロールにより鋼帯を
冷却するに際して冷却ロールを前段冷却ロール群と後段
冷却ロール群とに分け、それぞれの冷却ロール群におけ
る鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数を変えて鋼帯の冷却
を行なうロール冷力１法に関するものである。
方法に係り、内部を冷却した複数のロールにより鋼帯を
冷却するに際して冷却ロールを前段冷却ロール群と後段
冷却ロール群とに分け、それぞれの冷却ロール群におけ
る鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数を変えて鋼帯の冷却
を行なうロール冷力１法に関するものである。
（従来の技術）
連続焼鈍炉等における高温の鋼帯の冷却方法の一つとし
て採用されているロール冷却方法は、千鳥状に配置した
複数の冷却ロールに鋼帯を通板させて冷却する方法であ
り、設備費やエネルギー消費量が小であるとともに、鋼
帯の表面状況が良好に保たれるという特徴を有する。
て採用されているロール冷却方法は、千鳥状に配置した
複数の冷却ロールに鋼帯を通板させて冷却する方法であ
り、設備費やエネルギー消費量が小であるとともに、鋼
帯の表面状況が良好に保たれるという特徴を有する。
このロール冷却法を更に具体的に述べると、第１図に示
すように適宜の間隔（［）を隔てて上下自在に支持され
た複数個の冷却ロール（１）間を鋼帯（２）をロールに
接触させながら通板させて冷却するものであって、冷却
ロール（１）を上下させてロールＩ＼の鋼帯（２）の接
触角（θ）を変えることにより鋼帯（２）の接触周長（
ρ１）の総和を調整し得るように構成されている。
すように適宜の間隔（［）を隔てて上下自在に支持され
た複数個の冷却ロール（１）間を鋼帯（２）をロールに
接触させながら通板させて冷却するものであって、冷却
ロール（１）を上下させてロールＩ＼の鋼帯（２）の接
触角（θ）を変えることにより鋼帯（２）の接触周長（
ρ１）の総和を調整し得るように構成されている。
ところで一般にこのようなロール冷却法において、冷却
ロールの仕様を決定する手順としては、（１）鋼帯の必
要温度降下量と、得られる鋼帯の品質上の制約から定ま
る１０−ル当たりの許容温度降下量とにより必要ロール
本数を決定し、更に（２）通板する鋼帯のうちの板厚最
大のものを所定温度量抜熱し得るように、ロール径並び
に鋼帯とロール間の熱伝達係数αを決定する。
ロールの仕様を決定する手順としては、（１）鋼帯の必
要温度降下量と、得られる鋼帯の品質上の制約から定ま
る１０−ル当たりの許容温度降下量とにより必要ロール
本数を決定し、更に（２）通板する鋼帯のうちの板厚最
大のものを所定温度量抜熱し得るように、ロール径並び
に鋼帯とロール間の熱伝達係数αを決定する。
（発明が解決しようとする課題）
しかして、上記したように冷却ロールの仕様を厚物鋼帯
を基準として決定する結果、落物鋼帯の冷却を行なう場
合に冷却初期の高温域において急冷になり過ぎ、しばし
ば得られる製品が平坦不良となる不都合を生じた。
を基準として決定する結果、落物鋼帯の冷却を行なう場
合に冷却初期の高温域において急冷になり過ぎ、しばし
ば得られる製品が平坦不良となる不都合を生じた。
このため薄物鋼帯の冷却を行なうにはロール冷却の開始
温度を下げてやらざるを得ない。即ち、この場合におい
て、連続焼鈍炉等において高温に加熱された鋼帯を冷却
部のロール冷却開始時点に至るまでに冷却ガスによるジ
ェット噴射を行なうことによって所定温度まで降下させ
る方法が採られているが、このようなガス噴射による方
法は操業コストの増加を招くのみならず、冷却能が低い
ために得られた鋼帯製品の降伏点を高くしたり、時効性
を劣化させるなど材質上の問題を惹起するので好ましく
ない。
温度を下げてやらざるを得ない。即ち、この場合におい
て、連続焼鈍炉等において高温に加熱された鋼帯を冷却
部のロール冷却開始時点に至るまでに冷却ガスによるジ
ェット噴射を行なうことによって所定温度まで降下させ
る方法が採られているが、このようなガス噴射による方
法は操業コストの増加を招くのみならず、冷却能が低い
ために得られた鋼帯製品の降伏点を高くしたり、時効性
を劣化させるなど材質上の問題を惹起するので好ましく
ない。
本発明は、従来の鋼帯ロール冷却法における斜上の問題
点に鑑みなされたものであり、その目的とするところは
薄物から原物までの広範な板厚範囲に対応して、鋼帯の
平坦度、材質等を損なうことなく所定温度範囲の冷却を
行ない得るような方法を提供しようとするものである。
点に鑑みなされたものであり、その目的とするところは
薄物から原物までの広範な板厚範囲に対応して、鋼帯の
平坦度、材質等を損なうことなく所定温度範囲の冷却を
行ない得るような方法を提供しようとするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らはこの発明を行なうに際し、研究検討を重ね
た結果、冷却ロール群を前段と後段とに分け、前段の冷
却ロール群における鋼帯とロール間の熱伝達係数を成る
程度小さく抑え、その代わりに後段の冷却ロール群にお
ける熱１云達係数を前段に比して大きくすることによっ
て、１厚両鋼帯に対応したロール冷却が可能となること
についての知見を得てこの発明を完成した。
た結果、冷却ロール群を前段と後段とに分け、前段の冷
却ロール群における鋼帯とロール間の熱伝達係数を成る
程度小さく抑え、その代わりに後段の冷却ロール群にお
ける熱１云達係数を前段に比して大きくすることによっ
て、１厚両鋼帯に対応したロール冷却が可能となること
についての知見を得てこの発明を完成した。
即ち、本発明は複数の冷却ロールに高温の鋼帯を連続的
に通板して冷却する鋼帯のロール冷却法において、冷却
ロールを前段冷却ロール群と後段冷却ロール群とに区分
し、前段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱
伝達係数α１を後段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロ
ール間の熱伝達係数αりよりも小とすることを特徴とす
る鋼帯のロール冷却法であり、更には、前段冷却ロール
群を鋼帯のロール入側温度が６００℃を超えるような領
域に、また後段冷却ロール群を鋼帯のロール入側温度が
０００℃以下になるような領域に区分設定するとともに
、前段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱１
云達係数α、を１２００Ｋｃａ１７ｎｆｈ℃以下とし、
また後段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱
１云達係数α２を１８００ＫＣａ／’ｒｒ？ｈ℃以上と
したことを特徴とする鋼帯のロール冷却法である。。
に通板して冷却する鋼帯のロール冷却法において、冷却
ロールを前段冷却ロール群と後段冷却ロール群とに区分
し、前段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱
伝達係数α１を後段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロ
ール間の熱伝達係数αりよりも小とすることを特徴とす
る鋼帯のロール冷却法であり、更には、前段冷却ロール
群を鋼帯のロール入側温度が６００℃を超えるような領
域に、また後段冷却ロール群を鋼帯のロール入側温度が
０００℃以下になるような領域に区分設定するとともに
、前段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱１
云達係数α、を１２００Ｋｃａ１７ｎｆｈ℃以下とし、
また後段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱
１云達係数α２を１８００ＫＣａ／’ｒｒ？ｈ℃以上と
したことを特徴とする鋼帯のロール冷却法である。。
（作用）
次に、本発明を行なうに当たり、本発明者らの行なった
一連の実験及びその考察結果について述べる。例えば絞
り用冷延鋼板を製造する場合の代表的な連続焼鈍炉のヒ
ートパターンは第２図に示すごとくであり、７００℃付
近迄加熱され、同温度にて均熱保持された鋼帯は４００
℃付近の過時効処理温度迄ロール冷却されるが、冷却開
始時における鋼帯温度と１冷却ロール当たりの許容温度
降下量との間には密接な関係があり、６００℃以上の高
温域では鋼帯温度が高いほど降伏応力が低下するので、
小さな温度降下量でも平坦度不良を起し易い。
一連の実験及びその考察結果について述べる。例えば絞
り用冷延鋼板を製造する場合の代表的な連続焼鈍炉のヒ
ートパターンは第２図に示すごとくであり、７００℃付
近迄加熱され、同温度にて均熱保持された鋼帯は４００
℃付近の過時効処理温度迄ロール冷却されるが、冷却開
始時における鋼帯温度と１冷却ロール当たりの許容温度
降下量との間には密接な関係があり、６００℃以上の高
温域では鋼帯温度が高いほど降伏応力が低下するので、
小さな温度降下量でも平坦度不良を起し易い。
上記の観点から、通常冷却開始時の高温域、つまり鋼帯
温度が６００〜７００°Ｃ付近である場合には、１冷却
ロール当たりの許容温度降下量は３０〜４０℃近辺が妥
当であるとされている。しかしながら、上記した許容温
度降下量の値は鋼帯温度のみならず、鋼帯の厚さや鋼帯
と冷却ロール間の熱伝達係数によっても変わってくる。
温度が６００〜７００°Ｃ付近である場合には、１冷却
ロール当たりの許容温度降下量は３０〜４０℃近辺が妥
当であるとされている。しかしながら、上記した許容温
度降下量の値は鋼帯温度のみならず、鋼帯の厚さや鋼帯
と冷却ロール間の熱伝達係数によっても変わってくる。
即ち、一般にロール冷却法においては通板する鋼帯の各
ロール単体での冷却速度Ｅｃ、ロール接触時間ｔ、接触
周長１１及び接触角θ等は次式（１）〜（４）で示され
る関係にあるとされている。
ロール単体での冷却速度Ｅｃ、ロール接触時間ｔ、接触
周長１１及び接触角θ等は次式（１）〜（４）で示され
る関係にあるとされている。
即ち、
・・・・・・・・・（１）
ｃ
・・・・・・・・・（２）
θ”ｕｔ入３６０／’ Ｄπ ・・・・・・・・
・（４）ここで、 α ；熱１云達係数（Ｋｃａｌ／ｒｎ’ Ｈｈ ・℃）
Ｔ１ ：冷却開始温度（’Ｃ） Ｔ２ ：冷却終了温度（’Ｃ） Ｔ３ ：ロール表面温度（’Ｃ＞ ｈ ：板厚（晒） Ｃ２：比熱（ＫＣａ ｌ ／’ｋｇ ・’Ｃ）Ｖ ニラ
イン速度（ｍ／’ｍ１ｎ） Ｎ ：ロール本数 Ｄ 二ロール径（ｍ＞ 上式からも判かるように、ロールと接触中の鋼帯の冷却
速度Ｅｃは、熱１云達係数αに比例し、板厚りに反比例
する。従って、特に温度降下量を厳しく制御しなければ
ならない高温域において、板厚りの大きい鋼帯を通板さ
せた場合に適正な冷却速度になるように熱伝達係数αを
定めておくと、板厚りの小さな薄板を通板する場合に冷
却速度Ｅｃが大きくなり過ぎて平坦不良の原因となる。
・（４）ここで、 α ；熱１云達係数（Ｋｃａｌ／ｒｎ’ Ｈｈ ・℃）
Ｔ１ ：冷却開始温度（’Ｃ） Ｔ２ ：冷却終了温度（’Ｃ） Ｔ３ ：ロール表面温度（’Ｃ＞ ｈ ：板厚（晒） Ｃ２：比熱（ＫＣａ ｌ ／’ｋｇ ・’Ｃ）Ｖ ニラ
イン速度（ｍ／’ｍ１ｎ） Ｎ ：ロール本数 Ｄ 二ロール径（ｍ＞ 上式からも判かるように、ロールと接触中の鋼帯の冷却
速度Ｅｃは、熱１云達係数αに比例し、板厚りに反比例
する。従って、特に温度降下量を厳しく制御しなければ
ならない高温域において、板厚りの大きい鋼帯を通板さ
せた場合に適正な冷却速度になるように熱伝達係数αを
定めておくと、板厚りの小さな薄板を通板する場合に冷
却速度Ｅｃが大きくなり過ぎて平坦不良の原因となる。
また板厚りに比して熱伝達係数αが大きいときは、冷却
速度Ｅｃを適正な範囲に維持させようとすると鋼帯と冷
却ロール間の接触角θを小さくせねばならず、両者間の
接触が不安定となり所謂バタツキ現象が起って鋼帯長手
方向に温度不均一を生じ、これまた平坦不良の原因とな
る。
速度Ｅｃを適正な範囲に維持させようとすると鋼帯と冷
却ロール間の接触角θを小さくせねばならず、両者間の
接触が不安定となり所謂バタツキ現象が起って鋼帯長手
方向に温度不均一を生じ、これまた平坦不良の原因とな
る。
本発明者らはこのような観点から冷却開始時の高温域で
問題を起し易い薄板鋼帯（０，８ｍｍｔｘ９１４Ｗ）を
使用して、鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数αと冷却後
の鋼帯平坦度との関係を求めるべく実験を行なった。
問題を起し易い薄板鋼帯（０，８ｍｍｔｘ９１４Ｗ）を
使用して、鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数αと冷却後
の鋼帯平坦度との関係を求めるべく実験を行なった。
なお実験には径１４００ｍｍのロールを用い、ライン速
度を２００ ｍ７’ｍ１ｌｌとした。また熱１云達係数
αの制御はロール表面粗さ及び冷却ロール内部に通す冷
媒温度、流量を調節することによって行なった。
度を２００ ｍ７’ｍ１ｌｌとした。また熱１云達係数
αの制御はロール表面粗さ及び冷却ロール内部に通す冷
媒温度、流量を調節することによって行なった。
結果を第１表に示す。
第１表の結果より、鋼帯温度６００〜７００℃の高温域
においては冷却後の平坦度の良好な鋼帯を得るためには
、鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数αを１２００Ｋｃａ
ｌ ／ｒｒ？ ｈ ℃以下の比較的緩冷却条件とする
ことが望ましいことが判かった。
においては冷却後の平坦度の良好な鋼帯を得るためには
、鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数αを１２００Ｋｃａ
ｌ ／ｒｒ？ ｈ ℃以下の比較的緩冷却条件とする
ことが望ましいことが判かった。
また、上記した絞り冷延鋼の連続焼鈍において焼鈍保持
温度の７００℃付近から過時効温度の４００℃付近まで
ロール冷却する場合、１０−ル当たりの許容温度降下量
（３０〜５０℃）から使用するロール本数は７本捏度が
適切であるとされるが、高温域から低温域に至るまでの
冷却ロール全てを上記したような熱伝達係数αの小さい
緩冷却条件でおこなうときは、同一ロール本数の装置で
は板厚りの大きな鋼帯は抜熱しきれなくなって、４００
℃の所定温度まで冷却することは困難となる。従って、
本発明者らは、鋼帯の冷却条件が鋼帯平坦度にあまり大
きな影響を与えることのない冷却後半の低温域における
熱伝達係数を大きくして急冷却条件を適用することによ
り、薄板から厚板に至るまでのかなりの広範囲の板厚の
鋼帯に対応して平坦度を劣化させることなく、所定の温
度域までの冷却を達成し得ると考えて次の実験を行なっ
た。
温度の７００℃付近から過時効温度の４００℃付近まで
ロール冷却する場合、１０−ル当たりの許容温度降下量
（３０〜５０℃）から使用するロール本数は７本捏度が
適切であるとされるが、高温域から低温域に至るまでの
冷却ロール全てを上記したような熱伝達係数αの小さい
緩冷却条件でおこなうときは、同一ロール本数の装置で
は板厚りの大きな鋼帯は抜熱しきれなくなって、４００
℃の所定温度まで冷却することは困難となる。従って、
本発明者らは、鋼帯の冷却条件が鋼帯平坦度にあまり大
きな影響を与えることのない冷却後半の低温域における
熱伝達係数を大きくして急冷却条件を適用することによ
り、薄板から厚板に至るまでのかなりの広範囲の板厚の
鋼帯に対応して平坦度を劣化させることなく、所定の温
度域までの冷却を達成し得ると考えて次の実験を行なっ
た。
実験には７本の冷却ロールを使用し、加熱鋼帯を７００
℃付近から６００℃付近迄冷却するための冷却ロール３
本（１本当たり許容温度降下量：３０〜４０℃）を前段
冷却ロール群、６００℃付近から４００℃付近迄冷却す
るための冷却ロール４本（１本当たりの許容温度降下ｉ
：４０〜５０℃）を後段冷却ロール群の２群に区分し、
前段ロール群における鋼帯／′冷却ロール間の熱伝達係
数α１を第１表の結果を適用して１０００及び１２００
ｋｃａｌ／ｒｙｆｈ’Ｃとし、後段ロール群の熱伝達係
数α２を１２００〜１８００Ｋｃａ ｌ／ｒｒｆｈ℃の
範囲にて適宜変化させ、低温域における温度降下不足を
起こし易いことが予想される厚板鋼帯（１，６ｍｍｔ
ｘ９１４ ｔ ）について冷却実験を行なった。
℃付近から６００℃付近迄冷却するための冷却ロール３
本（１本当たり許容温度降下量：３０〜４０℃）を前段
冷却ロール群、６００℃付近から４００℃付近迄冷却す
るための冷却ロール４本（１本当たりの許容温度降下ｉ
：４０〜５０℃）を後段冷却ロール群の２群に区分し、
前段ロール群における鋼帯／′冷却ロール間の熱伝達係
数α１を第１表の結果を適用して１０００及び１２００
ｋｃａｌ／ｒｙｆｈ’Ｃとし、後段ロール群の熱伝達係
数α２を１２００〜１８００Ｋｃａ ｌ／ｒｒｆｈ℃の
範囲にて適宜変化させ、低温域における温度降下不足を
起こし易いことが予想される厚板鋼帯（１，６ｍｍｔ
ｘ９１４ ｔ ）について冷却実験を行なった。
ロール径は１４００ｍｍ、ロール間隔は１５００ｍｍで
あり、ライン速度は２００ ｍ／’ｍｉｎに設定しな。
あり、ライン速度は２００ ｍ／’ｍｉｎに設定しな。
実験結果を第２表に示す。
第２表において実験結果を示す記号×は鋼帯が所定降下
温度を達成できなかったことを示し、括弧内は降下到達
温度を示す。記号Ｏは鋼帯が支障なく所定温度まで冷却
し得なことを示す。
温度を達成できなかったことを示し、括弧内は降下到達
温度を示す。記号Ｏは鋼帯が支障なく所定温度まで冷却
し得なことを示す。
第２表の結果より前段冷却ロール群における熱伝達係数
α１を１０００乃至１２００ＫＣａｌ／ｒｒｆ’ｈ℃の
緩冷却条件とした場合に後段冷却ロール群における熱１
云達係数α２を１８００ＫＣａｌ／’ｒｎ’ｈ℃以上の
急冷却条件に収れば、かなりの厚板の冷却を行なうとき
でも所定の降下温度量を達成出来ることが判かる。
α１を１０００乃至１２００ＫＣａｌ／ｒｒｆ’ｈ℃の
緩冷却条件とした場合に後段冷却ロール群における熱１
云達係数α２を１８００ＫＣａｌ／’ｒｎ’ｈ℃以上の
急冷却条件に収れば、かなりの厚板の冷却を行なうとき
でも所定の降下温度量を達成出来ることが判かる。
以上述べた二つの実験の結果を総合すると、高温の鋼帯
を複数の冷却ロールによるロール冷却法によって所定温
度迄冷却するに際し、冷却ロールを前段と後段の二つの
ロール群に区分して、それぞれのロール群における鋼帯
／′ロール間の熱伝達係数を変え、前段においては緩冷
却条件とし、後段において急冷却条件にすることにより
、薄物から厚物に至るまでの広範な厚さの変化に対応し
て鋼帯を平坦度良く所定温度まで冷却を行なうことが出
来るので極めて効率的である。
を複数の冷却ロールによるロール冷却法によって所定温
度迄冷却するに際し、冷却ロールを前段と後段の二つの
ロール群に区分して、それぞれのロール群における鋼帯
／′ロール間の熱伝達係数を変え、前段においては緩冷
却条件とし、後段において急冷却条件にすることにより
、薄物から厚物に至るまでの広範な厚さの変化に対応し
て鋼帯を平坦度良く所定温度まで冷却を行なうことが出
来るので極めて効率的である。
なお、上記の実験は絞り用冷延鋼板の連続焼鈍における
ロール冷却についてのものであるが、この発明はこれに
限るものでなく、同様なヒートパターンを有する池の鋼
種における鋼帯ロール冷却に適用出来るものであること
は云うまでもない。
ロール冷却についてのものであるが、この発明はこれに
限るものでなく、同様なヒートパターンを有する池の鋼
種における鋼帯ロール冷却に適用出来るものであること
は云うまでもない。
（実施例）
３００ ｍｍφの冷却ロール７本で構成した実験装置を
使用し本発明による冷却条件と従来法による冷却条件と
について、板厚１．６ｍｒｎと０．８ｍｍの２種類の鋼
帯の冷却を行ないその結果を第３表に示した。
使用し本発明による冷却条件と従来法による冷却条件と
について、板厚１．６ｍｒｎと０．８ｍｍの２種類の鋼
帯の冷却を行ないその結果を第３表に示した。
第３表の結果から従来法、つまり厚板基準で鋼帯／′ロ
ール間の熱伝達係数を定めた場合には、薄板鋼帯のロー
ル冷却を７００℃付近から行なおうとすると平坦不良を
生じ、やむなくガス噴射冷却等によってロール冷却の開
始温度を引下げるような措置を採らざるを得す、このよ
うな付加的な操作を行なうことはコスト的にも、材質管
理上からも問題がある。しかるに本発明によるときは厚
板（１，６ｍｍ）から薄板（０，８ｍｍ）に至るまで平
坦度を損なうことなく４００℃付近の所定温度迄の冷却
を遂行することが出来ることが判る。
ール間の熱伝達係数を定めた場合には、薄板鋼帯のロー
ル冷却を７００℃付近から行なおうとすると平坦不良を
生じ、やむなくガス噴射冷却等によってロール冷却の開
始温度を引下げるような措置を採らざるを得す、このよ
うな付加的な操作を行なうことはコスト的にも、材質管
理上からも問題がある。しかるに本発明によるときは厚
板（１，６ｍｍ）から薄板（０，８ｍｍ）に至るまで平
坦度を損なうことなく４００℃付近の所定温度迄の冷却
を遂行することが出来ることが判る。
（発明の効果）
以上説明した如く、本発明の方法によれば、ガス噴射冷
却を施すなど特別の付加装置を講することなく広範の板
厚範囲の鋼帯に対し、良好な平坦度を以て所定のロール
冷却が可能となるので鋼帯の連続焼鈍ラインの一次冷却
処理において卓越した効果を奏するものである。
却を施すなど特別の付加装置を講することなく広範の板
厚範囲の鋼帯に対し、良好な平坦度を以て所定のロール
冷却が可能となるので鋼帯の連続焼鈍ラインの一次冷却
処理において卓越した効果を奏するものである。
第１図はロール冷却法のロール配置を示す模式図、第２
図は連続焼鈍炉における絞り冷延鋼のヒートパターンを
示す熱曲線図である。 １・・・冷却ロール、２・・・鋼帯
図は連続焼鈍炉における絞り冷延鋼のヒートパターンを
示す熱曲線図である。 １・・・冷却ロール、２・・・鋼帯
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複数の冷却ロールに高温の鋼帯を連続的に通板して
冷却する鋼帯のロール冷却法において、冷却ロールを前
段冷却ロール群と後段冷却ロール群とに区分し、前段冷
却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の熱伝達係数α
＿１を後段冷却ロール群における鋼帯と冷却ロール間の
熱伝達係数α＿２よりも小とすることを特徴とする鋼帯
のロール冷却法。 ２、前段冷却ロール群を鋼帯のロール入側温度が６００
℃を超えるような領域に、また後段冷却ロール群を鋼帯
のロール入側温度が６００℃以下になるような領域に区
分設定するとともに、前段冷却ロール群における鋼帯と
冷却ロール間の熱伝達係数α＿１を１２００Ｋｃａｌ／
ｍ＾２ｈ℃以下とし、また後段冷却ロール群における鋼
帯と冷却ロール間の熱伝達係数α＿２を１８００Ｋｃａ
ｌ／ｍ＾２ｈ℃以上とする請求項１記載の鋼帯のロール
冷却法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30572788A JPH02153023A (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 鋼帯のロール冷却法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30572788A JPH02153023A (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 鋼帯のロール冷却法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02153023A true JPH02153023A (ja) | 1990-06-12 |
| JPH0564690B2 JPH0564690B2 (ja) | 1993-09-16 |
Family
ID=17948619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30572788A Granted JPH02153023A (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 鋼帯のロール冷却法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02153023A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH051332A (ja) * | 1991-02-28 | 1993-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属ストリツプのロール冷却装置 |
| JPH051333A (ja) * | 1991-02-28 | 1993-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属ストリツプのロール冷却装置 |
| EP3988681A4 (en) * | 2019-06-24 | 2022-11-23 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | COLD ROLLED STEEL STRIP WITH VARYING STRENGTH AND HARDNESS IN THE DIRECTION OF THICKNESS AND PROCESS OF ITS PRODUCTION |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609835A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | ロ−ル冷却設備 |
| JPS6259173A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-14 | Nissan Shatai Co Ltd | キヤブオ−バ型自動車のエンジンカバ− |
-
1988
- 1988-12-02 JP JP30572788A patent/JPH02153023A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609835A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | ロ−ル冷却設備 |
| JPS6259173A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-14 | Nissan Shatai Co Ltd | キヤブオ−バ型自動車のエンジンカバ− |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH051332A (ja) * | 1991-02-28 | 1993-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属ストリツプのロール冷却装置 |
| JPH051333A (ja) * | 1991-02-28 | 1993-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属ストリツプのロール冷却装置 |
| EP3988681A4 (en) * | 2019-06-24 | 2022-11-23 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | COLD ROLLED STEEL STRIP WITH VARYING STRENGTH AND HARDNESS IN THE DIRECTION OF THICKNESS AND PROCESS OF ITS PRODUCTION |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0564690B2 (ja) | 1993-09-16 |
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