JPH02155575A - プラズマ切断機の板材加工方法およびプラズマトーチ - Google Patents
プラズマ切断機の板材加工方法およびプラズマトーチInfo
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- JPH02155575A JPH02155575A JP63265133A JP26513388A JPH02155575A JP H02155575 A JPH02155575 A JP H02155575A JP 63265133 A JP63265133 A JP 63265133A JP 26513388 A JP26513388 A JP 26513388A JP H02155575 A JPH02155575 A JP H02155575A
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- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K10/00—Welding or cutting by means of a plasma
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- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
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- Arc Welding In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はプラズマ切断機の板材加工方法およびプラズマ
トーチに係わり、特に安定したプラズマジェットにより
被切断材を切断するプラズマ切断機の板材加工方法およ
びプラズマトーチの改良に関する。
トーチに係わり、特に安定したプラズマジェットにより
被切断材を切断するプラズマ切断機の板材加工方法およ
びプラズマトーチの改良に関する。
（従来の技術）
金属あるいは非金属を精密に切断する方法の一つとして
プラズマ切断機が広く使用されている。
プラズマ切断機が広く使用されている。
プラズマ切断機に使用されるプラズマトーチの構造例を
第５図に示す０図において、２０は水冷式の銅棒電極で
、電極の先端に円板または円柱状のハフニウムやタング
ステン等からなる高温耐摩耗用材料２１（以下、電極材
料と言う。）が埋めこんである０本従来例は旋回流方式
であり、ノズル２２のノズル形状が漏斗形状をしている
。これは、電極２０の先端面が平面状の場合にはアーク
を中心軸２３上の電極材料２１に固定させるための簡単
な手段であり、漏斗状形状を有することにより旋回気流
２４が生じ、強力な熱的ピンチ作用を生じせしめたアー
ク柱２５が形成されるとともにプラズマアークの指向性
の維持もなし、被切断材２６を切断している。さらに、
ノズル２２のノズル径ｄが狭小であるほど、熱的ピンチ
効果は大きい、また、アーク柱２５内は大気圧に較べて
数倍の圧力が分布するために、ノズル２２から噴出した
後は大気圧と同等の圧力に戻ろうとしてアーク柱２５が
集束されずに拡がる傾向にある。
第５図に示す０図において、２０は水冷式の銅棒電極で
、電極の先端に円板または円柱状のハフニウムやタング
ステン等からなる高温耐摩耗用材料２１（以下、電極材
料と言う。）が埋めこんである０本従来例は旋回流方式
であり、ノズル２２のノズル形状が漏斗形状をしている
。これは、電極２０の先端面が平面状の場合にはアーク
を中心軸２３上の電極材料２１に固定させるための簡単
な手段であり、漏斗状形状を有することにより旋回気流
２４が生じ、強力な熱的ピンチ作用を生じせしめたアー
ク柱２５が形成されるとともにプラズマアークの指向性
の維持もなし、被切断材２６を切断している。さらに、
ノズル２２のノズル径ｄが狭小であるほど、熱的ピンチ
効果は大きい、また、アーク柱２５内は大気圧に較べて
数倍の圧力が分布するために、ノズル２２から噴出した
後は大気圧と同等の圧力に戻ろうとしてアーク柱２５が
集束されずに拡がる傾向にある。
（発明が解決しようとする課題）
プラズマ切断機は、実用機としては手動切断用では１０
０■前後の、高速自動切断用では２００■程度の高電圧
を印加している。このようなプラズマ切断機における高
アーク電圧はアーク柱２５（第５図中）に対する熱的ピ
ンチ作用の増大をなしているが、他方、ノズル部におい
てはノズル径の狭小によりプラズマ気流の抵抗が増し、
電圧降下が大きくなる現象を誘発している。従って、ノ
ズル２２のノズル径ｄをあまり細くすると電圧降下が生
し、引いては電流の低下をも招きノズル２２から発生さ
れるアーク柱と共存する形で電極材料２１以外のノズル
２２の任意の部位にて複数のアーク柱が発生ずる、いわ
ゆる第８図のダブルアーク現象が起きる。更には、アー
ク柱２５の指向性が維持されなくなり、アーク柱２５が
揺らぐという不安定なアーク現象を起こしている。
０■前後の、高速自動切断用では２００■程度の高電圧
を印加している。このようなプラズマ切断機における高
アーク電圧はアーク柱２５（第５図中）に対する熱的ピ
ンチ作用の増大をなしているが、他方、ノズル部におい
てはノズル径の狭小によりプラズマ気流の抵抗が増し、
電圧降下が大きくなる現象を誘発している。従って、ノ
ズル２２のノズル径ｄをあまり細くすると電圧降下が生
し、引いては電流の低下をも招きノズル２２から発生さ
れるアーク柱と共存する形で電極材料２１以外のノズル
２２の任意の部位にて複数のアーク柱が発生ずる、いわ
ゆる第８図のダブルアーク現象が起きる。更には、アー
ク柱２５の指向性が維持されなくなり、アーク柱２５が
揺らぐという不安定なアーク現象を起こしている。
第６図にプラズマアークの安定条件を示す例を示す０図
中ノズル２２のノズル径ｄとノズル高さｈとの比（ノズ
ル拘束比ｈ／ｄ ）を−船釣な標１値ｈ／ｄζ２とした
例である。この結果からノズル径ｄが約１．５ｍｍ以下
では、アークが安定に発生する領域がほぼ消滅しダブル
アーク現象が、あるいは不安定アーク現象か、のいずれ
かの現象が発生することがわかる。従ってダブルアーク
現象やアーク柱が不安定になることにより切断材の加工
面形状精度が悪くなっていた。即ち、第７図に示すよう
に被切断材２６の切断加工部２７の形状が本来ならばＤ
−Ｄａ、すなわち、θ−９０６（ここで、Ｄ：加工面２
７の上端部における力Ｕ１幅、Ｄａ：加工面２７の下端
部における加工幅、ｅ：加工部２７のト端面ト切断面と
のなす角）となるように加工できることが必要であるが
、アーク柱２５の不安定現象とアークの拡がりにより、
Ｄ＞ＤａあるいはＤ＜Ｄａ、またはθ〉９０１あるいは
θ〈９０＠、なる加工不良をおこしている。また、他方
アーク柱２５のゆらぎ等により電極材料２１の寿命が低
下するという問題も併発している。
中ノズル２２のノズル径ｄとノズル高さｈとの比（ノズ
ル拘束比ｈ／ｄ ）を−船釣な標１値ｈ／ｄζ２とした
例である。この結果からノズル径ｄが約１．５ｍｍ以下
では、アークが安定に発生する領域がほぼ消滅しダブル
アーク現象が、あるいは不安定アーク現象か、のいずれ
かの現象が発生することがわかる。従ってダブルアーク
現象やアーク柱が不安定になることにより切断材の加工
面形状精度が悪くなっていた。即ち、第７図に示すよう
に被切断材２６の切断加工部２７の形状が本来ならばＤ
−Ｄａ、すなわち、θ−９０６（ここで、Ｄ：加工面２
７の上端部における力Ｕ１幅、Ｄａ：加工面２７の下端
部における加工幅、ｅ：加工部２７のト端面ト切断面と
のなす角）となるように加工できることが必要であるが
、アーク柱２５の不安定現象とアークの拡がりにより、
Ｄ＞ＤａあるいはＤ＜Ｄａ、またはθ〉９０１あるいは
θ〈９０＠、なる加工不良をおこしている。また、他方
アーク柱２５のゆらぎ等により電極材料２１の寿命が低
下するという問題も併発している。
本発明は上記問題に着目し、安定したプラズマジェフト
により被切断材を切断するプラズマ切断機の板材加工方
法およびプラズマトーチの提供を目的としている。
により被切断材を切断するプラズマ切断機の板材加工方
法およびプラズマトーチの提供を目的としている。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するために、本発明はプラズマトーチか
ら発せられるアーク社内において気体が陽イオンと電子
に解離したプラズマ状態中に磁場がかけられると、アー
ク柱内の荷電粒子は拡散することなく、ある磁場強さ内
ならば安定化されることに着目し、実用機としてのプラ
ズマ切断機のプラズマアー千部内に磁化装置を設置し、
アーク柱の安定化が図れるようにしている。すなわち、
この発明の第１発明ではプラズマトーチの電極と被切断
材との間にプラズマアークを形成し、切断を行うプラズ
マ切断機の板材加工方法において、電極近傍に配設され
た磁化装置により電極に固着されてなる電極材料表面近
傍からノズルのノズル口近傍部の範囲内で生成される１
０ガウス以上から２００ガウス以下の磁束密度で集束さ
れ、ノズル口が１．５ｍｍ以下のノズルから噴出するア
ークにて被切断材を切断する。第２の発明ではノズルと
電極と磁化装置とトーチ本体部と冷却用水路管とスワラ
−とからなるプラズマ切断機のプラズマトーチにおいて
、電極近傍に配設された磁化装置により生成される磁束
密度が電極に固着されてなる電極材料表面近傍からノズ
ルのノズル口近傍部の範囲内で１０ガウス以上から２０
０ガウス以下の磁力場を形成し、第３の発明ではアーク
を噴出するノズル口が１．５ｍｍ以下であり、第４の発
明では磁化装置がノズルのノズル口を中心として同心軸
上に配設されてなることを特徴としている。
ら発せられるアーク社内において気体が陽イオンと電子
に解離したプラズマ状態中に磁場がかけられると、アー
ク柱内の荷電粒子は拡散することなく、ある磁場強さ内
ならば安定化されることに着目し、実用機としてのプラ
ズマ切断機のプラズマアー千部内に磁化装置を設置し、
アーク柱の安定化が図れるようにしている。すなわち、
この発明の第１発明ではプラズマトーチの電極と被切断
材との間にプラズマアークを形成し、切断を行うプラズ
マ切断機の板材加工方法において、電極近傍に配設され
た磁化装置により電極に固着されてなる電極材料表面近
傍からノズルのノズル口近傍部の範囲内で生成される１
０ガウス以上から２００ガウス以下の磁束密度で集束さ
れ、ノズル口が１．５ｍｍ以下のノズルから噴出するア
ークにて被切断材を切断する。第２の発明ではノズルと
電極と磁化装置とトーチ本体部と冷却用水路管とスワラ
−とからなるプラズマ切断機のプラズマトーチにおいて
、電極近傍に配設された磁化装置により生成される磁束
密度が電極に固着されてなる電極材料表面近傍からノズ
ルのノズル口近傍部の範囲内で１０ガウス以上から２０
０ガウス以下の磁力場を形成し、第３の発明ではアーク
を噴出するノズル口が１．５ｍｍ以下であり、第４の発
明では磁化装置がノズルのノズル口を中心として同心軸
上に配設されてなることを特徴としている。
（作 用）
上記構成によれば、プラズマトーチのノズル径を非常に
狭小にしたことにより生ずる電圧降下が生じても、前期
条件を満たす磁力場が形成できるように磁化装置が設！
されてなることから、ダブルアーク現象やアークの不安
定化から解放され、またプラズマジェットの安定化が達
成されるので安定した加工品質と精度の良い加工形状が
得られる。
狭小にしたことにより生ずる電圧降下が生じても、前期
条件を満たす磁力場が形成できるように磁化装置が設！
されてなることから、ダブルアーク現象やアークの不安
定化から解放され、またプラズマジェットの安定化が達
成されるので安定した加工品質と精度の良い加工形状が
得られる。
（実施例）
以下に、本発明に係わるプラズマ切断機の板材加工方法
およびプラズマトーチの実施例につき図面を参照して詳
細に説明する。第１図は本発明に係わるプラズマトーチ
の断面図であり、図においてプラズマトーチ１００は内
部に電極（負極）２を有し、電極２の表面部にはハフニ
ウムやジルコニウム等からなる電極材料３が固設されて
いる。
およびプラズマトーチの実施例につき図面を参照して詳
細に説明する。第１図は本発明に係わるプラズマトーチ
の断面図であり、図においてプラズマトーチ１００は内
部に電極（負極）２を有し、電極２の表面部にはハフニ
ウムやジルコニウム等からなる電極材料３が固設されて
いる。
電極２はトーチ本体５に嵌合されており電極材料３の消
耗のさいトーチ本体５と着脱自在に交換しうる構造にな
っている。トーチ本体５にはリング状の磁化装置４が着
脱自在なる構造に配設されている。磁化装置４は永久磁
石等何れでも良く、また本実施例ではリング状で示した
がリング状の形状以外の何れの形状でも良い、なお、磁
化装置４はノズルｌのノズル口１ｂの中心軸に対して同
軸上に配設されている。このとき、磁化装置４は複数個
設けても良い。ノズル１のノズル口１ｂは作動ガス７が
スワラ−１０により旋回速度が付加された後に旋回流を
生ずるように漏斗状の形状に構成されている。また、電
極２とトーチ本体５はプラズマトーチ１００が高温にさ
らされることから中央部が空洞となっており、空洞部に
冷却用水路管６が配設され、電Ｆｊ２およびトーチ本体
５を冷却している。
耗のさいトーチ本体５と着脱自在に交換しうる構造にな
っている。トーチ本体５にはリング状の磁化装置４が着
脱自在なる構造に配設されている。磁化装置４は永久磁
石等何れでも良く、また本実施例ではリング状で示した
がリング状の形状以外の何れの形状でも良い、なお、磁
化装置４はノズルｌのノズル口１ｂの中心軸に対して同
軸上に配設されている。このとき、磁化装置４は複数個
設けても良い。ノズル１のノズル口１ｂは作動ガス７が
スワラ−１０により旋回速度が付加された後に旋回流を
生ずるように漏斗状の形状に構成されている。また、電
極２とトーチ本体５はプラズマトーチ１００が高温にさ
らされることから中央部が空洞となっており、空洞部に
冷却用水路管６が配設され、電Ｆｊ２およびトーチ本体
５を冷却している。
以上のプラズマトーチのｔｌ造において、本発明者らは
プラズマアークの安定化を考慮に入れた磁化装置の設置
を検討し長年の実験を踏まえた上で一定の技術的な経験
則を見出した。以下、詳細に説明する。
プラズマアークの安定化を考慮に入れた磁化装置の設置
を検討し長年の実験を踏まえた上で一定の技術的な経験
則を見出した。以下、詳細に説明する。
第１図に示すプラズマトーチの構造において、磁化装置
４をトーチ本体５に着脱自在に装着せしめているが、磁
化装置４から発せられる磁力が第２図中の電極２に固着
されてなる電極材料３の近傍〔正確には、アークが電極
材料３より点弧することより電極材料３が点線３ａのご
と（消耗するので電極２を交換する程度まで消耗した範
囲をいう、第２図中のＭ部をさす、〕から、ノズル１の
先端面１ａ近傍〔正確には、ノズル先端面１ａから被切
断材２６の加工面Ｎまではトーチ高さｈが数ｍｍ程度に
設定されるので、トーチ高さｈを加算した範囲までをい
う、〕までの領域Ｐの範囲内で１０ガウスから２００ガ
ウスの磁束密度が得られる条件であれば、第６図により
説明したようにノズル径ｄが１．５ｍｍ径以下では安定
したアークを発生させることができなかった不具合を解
消できることを見出した。実験結果にもとづいて説明す
る。実用上のプラズマ切断機において、印加電圧を１１
０■、電流を３９Ａ、電極材料３をハフニウム、電極材
料３の形状を直径１．６ｍｍ、長さ３ｍｍの円柱状とし
、磁化装置４（第１図中）としては千数百の磁束密度を
有するリング状の永久磁石をノズル先端面１ａから適切
な位置のトーチ本体５に配設した。ノズル径ｄは０．６
ｍｍとし、トーチ高さしは１ ｍｍ、被切断材２６は一
般構造用圧延鋼材（５３材）で板厚３．２ｍｍの板を切
断した。このとき、第２図中のＰ ８Ｎ域内の磁束密度
を０〜２００ガウスに変化させ、切断した結果を第３図
、第４図に示す。
４をトーチ本体５に着脱自在に装着せしめているが、磁
化装置４から発せられる磁力が第２図中の電極２に固着
されてなる電極材料３の近傍〔正確には、アークが電極
材料３より点弧することより電極材料３が点線３ａのご
と（消耗するので電極２を交換する程度まで消耗した範
囲をいう、第２図中のＭ部をさす、〕から、ノズル１の
先端面１ａ近傍〔正確には、ノズル先端面１ａから被切
断材２６の加工面Ｎまではトーチ高さｈが数ｍｍ程度に
設定されるので、トーチ高さｈを加算した範囲までをい
う、〕までの領域Ｐの範囲内で１０ガウスから２００ガ
ウスの磁束密度が得られる条件であれば、第６図により
説明したようにノズル径ｄが１．５ｍｍ径以下では安定
したアークを発生させることができなかった不具合を解
消できることを見出した。実験結果にもとづいて説明す
る。実用上のプラズマ切断機において、印加電圧を１１
０■、電流を３９Ａ、電極材料３をハフニウム、電極材
料３の形状を直径１．６ｍｍ、長さ３ｍｍの円柱状とし
、磁化装置４（第１図中）としては千数百の磁束密度を
有するリング状の永久磁石をノズル先端面１ａから適切
な位置のトーチ本体５に配設した。ノズル径ｄは０．６
ｍｍとし、トーチ高さしは１ ｍｍ、被切断材２６は一
般構造用圧延鋼材（５３材）で板厚３．２ｍｍの板を切
断した。このとき、第２図中のＰ ８Ｎ域内の磁束密度
を０〜２００ガウスに変化させ、切断した結果を第３図
、第４図に示す。
第３図において、横軸のＢは磁束密度、縦軸のθは第７
図中に示す被切断材の角度を示す、角度θはθ＝９０°
に近づく程、プラズマアークの均一な集束状態が保持さ
れ加工形状の精度が良くなることを官味している。また
、縦軸のＩＤ−Ｄａは第７図中の被切断材２６の加工部
２７の上下面テノ長さり、ＤａＯ差を示し、ＩＤ−Ｄａ
ｌ＝０に近づく程、プラズマアークの安定性と均一な熱
的ピンチ効果をもたらすことを意味する０図かられかる
ように第２図中の領域Ｐ内の磁束密度Ｂが増大する程、
θは９０°に近づき、ＩＤ−Ｄａは０に近づくことが明
らかにわかる。磁束密度Ｂが２００ガウスより大きいと
アークが動くことにより磁束が早くなりすぎて集束が乱
れる。第４図はｉ４橿材料３から点弧されるアークが安
定して発生する回数（縦軸）と磁束密度との関係を示し
たもので、アーク点弧回数の増減はプラズマトーチの耐
久性の存無を意味するもので、磁束密度がＯガウス、即
ち磁化装置４を装着してない時はプラズマトーチの耐久
性も低いが、磁化装置４を装着して領域Ｐ内の磁束密度
を増すことにより耐久性も向上していることがわかる。
図中に示す被切断材の角度を示す、角度θはθ＝９０°
に近づく程、プラズマアークの均一な集束状態が保持さ
れ加工形状の精度が良くなることを官味している。また
、縦軸のＩＤ−Ｄａは第７図中の被切断材２６の加工部
２７の上下面テノ長さり、ＤａＯ差を示し、ＩＤ−Ｄａ
ｌ＝０に近づく程、プラズマアークの安定性と均一な熱
的ピンチ効果をもたらすことを意味する０図かられかる
ように第２図中の領域Ｐ内の磁束密度Ｂが増大する程、
θは９０°に近づき、ＩＤ−Ｄａは０に近づくことが明
らかにわかる。磁束密度Ｂが２００ガウスより大きいと
アークが動くことにより磁束が早くなりすぎて集束が乱
れる。第４図はｉ４橿材料３から点弧されるアークが安
定して発生する回数（縦軸）と磁束密度との関係を示し
たもので、アーク点弧回数の増減はプラズマトーチの耐
久性の存無を意味するもので、磁束密度がＯガウス、即
ち磁化装置４を装着してない時はプラズマトーチの耐久
性も低いが、磁化装置４を装着して領域Ｐ内の磁束密度
を増すことにより耐久性も向上していることがわかる。
第４図中に７０ガウスと２００ガウスで示すデータ上の
矢印は３４００〜４０００回の点弧回数後にても消耗が
少なく、この回数でテストを中止したものである。従っ
て、これ以上の回数でも十分に耐久しうろことを意味し
ている０以上、本発明者らほの長年の実験に積算された
結果からノズル１のノズル径１ｄが１．５ｍｍ径以下で
、電流百数十アンペア以下の条件下でも、ダブルアーク
や不安定アークが発生しない磁束密度Ｂは（領域Ｐ内）
ｌＯガウス〜２００ガウス以内であれば安定し、かつ集
束性の高いプラズマアークが得られることを見い出した
。
矢印は３４００〜４０００回の点弧回数後にても消耗が
少なく、この回数でテストを中止したものである。従っ
て、これ以上の回数でも十分に耐久しうろことを意味し
ている０以上、本発明者らほの長年の実験に積算された
結果からノズル１のノズル径１ｄが１．５ｍｍ径以下で
、電流百数十アンペア以下の条件下でも、ダブルアーク
や不安定アークが発生しない磁束密度Ｂは（領域Ｐ内）
ｌＯガウス〜２００ガウス以内であれば安定し、かつ集
束性の高いプラズマアークが得られることを見い出した
。
プラズマアークが最も安定する領域はノズル径０゜２〜
１．５ｍｍ径、電流２０〜８０アンペアの条件下で、被
切断材の材料や厚さにより異なるが、板厚で数ｍｍの一
般構造用圧延鋼材やステンレス１１４（ＳＵＳ材）等を
切断加工する場合は２０ガウスから１００ガウスが最適
である。
１．５ｍｍ径、電流２０〜８０アンペアの条件下で、被
切断材の材料や厚さにより異なるが、板厚で数ｍｍの一
般構造用圧延鋼材やステンレス１１４（ＳＵＳ材）等を
切断加工する場合は２０ガウスから１００ガウスが最適
である。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明によればノズル径カ月、５
ｍｍ径以下の条件下で磁化装置から発生される磁束密度
が電極材料表面近傍からノズル口近傍部までの範囲内で
磁束密度Ｂが、１０ガウス≦Ｂ≦２００ガウス、なる条
件を満足するような磁力場を形成するようにしたので、 （１）ノズル径が狭小になると電圧降下をきたし、ダブ
ルアーク現象や不安定アーク発生が生じていた諸々の悪
条件がすべて解消され、安定なアークの形成と均一な熱
的ピンチ効果をもたらすアークの集束性が得られる。
ｍｍ径以下の条件下で磁化装置から発生される磁束密度
が電極材料表面近傍からノズル口近傍部までの範囲内で
磁束密度Ｂが、１０ガウス≦Ｂ≦２００ガウス、なる条
件を満足するような磁力場を形成するようにしたので、 （１）ノズル径が狭小になると電圧降下をきたし、ダブ
ルアーク現象や不安定アーク発生が生じていた諸々の悪
条件がすべて解消され、安定なアークの形成と均一な熱
的ピンチ効果をもたらすアークの集束性が得られる。
（２）アークを点弧するごとに消耗する電極材料の寿命
が伸びるとともに消耗した場合にも安定したアークが得
られる。
が伸びるとともに消耗した場合にも安定したアークが得
られる。
（３） （１）、（２）の結果から被切断材の加工品
質が極めて向上し、精密な加工が得られる。
質が極めて向上し、精密な加工が得られる。
等の優れた効果を存する。
第１図は本発明に係わるプラズマトーチの断面図。
第２図は本発明に係わるプラズマトーチの先端部と被切
断材の磁束密度の範囲を示す図。 第３図、第４図は本発明による〜実験例を示す図。 第５図は従来のプラズマトーチの切断加工を示す図。 第６図は従来のプラズマトーチにおけるアーク発生条件
を示す図。 第７図は被切断材の加工形状を説明する図。 第８図は従来のプラズマトーチにおけるダブルアーク発
生を示す図。 ８、９ ノズル、２−電極、３−電極材料、 磁化装置、５−トーチ本体、 冷却用水路管、７〜作動ガス 一冷却水の流れ、２ｏ−電極 ノズル、２５−アーク柱 被切断材、１ｄ−ノズル径
断材の磁束密度の範囲を示す図。 第３図、第４図は本発明による〜実験例を示す図。 第５図は従来のプラズマトーチの切断加工を示す図。 第６図は従来のプラズマトーチにおけるアーク発生条件
を示す図。 第７図は被切断材の加工形状を説明する図。 第８図は従来のプラズマトーチにおけるダブルアーク発
生を示す図。 ８、９ ノズル、２−電極、３−電極材料、 磁化装置、５−トーチ本体、 冷却用水路管、７〜作動ガス 一冷却水の流れ、２ｏ−電極 ノズル、２５−アーク柱 被切断材、１ｄ−ノズル径
Claims (4)
- （１）プラズマトーチの電極と被切断材との間にプラズ
マアークを形成し、切断を行うプラズマ切断機の板材加
工方法において、電極近傍に配設された磁化装置により
電極に固着されてなる電極材料表面近傍からノズルのノ
ズル口近傍部の範囲内で生成される１０ガウス以上から
２００ガウス以下の磁束密度で集束され、ノズル口が１
．５ｍｍ以下のノズルから噴出するアークにて被切断材
を切断することを特徴とするプラズマ切断機の板材加工
方法。 - （２）ノズルと電極と磁化装置とトーチ本体部と冷却用
水路管とスワラーとからなるプラズマ切断機のプラズマ
トーチにおいて、電極近傍に配設された磁化装置により
生成される磁束密度が電極に固着されてなる電極材料表
面近傍からノズルのノズル口近傍部の範囲内で１０ガウ
ス以上から２００ガウス以下の磁力場を形成することを
特徴とするプラズマトーチ。 - （３）アークを噴出するノズル口が１．５ｍｍ以下であ
る請求項２記載のプラズマトーチ。 - （４）磁化装置がノズルのノズル口を中心として同心軸
上に配設されてなる請求項２あるいは３記載のプラズマ
トーチ。
Priority Applications (5)
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|---|---|---|---|
| JP63265133A JP2523000B2 (ja) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | プラズマ切断機の板材加工方法およびプラズマト―チ |
| US07/543,801 US5202544A (en) | 1988-10-20 | 1989-10-19 | Method of machining plate materials with a plasma cutter and plasma torch |
| PCT/JP1989/001071 WO1990004486A1 (fr) | 1988-10-20 | 1989-10-19 | Procede d'usinage d'une plaque dans une machine de coupe au plasma et chalumeau au plasma |
| EP19890911597 EP0394483A4 (en) | 1988-10-20 | 1989-10-19 | Method of working a plate in a plasma cutting machine and plasma torch |
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|---|---|---|---|
| JP63265133A JP2523000B2 (ja) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | プラズマ切断機の板材加工方法およびプラズマト―チ |
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|---|---|
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| JP2523000B2 JP2523000B2 (ja) | 1996-08-07 |
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Family Applications (1)
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| JP63265133A Expired - Fee Related JP2523000B2 (ja) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | プラズマ切断機の板材加工方法およびプラズマト―チ |
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| KR (1) | KR0137016B1 (ja) |
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-
1988
- 1988-10-20 JP JP63265133A patent/JP2523000B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-10-19 WO PCT/JP1989/001071 patent/WO1990004486A1/ja not_active Ceased
- 1989-10-19 EP EP19890911597 patent/EP0394483A4/en not_active Withdrawn
- 1989-10-19 US US07/543,801 patent/US5202544A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-06-13 KR KR90701261A patent/KR0137016B1/ko not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| EP0394483A1 (en) | 1990-10-31 |
| JP2523000B2 (ja) | 1996-08-07 |
| EP0394483A4 (en) | 1992-01-08 |
| WO1990004486A1 (fr) | 1990-05-03 |
| KR0137016B1 (en) | 1998-07-01 |
| US5202544A (en) | 1993-04-13 |
| KR900701454A (ko) | 1990-12-03 |
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