JPH0215813A - 熱間シートバーの加熱方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、搬送される熱間シートバーの幅方向端部およ
び長手方向端部を加熱する熱間シートバーの加熱方法に
関する。

〔従来の技術〕

従来から行われている銅帯圧延における熱間シートバー
の圧延方法について説明すると、−ｉに、熱間圧延にお
いては、加熱した１２０〜３００ｎ厚さのスラブを粗圧
延機により、１５〜６０龍厚さのシニトバーに圧延し、
これを仕上圧延機により所要の製品厚さまでさらに圧延
を行っている。

ここで、第１０図に示されるように、粗圧延機１で圧延
された熱間シートバーは、搬送テーブルローラ５により
クロンデシ中−４に移送され、シートバーの長手方向端
部（先端・後端）が剪断される。次いで、シートバー３
の表面デスケールを除去するためのノズル８を有する高
圧噴射方式のスケーリング装置１１に移送され、次いで
仕上圧延機２によりシートバー３は仕上圧延される。

この粗圧延から仕上圧延への加工工程間で、熱間シート
バーの保有する熱の一部は、大気中に放散される。この
放散熱量は端部からの距離に比例して増加するため、熱
間シートバーの幅方向側端部と中央部とでは大気中に放
散される熱量に差が生じ、熱間シートバーの温度は、幅
方向中央部に比べ幅方向側端部が低温になる。このため
に、側端部において材質不良が生じ、仕上圧延された製
品の品質が劣化するという問題があった。

そこで、このような問題を解決するために、第１０図で
示すように、シートバー３の両側端部の温度降下を補償
するためのエツジヒーター１０を設置し、熱間シートバ
ーのエツジ部を局部的に昇温しでエツジ部の温度降下を
補償することが提案されている（例えば「鉄と鋼」第７
２年（１９８６）第２号、第１７７〜１７８頁）。

このエツジヒーターは、第１０図に示すように、複数組
の上下一対の誘導加熱コイルＩＯＡが熱間シートバー３
の両エツジ部に設置されている。そして、各上下一対の
誘導加熱コイルＩＯＡは、熱間シートバー３の幅が変化
しても熱間シートバー３のエツジ部に対応する位置に追
従する機構を有している。

通常、エツジヒータ用の誘導加熱装置は、トランスバー
フラックス方式と言われるもので、交番磁束を、板厚方
向に貫通させ、それと鎖交するように渦電流を流し、こ
の渦電流がエツジ部に集中する特性を利用して、エツジ
部のみを集中的に、且つ、効率よく加熱するものである
。

このように、上記従来例では、粗圧延機１と仕上圧延機
２との間における熱間シートバー３の幅方向の温度分布
不均一の発生を防止するために、エツジヒーターを使用
している。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、本発明者らが鋭意検討したところ、シー
トバーからの熱放散は、幅方向端部ばかりでなくシート
バーの長手方向端部（先端・後端）でも生じ、この結果
種々の課題が生じていることを見出した。

即ち、その課題の第１は、シートバーの先後端における
材質の不良である。仕上圧延温度は通常Ａｒ、変態点以
上で圧延を完了するよう操業が行われている。しかしな
がら、上記従来のシートバーの圧延方法ではシートバー
の先後端の局部温度降下部はＡｒ３点以下となり結晶粒
の異常成長いわゆるグレングロスが生じる。この結果、
製品の加工性が低下するとともに、近年熱間圧延に連続
して行われることが多い冷間圧延性を低下させる。

また、上記課題の第２はロール疵である。変形抵抗の高
い鋼種のシートバーでは、上記材質不良が生ずるとシー
トバー先端が仕上圧延機に噛み込まれる際に、ロールが
塑性変形する。このために、ロール疵が製品表面に転写
され、これが表面欠陥となり不良品が発生する恐れがあ
る。そのために、ロールの突発交換をしなければならな
くなり、これでは稼働率が低下する。

このような上記課題を防止するためには、シートバーの
長手方向端部即ち先後端をクロップシャーにおいて切り
捨て処理しなければならないが、これでは製品の歩止り
が低下するという課題がある。

このような課題を解決するためには、シートバーの長手
方向端部を加熱すれば良い。この場合、クロップシャー
の上流に設置されているエツジヒータによってクロップ
切断前のシートバー長手方向端部を加熱しようとすると
、シートバーの長手方向端部に渦電流の集中が起こり、
クロップシャーによって切り捨てられるクロップ部のみ
を集中的に加熱してしまうことが考えられる。

そのため、クロップシャーの出側に誘導加熱装置を設置
して、クロップ切断後のシートバー長手方向端部を加熱
する方法も考えられるが、クロップシャーの出側は、デ
スケーリング装置の高圧水が直接流れ込む位置となるた
め、誘導加熱装置を設置する環境としては、不適である
。

そこで、本発明はこのような課題を解決するために、シ
ートバー長手方向端部の材質不良を防止することにより
歩止りが向上し、且つロール疵の発生を防止して稼働率
を向上させ、更に、クロップ切り捨て部の無駄な熱を投
入することが無いために、熱効率の良好な熱間シートバ
ーの加熱方法を提供することを目的としている。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、本発明に係る熱間シートバ
ーの加熱方法は、熱間仕上圧延前の熱間シートバーの幅
方向側端部を誘導加熱する熱間シートバーの加熱方法に
おいて、前記熱間シートバーの長手方向に並べられた、
少なくとも２つの磁極を有する誘導加熱装置を、前記シ
ートバーの上下に対向して配置し、当該シートバーの長
手方向最端部が前記磁極の投影断面内に到達した際、当
該シートバーの搬送を停止し、前記誘導加熱装置の加熱
コイルに高周波電源を印加することにより、当該シート
バーの長手方向端部を加熱することを特徴とするもので
ある。

〔作用〕

上記本発明に係る熱間シートバーの加熱方法によれば、
仕上圧延前にシートバーのエツジ部ばかりでなく長手方
向端部も加熱され、この部分における温度降下を補償で
きるため、結晶粒の異常成長を防止でき、その結果、シ
ートバーの長手方向端部における材質不良が生ずること
がない。そのため、従来の熱間シートバーの加熱方法に
比べ、歩出りを向上させつつ、製品の加工性および冷間
圧延性を向上することができる。

また、材質不良が防止できる結果、変形抵抗の高い鋼種
のシートバーの先端がロールに噛み込まれる際に、ロー
ルが塑性変形することがないため、ロールに疵が発生す
るのを防止できる。

また、本発明によれば、シートバー長手方向端部を磁極
投影断面内に停止させているため、シートバー最端部へ
の渦電流集中は起こらず、この結果、シートバー最端部
を局部的に加熱するようなことはなく、クロップ切り捨
て部へ無駄な熱を投入することがない。すなわち、熱間
シートバーの長手方向に並んで配置された２つの磁極の
間において渦電流が集中し、加熱される度合いが強いた
め、シートバー先端を加熱する際は、シートバーの最先
端を搬送方向下流側の磁極の投影断面内に停止し、シー
トバー後端を加熱する場合には最後端部を上流側の磁極
の投影断面内に停止することにより、クロップシャーに
より切断される部分を除いてシートバーの長手方向端部
を加熱することができる。その結果、熱効率が良好にな
るとともに、クロップシャーでシートバーが切断されて
も、切断部が十分加熱されているために、長手方向端部
における温度降下を補償できる。

〔実施例〕

次に本発明に係る実施例を添付図面に従って詳説する。

第１図は、本発明方法を実施するための装置の一実施例
の構成図であり、第１図（１）はその斜視図であり、（
２）はその正面図である。本実施例では前記第１θ図の
エツジヒーター１０に代えてクロップシャー４上流側に
シートバー３の長手方向端部（先端・後端）と幅方向側
端部とを加熱する誘導加熱装置６が２基、平行に対向し
て設けられている。

この誘導加熱装置６は、第１図に示すように、コイル６
１と磁極６２とから構成されている。この誘導加熱装置
６は、シートバー３に対向して上下一対に構成されてい
るものである。

この磁極は、更に、第１図（２）の正面図に示すように
、シートバー３の幅方向に平行に移動可能となっている
。そして、シートバー３の厚さ方向に磁束が貫通し、シ
ートバー３に渦電流が生じるようになっている。更に、
誘導加熱装置６は、シートバー３の幅方向に対する移動
位置を調節することができる。

第２図は、誘導加熱により、シートバー３表面に渦電流
が生じている状態を示す平面図である。

このように、磁極６２を中心として渦電流が生じ、渦電
流が生じている密度は磁極６２どうしの間で最も高（な
る。通常渦電流の密度は、シートバー端部に集中するが
、本発明では、端部を搬送方向下流側の磁極の投影断面
内に停止させているので、端部への渦電流の集中は起こ
らない。従って、第３図のシートバー３の平面図に示す
ように、誘導加熱装置６を第１図（２）の如くシートバ
ー３の幅方向に移動させることにより、渦電流が密の範
囲内でシートバー３を全幅に渡って加熱することができ
る（第３図７０）、即ち、第２図に示す如く、シートバ
ー３の搬送方向最先端部が搬送方向側即ち下流側の磁極
６２の投影断面内に停止させ、第１図（２）の如く誘導
加熱装置をシートバー３の幅方向に移動させることによ
り、第３図に示す如くクロップシャーで切断される部分
（７１）を除いて、シートバー３の先端部を加熱するこ
とができる（７０）。

このため、クロップシャーで本来切断される部分（第３
図７１）を除いて、シートバー３の先端部を加熱するこ
とができるために、その分熱効率が向上する。

なお、シートバー３端部の加熱が終了した後、前記第１
図（１）で示した誘導加熱装置６をシートパー３側端部
に移動しシートバーを連続的に搬送させれば、それに伴
らて、シートバーエツジ部の加熱を続行できる。この場
合誘導加熱装置６は９通常１．エツジヒータに使用する
ものと同様であり、エツジヒータと兼用することも可能
であり、設備費も少なくて済む。

次に、上記第１図で説明した本発明の実施例に係る装置
のブロック構成図を、第４図に示して説明する。

第４図は、圧延設備の側面図であり、その構成を説明す
ると、前記誘導加熱装置６には、高周波電源を印加する
ための高周波電源２７が接続されている。更に、誘導加
熱装置６には、この誘導加熱装置６をシートバー３の幅
方向に移動させるための駆動装置２２が接続されている
。これら、駆動装置２２および高周波電源２７は、コン
トローラ２１に接続されている。

誘導加熱装置６の上流側にはシートバー３の先端部の通
過を検出する先端部検出器２５とシートバー３の温度を
検出する温度センサ２６が設けられ、これら先端部検出
器２５および温度センサ２６は上記コントローラ２１に
接続されている。

また、搬送ローラ５の一つには、シートバー３の移動量
を測定するためのメジャーリングロール２３が接続され
、さらに搬送ローラ５の一つには、シートバー３の移動
速度を検出するためのパルスを発生するパルス発生器２
４が設けられている。

これらメジャーリングロール２３及び速度検出器２４は
、上記コントローラ２１に接続されている。

上記コントローラ２１は、例えばマイクロコンピュータ
によって構成され、図示しないインターフェースには、
図示しない温度設定回路を接続して誘導加熱装置６によ
り昇温される目標の温度値を設定することができる。

本実施例に使用される誘導加熱装置の全体構成について
、第５図の側面図を用いて説明する。前記第１図に示す
誘導加熱装置６は、シートバー３に対向して上下一対に
構成され（６Ａ、６Ｂ）上部誘導加熱装置６Ａは、上部
支持アーム３１Ａ先端に固定されている。また、下部支
持アーム３１Ｂ先端には、下部誘導加熱装置６Ｂが固定
されている。この上下一対の支持アーム３１Ａ、３１Ｂ
は、台車３２の支持台３８の左側端部にスイング可能に
固定されている。上部支持アーム３１Ａの右側には、開
閉用シリンダ３５が固定されており、下部支持アーム３
１Ｂの右側端部には同じく開閉用シリンダ３６が固定さ
れている。３３は、圧延ラインに直角に形成されたレー
ルであり、３４は、台車３２をレール上に沿って移動す
るための車輪である。なお、４０は、搬送ローラ５の軸
受である。

第３図に示す誘導加熱装置の支持アーム３１Ａ。

３１Ｂは、左端部に設けられた誘導加熱装置６Ａ６Ｂを
シートバー３の幅方向の他端部にまで移動させるために
、シートバー幅以上に形成されている。この第５図で示
す誘導加熱装置は、レール３３上をシートバー３の搬送
方向に向かって直角に移動させることができる。即ち、
シートバー３の幅方向中央部にまで誘導加熱装置６Ａ、
６Ｂを移動する際は、レール３３上をシートバー幅以上
って走行させることにより、これら誘導加熱装置をシー
トバーの幅方向にわたって移動させることが可能である
。なお、シートバー３に反りが存在すると誘導加熱装置
を破壊する恐れがあるため、上記開閉用シリンダ３５お
よび３６を駆動させることにより上記支持アーム３１Ａ
、３１Ｂを支持軸３９を中心としてスイング可能として
いる。

次に、上記第４図で示した実施例の作用について説明す
る。

第４図において、シートバー３が図面右方向に向かって
搬送され、そのシートバー３の先端部が先端部検出器２
５（例えば赤外線センサーで構成されている）に到達す
ると検出器２５はシートバー３の赤外線を検知すること
により、シートバー３の先端部が到達したことを示す論
理値「１」の信号をコントローラ２１に出力する。

次に、温度センサ２６は温度検出を開始し、シートバー
３の先端部の温度を検知し、この検知した信号をコント
ローラ２１に送る。なお、温度センサとしては、例えば
赤外温度計を用いることができる。コントローラ２１は
、検出器２５からの信号により、シートバー３の先端部
を検出すると、熱間シートバー３の先端部の反りにより
、上下−対の誘導加熱コイルが破損しないように、誘導
加熱装置６Ａ、６Ｂを相互に離間する方向に移動させる
。

上記コントローラ２１は、メジャーリングロール２３か
らの信号により、シートバー３の移動量を検出すること
ができる。従って、先端部検出器２５から誘導加熱装置
６にいたるまでの距離を予めコントローラ２１の記憶装
置に記憶させておくことにより、誘導加熱装置６にシー
トバー３の先端部が到達する時期を検出することができ
る。

第１図（１）に示す如く、誘導加熱装置６の下流側磁極
６２の投影断面内にシートバー３の最先端部が到達する
と、コントローラ２１は、図示しないシートバー３の移
動装置に信号を出力して、シートバー３の先端部を下流
側の磁極６２の投影断面内に停止させる。

次いで、コントローラ２１は、温度センサ２６で測定さ
れたシートバー３の先端部の温度と、目標温度（予め設
定器でコントローラに設定されている）との差を演算し
、この差が零となるように、更にシートバーの厚みと、
検出器２４で検出されたシートバー３の検出速度値に基
づいて畜周波電源２７の出力を制御する。

この際、第１図（２）に示す如く、誘導加熱装置６をシ
ートバー３の幅方向にわたって移動させる。

これにより、第３図に示す如く、シートバー３のクロッ
プシャーで切断される部分７１を除いた先端部７０が幅
方向全域にわたって加熱される。このためシートバー先
端部における温度降下分を補償することができる。

なお、上記実施例において、シートバー３を下流側磁極
の投影断面内に停止しているが、シートバー３を磁極６
２の投影断面内で極めて減速する場合も、停止の概念に
包含するものである。

上記誘導加熱コイルは、シートバー３に誘起電流を発生
させて加熱するものである。なお、誘導加熱コイルの容
量は、シートバー３先端部の予想される反り量（許容量
）が小さい程小さくすることができるが、この反り量の
許容値を多めにする場合には、大容量の誘導加熱コイル
を用いる必要がある。

上記実施例では、誘導加熱装置６をエツジ加熱用と先端
、後端部加熱用に用いたが、別にエツジヒータを設ける
こともできる。

上記誘導加熱装置６およびエツジヒーター１０は、シー
トバー３に誘起電流を発生させて加熱するものである。

なお、誘導加熱装置６およびエツジヒーターｌＯにおけ
る加熱コイルの容量は、シートバー３先端部の予想され
る反り量（許容Ｍ）が小さいほど小さくすることができ
るが、この反り量の許容値を多めにする場合には、大容
量の誘導加熱コイルを用いる必要がある。

次に、シートバー３の後端部の加熱は上記先端部と同様
に行う。この際、シートバー３の後端部の検出を行うこ
とが必要であるが、これは先端部検出器２５がシートバ
ーの赤外線を検知しなくなって論理値「Ｏ」となってか
ら、出側のメジャーリングロール２３“でシートバー３
の移動量を測定することにより、容易に行うことができ
る。シートバー後端部の停止位置については、シートバ
ー最後端部が上流側の誘導加熱コイル６１の投影断面内
に到達した時点で、シートバー３の搬送を停止して加熱
を行なう。

なお、熱間シートバー３が誘導加熱コイルを通過した後
には、誘導加熱コイルを狭めることによりエツジ部の加
熱を行なうので、加熱効率は大幅に上昇する。

上記第１図で示す誘導加熱装置の上流側に、シートバー
３の先端部の反りを矯正するためのピンチローラを設け
ることができる。ピンチローラによりシートバー３の先
端の反りが矯正され平坦化されることにより、誘導加熱
装置６における上部誘導加熱装置６Ａと下部誘導加熱装
置６Ｂは、通過するシートバー３との隙間を小さく設定
することができる。従って、これら加熱コイルの容量を
大幅に小さくして設備コストを低減させることができる
。また、加熱コイルをシートバー３に向かって上下方向
に移動する可動型とする必要がなくなる。

次に具体的な実施例について説明する。第６図は、熱間
粗圧延機で粗圧延された１０５０°Ｃのシートバーの長
手方向端部における温度降下量を示したグラフである。

第５図（Ａ）および（Ｃ）のグラフはシートバーの先端
部における温度降下量を示したものであり、第５図（Ｂ
）および（Ｄ）はシートバー後端部における温度降下量
を示したグラフである。更に、第５図（Ａ）および（Ｂ
）のグラフは、シートバーのエツジ部分のみを加熱する
場合であり、（Ｃ）および（Ｄ）のグラフは、前記第１
図、４図で示す装置に基づき、シートバーのエツジ部お
よび先後端部をともに加熱した場合のグラフである。こ
の際、誘導加熱装置の出力は１１５０Ｗであり、シート
バー幅方向に３５０＋ｕ　／　Ｓの速度で誘導加熱装置
を移動させた。なお、第６図においてＦＥＴは、仕上圧
延機入側温度を示し、ＦＤＴは、仕上圧延機出側温度を
示したものである。

本実施例に使用されたシートバー厚さは４０ｍｍであり
、板幅は１０００ｍｍであり、仕上圧延機により仕上圧
延された製品厚さは、２ｆｌである。

通常、シートバーの長手方向端部における温度降下量が
３０°Ｃを越えると、通常その部分にはグレングロスに
基づく材質不良が生ずる。従って、第６図（Ａ）に示す
ようにシートバー先端部における材質不良領域が５ｍ（
製品換算長さ、以下同じ）近くにまで生ずる。また、第
６図（Ｂ）に示すようにシートバー後端における材質不
良部は２ｍにまで及ぶ。これに対し、第６図（Ｃ）に示
すようにシートバー先端部において４０°Ｃ昇熱した場
合では、材質不良部が先端から２ｍの範囲内までに減少
する。また、第６図（Ｄ）に示すようにシートバー後端
における材質不良部は１ｍの範囲内まで減少される。従
って、シートバーの長手方向端部を４０°Ｃ昇熱させる
ことにより、長手方向１０００ｍの一般低炭素材におい
ては、シートバー長手方向端部を加熱しない従来例では
、クロップシャーにおいて、先端部において５ｍおよび
後端部において２ｍ切り捨て処理していたが、シートバ
ー先後端部を加熱することにより、先端部の切り捨て部
分が従来のクロップシャーで切断される不良部である２
ｍに減少し、且つ後端部の切り捨て量が、同様に、１ｍ
に減少する。この結果、シートバー１０００ｍ当り先端
部で３ｍの切り捨て量の減少および後端部で１ｍの切り
捨て量の減少となるため、歩出り向上化が０．４％にな
り、大幅なコストの低減につながる。

また、上記のようにシートバー先後端を４０°Ｃ加熱し
た変形抵抗の高い鋼種からなるシートバーを、１００回
仕上圧延ロールに噛み込ませても、ロールに疵が生じな
かった。これに対して、先後端部を加熱しない従来例に
基づいて変形抵抗の高い鋼種からなるシートバーを、仕
上圧延ロールに２０回噛み込ませたところ、ロールに疵
が発生するのがｖａ認された。

なお、本具体的な実施例かられかるように、シートバー
長手方向端部における加熱領域は、先端部で約２００ｆ
ｉ強（シートバー換算長さ）の幅を加熱すればよく、後
端部で約１００ｎ強（シートバー換算長さ）の幅を加熱
すればよいことがわかる。もっともこれ以上の幅を加熱
することを妨げない。

以上説明したように本実施例によれば１．シートバー長
手方向端部における材質不良が防止され、その結果歩出
りが向上するとともに、ロールに疵が生ずるのを防止す
ることができる。しかも、クロップシャーにより切り捨
てられる部分を加熱することなくシートバーの先端部を
十分に加熱できるため、熱効率が向上する。

上記実施例では、第１図に示す如く、上下一対の誘導加
熱装置をシートバー３の幅方向にわたって移動可能に配
置したが、これに限定されず、第７図の正面図に示す如
く、上下一対の誘導加熱装置６をシートバー３の幅方向
のエツジ部に平行に２基配置することもできる。この際
、第７図で示す誘導加熱装置６は、第１図の誘導加熱装
Ｒ６と同様にシートバー３の幅方向にわたって移動可能
となるように構成している。

また、第８図の正面図に示すように、シートバー３の幅
に等しい磁極６２を有する誘導加熱装置６を、シートバ
ー３の上下一対に配置することもできる。

更に、第９図の側面図に示すように、４つの磁極を有す
る誘導加熱装置６をシートバー３に対して上下一対に配
置することもできる。この際、シートバー３は第１図で
説明したと同様に、シートバー３の搬送方向下流側の磁
極の投影断面（８０）内に、シートバー３最先端部がく
るように停止するものである。

上記本実施例では赤外線センサーによりシートバーの先
端部の到達を検出しているが、これに限定されず他の光
学的なセンサーを用いることもできる。

また、上記実施例ではマイクロコンピュータによる距離
トラッキングの手法に基づいてシートバーの後端部を検
出しているが、他の光学的センサーを用いてシートバー
の後端を検出することができる。

また上記本実施例ではシートバーの先端および後端の双
方を加熱しているが、加熱装置から仕上圧延機までの距
離が短く、後端部が加熱装置へ到達した時には、シート
バーの先端が仕上圧延機に噛みこまれたような場合には
、シートバーを停止させることが出来ないので、ロール
疵の発生を防止し、ある程度の歩出り向上を図ればよい
という見地から、シートバーの先端部のみを加熱し、後
端部を加熱しないことも可能である。

〔発明の効果〕

以上説明したように本発明に係る熱間シートバーの加熱
方法によれば、熱間シートバーのエツジ部ばかりでなく
、長手方向端部も加熱しているため、長手方向端部にお
けるグレングロスが防止できる結果、かかる部分におけ
る材質不良の発生を避けることができる。従ってシート
バーの先後端部を切り捨てる領域が大幅に減少し、この
結果歩走りが向上する。また、変形抵抗の高い鋼種のシ
ートバーでは、ロール疵の発生が防止でき為結果、ロー
ルの突発交換を避けることができ、稼働率が向上する。

また、本発明によれば、クロツブシ中−により切断され
る部分の加熱を行うことなく、シートバーの長手方向端
部を十分に加熱できるため、熱効率が向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、誘導加熱装置の一実施例の構成を示す図であ
り、（１）は斜視図、（２）は正面図、第２図。 第３図は、シートバーの加熱状態を示す平面図、第４図
は、本発明に係る加熱方法を実施するためのブロック構
成図、第５図は誘導加熱装置の全体構成を示す側面図、
第６図は、シートバー換算長さまたは製品換算長さと温
度降下量との関係を示すグラフ、第７図、第８図、第９
図は、誘導加熱装置の配置の他の実施例を示す図であり
、第７図は正面図、第８図はその平面図、第９図はその
側面図、第１０図は、従来の熱間圧延設備の側面図であ
る。 図中、１は熱間粗圧延機、２は仕上圧延機、３は熱間シ
ートバー、５は搬送ローラ、６は誘導加熱装置、１０は
エツジヒーター、２１はコントローラ、２２は駆動装置
、２３．２３°はメジャーリングロール、２４は速度検
出器、２５は先端部検出器、２６は温度センサ、２７は
高周波電源、６１は加熱コイル、６２は磁極を示す。 第１ 図 箒２図 第°３ 凶 第６ 図 （Ａ） ＋８） （Ｃ） （Ｄ） ジートノＶ−η歳頁及ざ （ｍｒｎ　＋ シート八−勺（区長さ （ｍｍｌ ！Ｓ！、品撲頁長さ（ｍ） 梨凸挽ＩＬざ （ｍ） 第７＝ 第８ 図 第９図 、／′ｑ 第１０図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）熱間仕上圧延前の熱間シートバーの幅方向側端部
   を誘導加熱する熱間シートバーの加熱方法において、 前記熱間シートバーの長手方向に並べられた、少なくと
   も２つの磁極を有する誘導加熱装置を、前記シートバー
   の上下に対向して配置し、当該シートバーの長手方向最
   端部が前記磁極の投影断面内に到達した際、当該シート
   バーの搬送を停止し、前記誘導加熱装置の加熱コイルに
   高周波電源を印加することにより、当該シートバーの長
   手方向端部を加熱することを特徴とする熱間シートバー
   の加熱方法。