JPH02164258A - ブラシレスモータ - Google Patents
ブラシレスモータInfo
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- JPH02164258A JPH02164258A JP63319032A JP31903288A JPH02164258A JP H02164258 A JPH02164258 A JP H02164258A JP 63319032 A JP63319032 A JP 63319032A JP 31903288 A JP31903288 A JP 31903288A JP H02164258 A JPH02164258 A JP H02164258A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- degrees
- field magnet
- magnetic body
- auxiliary magnetic
- brushless motor
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、モータの発電電圧を制御することにより、ト
ルクリップルを低減せしめた３相ブラシレスモークに関
する。
ルクリップルを低減せしめた３相ブラシレスモークに関
する。
従来の技術
モータの発生力は界磁マグネットの生しる磁束と電機子
コイルに供給される電流の積によって与えられることは
広く知られている。−最に界磁マグネットの発生磁束は
場所によって変動している。
コイルに供給される電流の積によって与えられることは
広く知られている。−最に界磁マグネットの発生磁束は
場所によって変動している。
そのため、一定の電流を１）を機器コイルに通電した場
合の発生力は、界磁マグネットと電機子コイルの相対位
１の変化に伴って変化し、結果的に発生力のむら、すな
わちトルクリップルを生じるため問題となっていた。特
に、音響・映像機器に広く使用されているブラシレスモ
ータにおいては、機器の性能を向上させるためにトルク
リップルを極力小さくすることが要望されている。
合の発生力は、界磁マグネットと電機子コイルの相対位
１の変化に伴って変化し、結果的に発生力のむら、すな
わちトルクリップルを生じるため問題となっていた。特
に、音響・映像機器に広く使用されているブラシレスモ
ータにおいては、機器の性能を向上させるためにトルク
リップルを極力小さくすることが要望されている。
そこで、従来はトルクリンプルの小さいブラシレスモー
タを得るために、次のような方法がよく行なわれる。す
なわち、ブラシレスモータにおいて、電機子コイルに供
給する電流を部分的に変調することにより、界磁マグネ
ットの生じる磁束の場所的な変動をキャンセルし、リッ
プルの小さい均一な発生力を得るようにした駆動方式で
ある。
タを得るために、次のような方法がよく行なわれる。す
なわち、ブラシレスモータにおいて、電機子コイルに供
給する電流を部分的に変調することにより、界磁マグネ
ットの生じる磁束の場所的な変動をキャンセルし、リッ
プルの小さい均一な発生力を得るようにした駆動方式で
ある。
（例えば、特開昭５９−３５５８５号公報参照）発明が
解決しようとする課題 従来のブラシレスモータにあっては、１ルクリツプルを
低減させるために電機子コイルに供給する電流を部分的
に変調する必要があるため、駆動回路が複雑になるとい
う問題点があった。
解決しようとする課題 従来のブラシレスモータにあっては、１ルクリツプルを
低減させるために電機子コイルに供給する電流を部分的
に変調する必要があるため、駆動回路が複雑になるとい
う問題点があった。
本発明は、上記問題点に鑑み、界磁マグネットの生じる
磁束分布を工夫することによって、？ｊ［９１ｉな駆動
回路を使用することなく、トルクリンプルを大幅に低減
した３相全波駆動方式、及び３相半波駆動方式のブラシ
レスモータを提供することを目的としている。
磁束分布を工夫することによって、？ｊ［９１ｉな駆動
回路を使用することなく、トルクリンプルを大幅に低減
した３相全波駆動方式、及び３相半波駆動方式のブラシ
レスモータを提供することを目的としている。
課題を解決するための手段
上記目的を達成するために、本発明のブラシレスモータ
においては、回転出力を取り出しうる回転軸に、隣接す
るものが異極となるように２ｍ個の磁極が等角廣間隔に
着磁された円板状もしくは環状の界磁マグネットと、前
記界磁マグネット着磁面に所定の距離を隔てて対向した
円板状もしくは環状の補助磁性体とを結合してなるマグ
ネット回転子と、前記界磁マグネット着磁面と前記補助
磁性体の間に配設され互いに所定の空隙を介して対向し
た３ｎ個の電機子巻線を含む固定子を具備し、３相全波
駆動方弐の場合には、前記補助磁性体の前記界磁マグネ
ット回転子に電気角でほぼ６０度、１２０度、２４０度
、及び３００度に対応する箇所に超電導体を設けたもの
である。また２相半波駆動方式の場合には、前記補助磁
性体の前記界磁マグネット対向面に電気角でほぼ９０度
、及び２７０度に対応する箇所に超電導体を設けたもの
である。
においては、回転出力を取り出しうる回転軸に、隣接す
るものが異極となるように２ｍ個の磁極が等角廣間隔に
着磁された円板状もしくは環状の界磁マグネットと、前
記界磁マグネット着磁面に所定の距離を隔てて対向した
円板状もしくは環状の補助磁性体とを結合してなるマグ
ネット回転子と、前記界磁マグネット着磁面と前記補助
磁性体の間に配設され互いに所定の空隙を介して対向し
た３ｎ個の電機子巻線を含む固定子を具備し、３相全波
駆動方弐の場合には、前記補助磁性体の前記界磁マグネ
ット回転子に電気角でほぼ６０度、１２０度、２４０度
、及び３００度に対応する箇所に超電導体を設けたもの
である。また２相半波駆動方式の場合には、前記補助磁
性体の前記界磁マグネット対向面に電気角でほぼ９０度
、及び２７０度に対応する箇所に超電導体を設けたもの
である。
作用
本発明は上記した構成によって、従来のような複雑な駆
動回路を使用することもなく、補助磁性体の界磁マグネ
ット対向面に設けられた超Ｔｉ導体によって、界磁マグ
ネットと補助磁性体間の磁束分布を最適にして、トルク
リップルを大幅に低減することができる。
動回路を使用することもなく、補助磁性体の界磁マグネ
ット対向面に設けられた超Ｔｉ導体によって、界磁マグ
ネットと補助磁性体間の磁束分布を最適にして、トルク
リップルを大幅に低減することができる。
実施例
以下、本発明の一実施例について、図面に基づいて説明
する。
する。
第１図は本発明の一実施例を示すものである。
同図において、１）は回転軸で、回転軸１）にはバンク
ヨークとしての軟鉄製の円板１２が固定され、その円板
１２の下面部には円板状の界磁マグ２ ｙ ） １３が
固着されている。さらに回転軸１）には界磁マグネット
１３の着磁面に所定の距離を隔てて対向した円板状の補
助磁性体１４が固着されている。１８は回転軸１）に補
助磁性体１４を圧入するためのボスである。円板１２．
界磁マグネット１３及び補助磁性体１４により回転子を
構成している。１５ａ、１５ｂ、１５ｃは３相の電機子
巻線であって、これらはプリント基板１６の面上に接着
剤などで固着され、固定子を構成している。１７は軸受
で、３相の電機器巻線１５ａ。
ヨークとしての軟鉄製の円板１２が固定され、その円板
１２の下面部には円板状の界磁マグ２ ｙ ） １３が
固着されている。さらに回転軸１）には界磁マグネット
１３の着磁面に所定の距離を隔てて対向した円板状の補
助磁性体１４が固着されている。１８は回転軸１）に補
助磁性体１４を圧入するためのボスである。円板１２．
界磁マグネット１３及び補助磁性体１４により回転子を
構成している。１５ａ、１５ｂ、１５ｃは３相の電機子
巻線であって、これらはプリント基板１６の面上に接着
剤などで固着され、固定子を構成している。１７は軸受
で、３相の電機器巻線１５ａ。
１５ｂ、１５ｃの中心位置となるようにプリント基板１
６に固定されている。そして、界磁マグネッ）１３と補
助磁性体１４が３相の’Ｒ機吊子巻線１５ａ、１５ｂ、
１５ｃ挟んで、互いに近接した状態で対向配置され、回
転軸１）が軸受１７によって回転自在に支承される。し
たがって、この・ブラシレスモータはいわゆる平面対向
型に構成さ′れている。また本実施例においては、界磁
マグネッ）１３は周方向に隣接するものが異極となるよ
うに例えば４個の磁極が等角度問隔に着磁形成されてい
る。そして、互いに隣合う一対の磁極は電気角で３６０
度を構成している。
６に固定されている。そして、界磁マグネッ）１３と補
助磁性体１４が３相の’Ｒ機吊子巻線１５ａ、１５ｂ、
１５ｃ挟んで、互いに近接した状態で対向配置され、回
転軸１）が軸受１７によって回転自在に支承される。し
たがって、この・ブラシレスモータはいわゆる平面対向
型に構成さ′れている。また本実施例においては、界磁
マグネッ）１３は周方向に隣接するものが異極となるよ
うに例えば４個の磁極が等角度問隔に着磁形成されてい
る。そして、互いに隣合う一対の磁極は電気角で３６０
度を構成している。
まず、３相全波駆動方式のブラシレスモータについて説
明する。本実施例においては、円板状の補助磁性体１４
には界磁マグネット１３の対向面の所定の箇所に超電導
体２０ａ、２０ｂ、２０ｃ。
明する。本実施例においては、円板状の補助磁性体１４
には界磁マグネット１３の対向面の所定の箇所に超電導
体２０ａ、２０ｂ、２０ｃ。
２０ｄ、２０ｅ、２Ｏｆ、２０ｇ、２０ｈがそれぞれ設
けられている。すなわち、第２図に示すように、界磁マ
グネッ１−１３の対向面に電気角でほぼ６０度、１２０
度、２４０度、及び３００度に対応する箇所に超電導体
が設けられている。
けられている。すなわち、第２図に示すように、界磁マ
グネッ１−１３の対向面に電気角でほぼ６０度、１２０
度、２４０度、及び３００度に対応する箇所に超電導体
が設けられている。
以上のように構成された３相全波駆動方式のブラシレス
モータについて、以下第３図及び第４図を用いてそのト
ルク発生について説明する。
モータについて、以下第３図及び第４図を用いてそのト
ルク発生について説明する。
第３図は従来の３相全波駆動方式のブラシレスモータ、
すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設け
ないときの各部波形を示したものである。３相全波駆動
方式の場合には電機子コイル１５ａ、１５ｂ、１５ｃの
各相には第３図（Ａ）に示すような発電電圧が誘起され
、また第３図（Ｂ）に示すような電流が通電される。な
お、発電電圧はほぼ正弦波状であるため、従来のブラシ
レスモータのトルク特性は第３図（Ｃ）に示す如くなる
。そして３相全波動方式のブラシレスモータでは、通常
１０〜１５％ｐ−ｐのかなり大きなトルクリップルを発
生する。
すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設け
ないときの各部波形を示したものである。３相全波駆動
方式の場合には電機子コイル１５ａ、１５ｂ、１５ｃの
各相には第３図（Ａ）に示すような発電電圧が誘起され
、また第３図（Ｂ）に示すような電流が通電される。な
お、発電電圧はほぼ正弦波状であるため、従来のブラシ
レスモータのトルク特性は第３図（Ｃ）に示す如くなる
。そして３相全波動方式のブラシレスモータでは、通常
１０〜１５％ｐ−ｐのかなり大きなトルクリップルを発
生する。
第４図は本発明の３相全波駆動方式のブラシレスモータ
、すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設
けたときの各部波形を示したものである。
、すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設
けたときの各部波形を示したものである。
本発明の３相全波駆動方式のブラシレスモータでは界磁
マグネット１３の対向する円板状の補助磁性体１４に電
気角でほぼ６０度、１２０度８２４０度、及び３００度
に対応する箇所に超電導体が設けられているので、超ｉ
導材料のマイスナー効果によって、電気角でほぼ６０度
、１２０度。
マグネット１３の対向する円板状の補助磁性体１４に電
気角でほぼ６０度、１２０度８２４０度、及び３００度
に対応する箇所に超電導体が設けられているので、超ｉ
導材料のマイスナー効果によって、電気角でほぼ６０度
、１２０度。
２４０度、及び３００度付近における磁束が凍少し、超
電導体２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ２０ｅ、２Ｏｆ
、２０ｇ、２０ｈが設けられている部分の磁界強度が局
部的に弱められることになる。したがって、電機子コイ
ル１５ａ、１５ｂ。
電導体２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ２０ｅ、２Ｏｆ
、２０ｇ、２０ｈが設けられている部分の磁界強度が局
部的に弱められることになる。したがって、電機子コイ
ル１５ａ、１５ｂ。
１５ｃの各相には第４図（Ａ）に示すような発電電圧が
誘起される（点線で示した波形は超電導体２０を設けな
いときの発電電圧を示す）ため、各相に第４図（Ｂ）に
示す電流を通電することにより、本発明のブラシレスモ
ータのトルク特性は第３図（Ｃ）に示す如くなる。この
場合、電気角でほぼ６０度、１２０度、２４０度、及び
３００度付近の磁界強度が低下するため、発生トルクは
従来の３相全波駆動ブラシレスモータの発生トルク（第
３図（Ｃ））と比較して明らかなように、電気角でほぼ
６０度、１２０度、２４０度、及び ３００度付近の発
生トルクが低減される。その結果、本発明のブラシレス
モータでは発生トルクのトルクリップルを極めて小さく
することができ、トルクリップルを３〜５％ｐ−ｐにま
で低減することが可能となる。
誘起される（点線で示した波形は超電導体２０を設けな
いときの発電電圧を示す）ため、各相に第４図（Ｂ）に
示す電流を通電することにより、本発明のブラシレスモ
ータのトルク特性は第３図（Ｃ）に示す如くなる。この
場合、電気角でほぼ６０度、１２０度、２４０度、及び
３００度付近の磁界強度が低下するため、発生トルクは
従来の３相全波駆動ブラシレスモータの発生トルク（第
３図（Ｃ））と比較して明らかなように、電気角でほぼ
６０度、１２０度、２４０度、及び ３００度付近の発
生トルクが低減される。その結果、本発明のブラシレス
モータでは発生トルクのトルクリップルを極めて小さく
することができ、トルクリップルを３〜５％ｐ−ｐにま
で低減することが可能となる。
次に、３相半半波駆動式のブラシレスモータについて説
明する。本実施例においては、円板状の補助磁性体１４
には界磁マグネット１３の対向して所定の箇所に超電導
体３０ａ、３０ｂ、３０ｃ。
明する。本実施例においては、円板状の補助磁性体１４
には界磁マグネット１３の対向して所定の箇所に超電導
体３０ａ、３０ｂ、３０ｃ。
３０ｄがそれぞれ設けられている。すなわち、第５図に
示すように、界磁マグネノ）１３０対向面に電気角でほ
ぼ９０度及び２７０度に対応する箇所に８１電導体が設
けられている。
示すように、界磁マグネノ）１３０対向面に電気角でほ
ぼ９０度及び２７０度に対応する箇所に８１電導体が設
けられている。
以上のように構成された３相半半波駆動式のブラシレス
モータについて、以下第６図及び第７図を用いてそのト
ルク発生について説明する。
モータについて、以下第６図及び第７図を用いてそのト
ルク発生について説明する。
第６図は従来の３相半波駆動方弐のブラシレスモータ、
すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設け
ないときの各部波形を示したものである。３相半半波駆
動式の場合には電機子コイル１５ａ、１５ｂ、１５ｃの
各相には第６図（Ａ）に示すような発電電圧が誘起され
、また第６図（１３）に示すような電流が通電される。
すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設け
ないときの各部波形を示したものである。３相半半波駆
動式の場合には電機子コイル１５ａ、１５ｂ、１５ｃの
各相には第６図（Ａ）に示すような発電電圧が誘起され
、また第６図（１３）に示すような電流が通電される。
なお、発電電圧はほぼ正弦波状であるため、従来のブラ
シレスモータのトルク特性は第６図（Ｃ）に示す如くな
る。そして３相全波駆動方式のブラシレスモークセは、
通常５０％ｐ−ｐの極めて大きなトルクリップルを発生
する。
シレスモータのトルク特性は第６図（Ｃ）に示す如くな
る。そして３相全波駆動方式のブラシレスモークセは、
通常５０％ｐ−ｐの極めて大きなトルクリップルを発生
する。
第７図は本発明の３相半半波駆動式のブラシレスモータ
、すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設
けたときの各部波形を示したものである。
、すなわち円板状の補助磁性体１４に超電導体２０を設
けたときの各部波形を示したものである。
本発明の３相半半波駆動式ブラシレスモータでは界磁マ
グネットＩ３の対向する円板状の補助磁性体１４に電気
角でほぼ９０度及び２７０度に対応する箇所に超電導体
が設けられているので、超電導材料のマイスナー効果に
よって、電気角でほぼ９０度及び２７０度付近における
磁束が減少し、超電導体３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０
ｄが設けられている部分の磁界強度が局部的に弱められ
ることになる。したがって、電機子コイル１５ａ。
グネットＩ３の対向する円板状の補助磁性体１４に電気
角でほぼ９０度及び２７０度に対応する箇所に超電導体
が設けられているので、超電導材料のマイスナー効果に
よって、電気角でほぼ９０度及び２７０度付近における
磁束が減少し、超電導体３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０
ｄが設けられている部分の磁界強度が局部的に弱められ
ることになる。したがって、電機子コイル１５ａ。
１５ｂ、１５Ｃの各相には第７図（Ａ）に示すような発
電電圧が誘起される（点線で示した波形は超電導体３０
を設けないときの発電電圧を示す）ため、各相に第７図
（Ｂ）に示す電流を通電することにより、本発明のブラ
シレスモータのトルク特性は第７図（Ｃ）に示す如くな
る。この場合、電気角でほぼ９０度及び２７０度付近の
磁界強度が低下するため、発生トルクは従来の３相半半
波駆動式ブラシレスモータの発生トルク（第６図（Ｃ）
）と比較して明らかなように、電気角でほぼ９０度及び
２７０度付近の発生トルクが低減される。その結果、本
発明の３相半半波駆動式のブラシレスモータでは発生ト
ルクのトルクリップルを極めて小さくすることができ、
トルクリップルを３〜５％ｐ−ｐにまで低減することが
可能となる。
電電圧が誘起される（点線で示した波形は超電導体３０
を設けないときの発電電圧を示す）ため、各相に第７図
（Ｂ）に示す電流を通電することにより、本発明のブラ
シレスモータのトルク特性は第７図（Ｃ）に示す如くな
る。この場合、電気角でほぼ９０度及び２７０度付近の
磁界強度が低下するため、発生トルクは従来の３相半半
波駆動式ブラシレスモータの発生トルク（第６図（Ｃ）
）と比較して明らかなように、電気角でほぼ９０度及び
２７０度付近の発生トルクが低減される。その結果、本
発明の３相半半波駆動式のブラシレスモータでは発生ト
ルクのトルクリップルを極めて小さくすることができ、
トルクリップルを３〜５％ｐ−ｐにまで低減することが
可能となる。
また、本発明は使用するモータとしては、マグネットが
円板状の平面対向型モータに限らず、マグネットが円筒
状のシリンダ型モータにもそのまま適用できることは明
らかである。
円板状の平面対向型モータに限らず、マグネットが円筒
状のシリンダ型モータにもそのまま適用できることは明
らかである。
なお、上記実施例中、超電導体材料としては、いわゆる
常温超電導体を用いるか、または超電導臨界温度が室温
と液体窒素の沸点の間の材料を用いて液体窒素で冷却す
るか、もしくは超電４臨界温度が液体窒素の沸点以下の
材料を用いて液体ヘリウムで冷却するかすればよい。常
温超電導体の一例としては、組成としてストロンチウム
（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、 イツトリウム（Ｙ）
及びｗ４（Ｃｕ）をそれぞれｌ：ｌ：１：３の比率で含
有するセラミック酸化物がある。その製造方法の一例と
しては、出発原料として５ｒＣＯ８゜Ｂａ５Ｏ８，Ｙ２
０８．ＣｕＯのそれぞれの分体を所定ｉｔ混合し、粉砕
し、空気中において９２０ ’Ｃで５時間焼成する。こ
の焼成・粉砕を３回繰り返し、均一性を高める。このよ
うにして処理した混合粉体を冷間圧縮成型した後、空気
中において１０００°Ｃで５時間焼成し、徐冷すること
により製造する。
常温超電導体を用いるか、または超電導臨界温度が室温
と液体窒素の沸点の間の材料を用いて液体窒素で冷却す
るか、もしくは超電４臨界温度が液体窒素の沸点以下の
材料を用いて液体ヘリウムで冷却するかすればよい。常
温超電導体の一例としては、組成としてストロンチウム
（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、 イツトリウム（Ｙ）
及びｗ４（Ｃｕ）をそれぞれｌ：ｌ：１：３の比率で含
有するセラミック酸化物がある。その製造方法の一例と
しては、出発原料として５ｒＣＯ８゜Ｂａ５Ｏ８，Ｙ２
０８．ＣｕＯのそれぞれの分体を所定ｉｔ混合し、粉砕
し、空気中において９２０ ’Ｃで５時間焼成する。こ
の焼成・粉砕を３回繰り返し、均一性を高める。このよ
うにして処理した混合粉体を冷間圧縮成型した後、空気
中において１０００°Ｃで５時間焼成し、徐冷すること
により製造する。
発明の効果
以上述べてきたように、本発明によれば、ブラシレスモ
ータの駆動回路としては、従来のものに何ら変更を加え
ることなしに、トルクリップルの大幅な低減を図ること
ができる。したがって本発明に基づいて、音響・映像機
器用のブラシレスモータを構成するならば、安定かつ高
性能な装置を得ることができる。
ータの駆動回路としては、従来のものに何ら変更を加え
ることなしに、トルクリップルの大幅な低減を図ること
ができる。したがって本発明に基づいて、音響・映像機
器用のブラシレスモータを構成するならば、安定かつ高
性能な装置を得ることができる。
第１図は本発明の一実施例におけるブラシレスモータの
要部分解斜視図、第２図、第５図は同発明の実施例にお
ける補助磁性体の構成を示した構成図、第３図、第４図
は３相全波駆動方式のブラシレスモータの各部の波形を
示した波形図、第６図１第７図は３相半半波駆動式のブ
ラシレスモータの各部の波形を示した波形図である。 １）・・・・・・回転軸、１３・・・・・・界磁マグネ
ット、１４・・・・・・補助磁性体、１５ａ〜１５ｂ・
・・・・・電機子コイル、２０ ａ 〜２０ ｈ、
３０ ａ 〜３０ ｄ・・・・・・ＨＡ電導体。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 はか１名ω犬 ２（ｐ ｆｆ−回転輪 ！３− 界礒マクネット Ｉ４・−桶一助搗性αネ １５・−電機子フィル 嬉 図 第 図
要部分解斜視図、第２図、第５図は同発明の実施例にお
ける補助磁性体の構成を示した構成図、第３図、第４図
は３相全波駆動方式のブラシレスモータの各部の波形を
示した波形図、第６図１第７図は３相半半波駆動式のブ
ラシレスモータの各部の波形を示した波形図である。 １）・・・・・・回転軸、１３・・・・・・界磁マグネ
ット、１４・・・・・・補助磁性体、１５ａ〜１５ｂ・
・・・・・電機子コイル、２０ ａ 〜２０ ｈ、
３０ ａ 〜３０ ｄ・・・・・・ＨＡ電導体。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 はか１名ω犬 ２（ｐ ｆｆ−回転輪 ！３− 界礒マクネット Ｉ４・−桶一助搗性αネ １５・−電機子フィル 嬉 図 第 図
Claims (2)
- （１）回転出力を取り出しうる回転軸に、隣接するもの
が異極となるように２ｍ個の磁極が等角度間隔に着磁さ
れた円板状もしくは環状の界磁マグネットと、前記界磁
マグネット着磁面に所定の距離を隔てて対向した円板状
もしくは環状の補助磁性体とを結合してなるマグネット
回転子と、前記界磁マグネット着磁面と前記補助磁性体
の間に配設され互いに所定の空隙を保持して対向した３
ｎ個の電機子巻線を含む固定子を具備し、前記補助磁性
体の前記界磁マグネット対向面に電気角でほぼ６０度，
１２０度，２４０度，及び３００度に対応する箇所に超
電導体を設けたことを特徴とする３相全波駆動方式のブ
ラシレスモータ。 - （２）回転出力を取り出しうる回転軸に、隣接するもの
が異極となるように２ｍ個の磁極が等角度問隔に着磁さ
れた円板状もしくは環状の界磁マグネットと、前記界磁
マグネット着磁面に所定の距離を隔てて対向した円板状
もしくは環状の補助磁性体とを結合してなるマグネット
回転子と、前記界磁マグネット着磁面と前記補助磁性体
の間に配設され互いに所定の空隙を保持して対向した３
ｎ個の電機子巻線を含む固定子を具備し、前記補助磁性
体の前記界磁マグネット対向面に電気角でほぼ９０度、
及び２７０度に対応する箇所に超電導体を設けたことを
特徴とする３相半波駆動方式のブラシレスモータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63319032A JPH02164258A (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | ブラシレスモータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63319032A JPH02164258A (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | ブラシレスモータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02164258A true JPH02164258A (ja) | 1990-06-25 |
Family
ID=18105750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63319032A Pending JPH02164258A (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | ブラシレスモータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02164258A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011061994A (ja) * | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Nippon Steel Corp | 超電導回転機 |
-
1988
- 1988-12-16 JP JP63319032A patent/JPH02164258A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011061994A (ja) * | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Nippon Steel Corp | 超電導回転機 |
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