JPH02166266A - フロータを有する合金化炉 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、溶融亜鉛めっき直後のストリップを加熱およ
び保熱することにより合金化層を形成させる合金化炉呻
関する。

〈従来の技術〉 近年合金死処３！！鋼板は自動車、家庭電気器具等に益
々多く採用されており、−層高品質のものが要求されて
いる。

従来の合金化炉は直火加熱帯、保持帯をめっきポットの
上部に直列に配置したもの（特開昭６０−１４９７５９
号）、または誘導加熱帯、直火加熱帯、保持帯をめっぎ
ポットの上部に直列に配置したもの（特開昭６１−２０
７・５６４号）が知られている。　この後者の誘導加熱
帯、直火加熱帯、保持帯を直列に配したものは、直火加
熱帯および誘導加熱の長所、欠点を検討し、それぞれの
長所を取り入れたものといえる。

しかしこれらは、いずれのタイプにしても長い煙突形状
をしているため、炉内高温ガスのドラフト効果による侵
入エアーが多量に存在し、熱効率の低下をまねくばかり
でなく加熱ムラを発生させ品質の低下にもつながってい
る。

従来の合金化炉ではトラフトによる侵入エアーが燃焼用
空気の約６倍にも達しており、この侵入エアーを加熱す
るために役人燃料の約６０％が費やされている。

また、その構造は第５図に示すように、めっきボット１
を出たストリップ２が誘導加熱帯４、直火加熱ｆ６、保
持ｉａおよび冷却帯１０．１２を順次経由するようにな
フているが、加熱保持後のストリップが完全に冷却され
る前にトップロール１６に接触した場合には、ロールに
亜鉛が付着し表面疵の原因となり、品質の低下をもたら
している。

方、完全に冷却させてから方向転換させようとすると保
持帯の上方に長い冷却帯を必要とするので合金化炉全体
が高くなり建屋を含めたコストが非常に高くなる。　な
お、１４は亜鉛目付量調整用ワイピングノズルである。

〈発明が解決しようとする課題〉 ストリップを非接触状態で支持する搬送装置として、例
えは特開昭５６−１５８８６号に開示されているが、フ
ロータを固定して設置しているため、形状不良のあるス
トリップが搬送された場合にはフロータの浮上刃が低下
し、またフロータの浮上量以上の板厚方向の形状不良が
ある場合にはストリップがフロータに接触しすり疵が発
したり、フロータが破損する危険があった。　また非接
触状態による支持を必要としない場合や、噴出ノズル等
が故障した場合には、固定式のための不都合か避けられ
なかった。

特開昭６１−２０３０５５号には、ガス吹出口を有する
静圧支持バットを設けたものが提案されているが複雑な
機構を必要とするという問題点があった。

本発明は、長時間保持を可能とするとともに、加熱、保
持後のストリップかある一定の温度以下までロール等に
接触しないように搬送、冷却し、表面疵をも防止したフ
ロータを有する合金化炉を提供することを目的としてい
る。

く課題を解決するための手段〉 上記目的を達成するために本発明によれば、溶融亜鉛め
っきポットの上方に加熱帯、保持帯および冷却帯な設け
た合金炉において、前記保持帯に続けて、少なくともベ
ントフロータおよび水平フロータを有する冷却帯を設け
たことを特徴とするフロータを有する合金化炉か提供さ
れる。

前記保持帯とベンドフロータとの間に、他の冷却帯を有
するのが好ましい。

また、少なくとも前記保持帯と冷却帯との間に、ガスシ
ール装置を有するのが好ましい。

前記ベンドフロータおよび／または水平フロータが、流
体噴出ノズルを有する中空の回転体と前記回転体の反ス
トリップ側に沿わせて流体の噴出を阻止する遮蔽体とを
有するのが好ましい。

また、ベントフロータおよび水平フロータが、調温機構
を有するのが好ましい。

以下に本発明を一実施例である第１図に基づいてさらに
詳細に説明する。

めっきボット１を出たストリップ２は誘導加熱帯４およ
び直火加熱帯６からなる加熱帯１３で所定温度に加熱さ
れ、保持１！：８で一定時間保熱後冷却帯１０．１２に
より冷却される。　加熱帯１３ではまず誘導加熱帯４の
人口開口部からの侵入エアーを防止するためにガスシー
ル装置３を設置する。　このガスシール装置３に直火加
熱１！：６の排ガスを常温空気で稀釈した熱風（４５０
〜６００℃）を用いると、ストリップ２か予熱され炉の
熱効率を高めるので望ましい。

なお、ガスシール装置としては、バットタイプやエアー
カーテンタイプか採用できる。

次に、誘導加熱ｆ４てストリップは急速加熱される。　
この誘導加熱帯４は板継ぎ時等の非定常時には、応答性
の良くない直火加熱帯の加熱過不足を速い応答性により
補うことがてきる。

誘導加熱帯４の出側で直火加熱帯６への接続部のガスシ
ール装置５は炉内のトラフトを防止するとともに、直火
加熱−ＩＩ！’　６の高温排カスか誘導加熱ｆ４に流入
し、誘導コイル（図示せず）を過加熱することを防止す
る。　　ここで利用するカスとしては、直火加熱１１：
６の排ガスを空気で稀釈した熱風がストリップ温度低下
防止のためには望ましい。

直火加熱帯６でストリップ２は直火バーナ（図示せず）
により最終合金化温度（ＳＯＯ〜７００℃）まで加熱さ
れる。

直火加熱ｆ６の出側て保持ｆ８への接続部のガスシール
装置７は炉内のドラフトを防止する以外に、高温の排ガ
ス（９００〜１：２００℃）かそのまま保持帯８に侵入
し、保持ｆ温度が上昇することも防止する。　　したが
って、このガスシール装置７ては直火加熱ｆ６からの上
昇排ガスが保持温度（５００〜７００℃）になるように
冷風を用いるか、または直火加熱帯６がら導いた排ガス
を空気で稀釈して、保持温度にした熱風を用いる。　こ
の例では冷風によるガスシールを行い保持帯に流れる排
ガス温度を保持温度に制御している。

保持帯出側部のガスシール装置９ては炉内のトラフトを
防止するとともに、保持帯８と冷却帯１０のガスの流れ
を分析し、冷却’ｔｆｒ　１０に比較的高温の排ガスが
流入して冷却効率を低下させるごとを防ぐ。　　１５は
ブロワである。

なお、前記各ガスシールの構造は公知の流体バット、ま
たはガスカーテンのどちらでもよい。

また、冷却帯１０の上部には合金化後の高温のストリッ
プを非接触で方向転換させるベンドフロータ１１を配置
し、従来トップロール１６で発生していた亜鉛のロール
表面への付着による表面疵の発生を完全に無くしている
。　この例ではベンドフロータ１１は冷却帯１ｏの上部
に配置しているが、保持帯の上部にガスシール装置９を
介して直接配置することもてきる。

この場合には炉高をざらに低くてきるのでより経済的で
ある。

前記ベンドフロータの構造は公知の流体バットまたはガ
スカーテンのどちらでもよい。　好適例について第２図
および第３図を参照しながら以下に説明するがこれに限
定されるものではない。

第２図および第３図において、中空円筒状フロータ本体
１１１の外周面には円周方向に向けてスリット状の噴出
ノズル１１２が多数穿ってあり、その反ストリップ側面
にはフロータ本体１１１の外周面に沿う形状の遮蔽体１
１３を配設しである。　そしてフロータ本体１１１がシ
ャフト１１４を介して軸受１１５によって回転可能に支
持されている。　フロータ本体１１１の回転方向はスト
リップの走行方向に応じ時計方向、反時計方向どちらに
も回転可能である。

シャフト１１４の一端にはロータリジヨイント１１６が
設けてあり、ブロア１１７から供給される圧空気が配管
１１８およびロータリジヨイント１１６を介してシャフ
ト１１４の内部に設けた貫通孔１１４ａを通りフロータ
本体１１１に導かれたのち噴出ノズル１１２からストリ
ップ２に向けて噴出される。

シャフト１１４の他端には駆動モータ１１９が設けてあ
り必要に応じてフロータ本体１１１を強制回転するよう
になっている。

通常運転時にはブロア１１７から供給される圧空気を配
管１１８、ロータリジヨイント１１６、シャフト１１４
を介してフロータ本体１１１に導入し、噴出ノズル１１
２から噴出される空気によりて走行するストリップ２を
非接触状態で支持させる。

走行するストリップ２が何らかの原因によってフロータ
本体１１１に接触しても軸受１１５によって支持されて
いるフロータ本体１１１がストリップ２の走行方向にア
イドル回転するのでストリップ２やフロータ本体１１１
を損傷することがない。

またフロータ機能を必要としないストリップを走行させ
ると籾にはブロア１１７からの圧空気の供給を停止して
ストリップ２をフロータ本体１１１に接触させた状態と
しカイトローラの代用として使用する。　そして必要か
あれはモータ１１９を駆動してストリップ２を走行させ
ることもてきる。

なお、前記噴出ノズル１１２は、板幅方向のスリットに
限るものてはなく、通板方向のスリットまたは適宜の大
きさの貫通孔などでもよい。

また、ラインスピードが速く高温でベントフロータを通
板させる場合等に対処するため、ベントフロータから噴
出させる流体温度の調節機構を設け、通過するストリッ
プと同程度に予熱した流体を噴出させ、その必要が無い
ときは、冷風等を噴出させるようにすることか好ましい
。

ベンドフロータ１１の出側の水平延長線上には水平フロ
ータ１７を有する冷却帯１２が配置され、ストリップ２
は非接触て通板される。

前記水平フロータの構造は公知の流体パッド、またはガ
スカーテンのどちらでもよい。

この水平フロータ１７は、冷却’１ｌＦ１２におけるス
トリップ２下面に対向する側の適宜の１か所または複数
か所に設けられる。

好適例としては、第４図に示すように第３図のベントフ
ロータの例に比べ遮蔽体１７３がフ０一タ本体１７１に
浴う範囲を少なくしただけで、そのほかはベンドフロー
タ１１と同様である。

ベントフロータと水平フロータを組合わせて用いること
により冷却帯１２に到るまで高温状態でストリップ２を
通板することが可能になる。

〈実施例〉 以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明する。

（実施例１） 第１図に示す本発明合金化炉に、板厚０９ｍｍ、板幅１
２００ｍｍの銅帯に溶融亜鉛めっきを施したものを通板
して合金化処理鋼帯を製造した。

誘導加熱帯４の炉長は３ｍ、直火加熱ｆ６の炉長は１０
ｍ、保持帯８の炉長は２０ｍ、冷却帯１０の炉長け８ｍ
、冷却帯１２の炉長は１５ｍ１めっきボット１の７谷面
からベンドフロータ１１までの高さは４５ｍとした。　
　また、めっきボット１の浴温度は４５０℃、冷却ＩＦ
１０および１２の冷却ガス温度は５０℃に調節し、ベン
ドフロータ１１は非固定式フロータとし、その噴射流体
としては温度６０℃の空気を用い、水平フロータ１７は
冷却帯１２の前後２か所に設け、その噴射流体としては
温度５０℃の空気を用いた。

上記条件下に、ライン速度１４０ｍ／分にて合金化処理
した結果、外観の美麗な、かつ合金化も十分な亜鉛めっ
き鋼帯が得られた。

なお、第５図に示す従来装置を用いて同様の合金化処理
を行った場合のライン速度は約１１０ｍ／分が限度であ
り、これに比べ上記実施例でのライン速度は約３０％以
上高く、生産性を向上させることができた。

〈発明の効果〉 本発明は、以上説明したように構成されているので、非
固定式フロータを用いることにより固定式フロータて発
生していたストリップへのすり疵やフロータ本体の破損
、ライン停止時間等が削減される。

また、ベンドフロータと水平フロータを組合わせて用い
ることにより長時間保持パターンか可能になり、高速操
業ができるという効果を奏する。

また、この設備配置により合金化炉全体を低くすること
かてぎると共に、高品質の合金化めっき鋼板を安価で安
定して製造できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の合金化炉の一実施例を示す断面図で
ある。 第２図は、ベントフロータの平面図である。 第３図は、第２図のＩＩＩ　−ＩＩ＋矢視を示す断面図
である。 第４図は、水平フロータの断面図である。 第５図は、従来の合金化炉の断面図である。 符号の説明 １・・・めっきポット、 ２・・・ストリップ、 ３・・・ガスシール装置、 ４・・・誘導加熱帯、 ５・・・ガスシール装置、 ６・・・直火加熱帯、 ７・・・ガスシール装置、 ８・・・保持帯、 ９・・・ガスシール装置、 １０・・・冷却帯、 １１・・・ベンドフロータ、 １２・・・冷却帯、 １３・・・加熱帯、 １４・・・ワイピングノズル、 １５・・・ブロワ、 １６・・・トップロール、 １７・・・水平フロータ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶融亜鉛めっきポットの上方に加熱帯、保持帯お
   よび冷却帯を設けた合金炉において、前記保持帯に続け
   て、少なくともベンドフロータおよび水平フロータを有
   する冷却帯を設けたことを特徴とするフロータを有する
   合金化炉。
2. （２）前記保持帯とベンドフロータとの間に、他の冷却
   帯を有する請求項１記載のフロータを有する合金化炉。
3. （３）少なくとも前記保持帯と冷却帯との間に、ガスシ
   ール装置を有する請求項１または２記載のフロータを有
   する合金化炉。
4. （４）前記ベンドフロータおよび／または水平フロータ
   が、流体噴出ノズルを有する中空の回転体と、前記回転
   体の反ストリップ側に沿わせて流体の噴出を阻止する遮
   蔽帯とを有する請求項１〜３のいずれかに記載のフロー
   タを有する合金化炉。
5. （５）ベンドフロータおよび水平フロータが、調温機構
   を有する請求項１〜４のいずれかに記載のフロータを有
   する合金化炉。