JPH02169031A - セルフクリーニング用被覆面 - Google Patents
セルフクリーニング用被覆面Info
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- JPH02169031A JPH02169031A JP63324086A JP32408688A JPH02169031A JP H02169031 A JPH02169031 A JP H02169031A JP 63324086 A JP63324086 A JP 63324086A JP 32408688 A JP32408688 A JP 32408688A JP H02169031 A JPH02169031 A JP H02169031A
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- oil
- catalyst
- self
- composite oxide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、オーブン等の加熱調理器の油汚れを、分解す
る触媒作用を有するセルフクリーニング用被覆面を提供
するものである。
る触媒作用を有するセルフクリーニング用被覆面を提供
するものである。
従来の技術
従来、このような調理器の壁面に油脂等が付着した場合
、水洗して除去することも、また炭化して固着したもの
を、機械的に落とすことも困難であった。
、水洗して除去することも、また炭化して固着したもの
を、機械的に落とすことも困難であった。
このような不都合を解消するためにｌηれが付着する表
面を触媒作用を有する被膜で被覆し油分を分解すること
が試みられ既に実用化されている。
面を触媒作用を有する被膜で被覆し油分を分解すること
が試みられ既に実用化されている。
これは触媒をホウロウフリントや塗料のような結合剤に
分散させ、これを塗布し焼付硬化などにより器壁表面に
被膜を形成させたものであり、セルフクリーニング被覆
面と称して各種の箱型調理器の加熱室壁面に適用されて
いる。
分散させ、これを塗布し焼付硬化などにより器壁表面に
被膜を形成させたものであり、セルフクリーニング被覆
面と称して各種の箱型調理器の加熱室壁面に適用されて
いる。
例えば、無機のリン酸塩等の無機耐熱ポリマーをバイン
ダーとし、この中に固体酸や金属酸化物を分散した組成
物より得られる被覆層を調理室内面に形成したり、ある
いはポウロウの中に遷移金属酸化物を入れ、ホウロウ質
の被覆層を調理室内面に形成するなどの技術があった。
ダーとし、この中に固体酸や金属酸化物を分散した組成
物より得られる被覆層を調理室内面に形成したり、ある
いはポウロウの中に遷移金属酸化物を入れ、ホウロウ質
の被覆層を調理室内面に形成するなどの技術があった。
この場合、固体酸や遷移金属酸化物は油類をある温度以
上で酸化分解する触媒であり、そのような触媒作用をも
つ被覆層を形成することにより調理室内面に付着した油
汚れをなくそうとするものである。また、触媒を使わす
Ｐ、す分解だけで油汚れをなくす方法もとられているが
、この場合、温度約ｓｏｏ’ｃで１〜２時間が必要とな
る。
上で酸化分解する触媒であり、そのような触媒作用をも
つ被覆層を形成することにより調理室内面に付着した油
汚れをなくそうとするものである。また、触媒を使わす
Ｐ、す分解だけで油汚れをなくす方法もとられているが
、この場合、温度約ｓｏｏ’ｃで１〜２時間が必要とな
る。
発明が解決しようとする課題
しかし、従来の技術は、以下の点で課題があった。
油の基本的な構造は高級脂肪酸のトリグリセリドである
が、前記の固体酸や遷移全屈酸化物は、４５０°Ｃ以上
に温度を上げないと油を分解してしまうことはない、さ
らに、このような触媒をバインダーやホウロウ中に分散
することで触媒表面が覆われてしまい露出面積が小さく
なり、油と触媒表面との接触面積が小さくなり、油を分
解しに（くなる。かつ、酸素の拡散が悪くなり、活性低
下の要因になる。また、油自身も４５０°Ｃ以上５００
’Ｃ位になれば、熱分解してしまうので被覆層の効果が
不明瞭になる。被覆層温度を約４００’Ｃに保持すると
油は炭化が進行し、その結果被覆層は、表面をタール状
のもので覆われてしまう。
が、前記の固体酸や遷移全屈酸化物は、４５０°Ｃ以上
に温度を上げないと油を分解してしまうことはない、さ
らに、このような触媒をバインダーやホウロウ中に分散
することで触媒表面が覆われてしまい露出面積が小さく
なり、油と触媒表面との接触面積が小さくなり、油を分
解しに（くなる。かつ、酸素の拡散が悪くなり、活性低
下の要因になる。また、油自身も４５０°Ｃ以上５００
’Ｃ位になれば、熱分解してしまうので被覆層の効果が
不明瞭になる。被覆層温度を約４００’Ｃに保持すると
油は炭化が進行し、その結果被覆層は、表面をタール状
のもので覆われてしまう。
ホウロウ質の被覆層を得るには、８００’Ｃ程度の高温
が必要であり、このような高温では金属酸化物の表面積
が小さくなり活性も低下する。
が必要であり、このような高温では金属酸化物の表面積
が小さくなり活性も低下する。
以上のように、従来の被覆層については、活性が低く、
油汚れを４００℃以下で完全に分解ができないという課
題があり、この原因は触媒自身の活性が低いことと、さ
らに、触媒表面の露出が少なく、油と触媒表面との接触
部分が小さくなること、また、被膜への酸素の拡散が抑
制されるためであ本発明は、上記課題を解決し、山軸的
低温で油汚れを分解するセルフクリーニング用′ｌｌｊ
、覆面を提供するものである。
油汚れを４００℃以下で完全に分解ができないという課
題があり、この原因は触媒自身の活性が低いことと、さ
らに、触媒表面の露出が少なく、油と触媒表面との接触
部分が小さくなること、また、被膜への酸素の拡散が抑
制されるためであ本発明は、上記課題を解決し、山軸的
低温で油汚れを分解するセルフクリーニング用′ｌｌｊ
、覆面を提供するものである。
課題を解決するための手段
上記課題を解決するために本発明は、支持物と接着層と
繊維層とからなり、前記繊維層は支持物に接着層により
接着されており、ＳｉＯ□、Ａｌｇ Ｏｓ 、ＺｒＯ□
のうち、いずれか少なくとも一種の酸化物を主成分とす
る繊維状多孔体にＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物を担持
してなるものであり、前記複合酸化物のＣｅ、Ｃｕ、Ｍ
ｎの比率が、モル比でＣｅ：Ｃｕ：Ｍｎ＝１：Ｘ：ＩＸ
（但し、Ｏ＜Ｘ＜１）である触媒作用を持つ被覆面を提
供する。
繊維層とからなり、前記繊維層は支持物に接着層により
接着されており、ＳｉＯ□、Ａｌｇ Ｏｓ 、ＺｒＯ□
のうち、いずれか少なくとも一種の酸化物を主成分とす
る繊維状多孔体にＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物を担持
してなるものであり、前記複合酸化物のＣｅ、Ｃｕ、Ｍ
ｎの比率が、モル比でＣｅ：Ｃｕ：Ｍｎ＝１：Ｘ：ＩＸ
（但し、Ｏ＜Ｘ＜１）である触媒作用を持つ被覆面を提
供する。
作用
上記手段によるセルフクリーニング用？Ｉ１．ｒＩｉ面
の作用について説明する１本発明で目的としている油汚
れの分解では、触媒の表面積を太き（することと酸素の
供給を多くすることが必要となる０本発明は、無４！！
！繊維を用いることにより高い空隙率をもつ被覆層を形
成して、酸素が被覆内部へ拡散し易く、かつ表面積も従
来方式の被覆に比べてはるかに大きくなるようにした。
の作用について説明する１本発明で目的としている油汚
れの分解では、触媒の表面積を太き（することと酸素の
供給を多くすることが必要となる０本発明は、無４！！
！繊維を用いることにより高い空隙率をもつ被覆層を形
成して、酸素が被覆内部へ拡散し易く、かつ表面積も従
来方式の被覆に比べてはるかに大きくなるようにした。
これにより、目的の反応はより有利に進行し易くなる。
無機繊維を用いたセラミンクペーパーと称するものは、
密度にして００１５〜０．６９ｇ／ｃｔｌ程度、空隙率
にして約７０〜９０％程度である。このような高い空隙
率を持つ繊維上に触媒を担持させることにより、酸素の
供給が改善され、触媒活性を十分に発揮させることがで
きる。
密度にして００１５〜０．６９ｇ／ｃｔｌ程度、空隙率
にして約７０〜９０％程度である。このような高い空隙
率を持つ繊維上に触媒を担持させることにより、酸素の
供給が改善され、触媒活性を十分に発揮させることがで
きる。
以上、無機繊維について、述べてきたが担持する触媒の
活性について以下に述べると、本発明の触媒であるＣｅ
、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物でＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの比率が
、モル比でＣｅ：Ｃｕ：Ｍｎ＝Ｉ ：Ｘ： １−Ｘ （
但し、０＜Ｘ＜＋、）である複合酸化物は、単一元素あ
るいは２種以上の元素の複合酸化物に比べ炭化水素の酸
化にダＪして高い活性を示す。これは、ＣｅとＣｕ、Ｍ
ｎの３元素系酸化物においては酸化物の表面における元
素が多くの原子価をとるからであり（例えばＭｎは３価
、４価、Ｃｕは１価、２価など）、つまりは弔−あるい
は２成分系では見られない異元素間での原子価制御が行
われ、反応に関してより適した表面を作るからである。
活性について以下に述べると、本発明の触媒であるＣｅ
、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物でＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの比率が
、モル比でＣｅ：Ｃｕ：Ｍｎ＝Ｉ ：Ｘ： １−Ｘ （
但し、０＜Ｘ＜＋、）である複合酸化物は、単一元素あ
るいは２種以上の元素の複合酸化物に比べ炭化水素の酸
化にダＪして高い活性を示す。これは、ＣｅとＣｕ、Ｍ
ｎの３元素系酸化物においては酸化物の表面における元
素が多くの原子価をとるからであり（例えばＭｎは３価
、４価、Ｃｕは１価、２価など）、つまりは弔−あるい
は２成分系では見られない異元素間での原子価制御が行
われ、反応に関してより適した表面を作るからである。
このことはＸＰＳ （Ｘ線光電子分光装；η）で認めら
れる。このような活性の高い触媒を、無機繊維に担持す
ることによって、さらに酸化分解活性が向上し、従来に
ない低温で油分等を分解する被覆面が得られるのである
。
れる。このような活性の高い触媒を、無機繊維に担持す
ることによって、さらに酸化分解活性が向上し、従来に
ない低温で油分等を分解する被覆面が得られるのである
。
実施例
以下本発明の一実施例について説明する。
本発明に被ｒＲ層のテストピースを作り、加熱条件下で
、サラダオイルの酸化分解テストを実施した。
、サラダオイルの酸化分解テストを実施した。
５ＵＳ３０４を支持物とし、接着剤として、無機耐熱性
バインダー（例えば、住友化学社製スミセラム（Ｓ−１
８ｃ））を用い、ｐｌ繊維としてシリカ・アルミナ繊維
（ＳｉＯｚ ：Ａｌｚ Ｏ□−５３： ４７、平均繊
維径２．８μ銅、空隙率９２％、厚み１．０柵）を用い
た。テストピースサイズは、５０ Ｘ ５０ ｗｓとし
た。支持物上に、スプレーガン（デビルビス製スプレー
ガン、ノズル口径１．４Ｍφ、空気圧４〜４．５ｋｇ／
ｃＩｉ）で、スミセラム（Ｓ−１８Ｃ）を０．０２０
ｇ ／ｃ己塗布し、前記シリカ・アルミナ繊維を、加圧
接着し、１１０°Ｃで３０分加熱硬化した後、Ｃｅ、Ｃ
ｕ、Ｍｎの硝酸塩の混合水溶液（Ｃｅ ：Ｃｕ ：Ｍｎ
＝ １．０： ０．３： ０．７ｍａｔ／Ｉ）をス
プレーガン（デビルビス製スプレーガン、ノズル口径１
．４Ｍφ、空気圧１．５〜２ｋｇ／ｃ＋ｉ）で、０．５
０ｇ／ｃｄ塗布し、４５０’Ｃで３０分焼成し作成した
。テストピースの温度分布、３００±１０゛Ｃにおいて
、サラダオイルを、１１０ｌ１１／ｃｄ滴下し、６０分
間放置すると、サラダオイルは、完全に消失した。これ
に対して、Ｍ ｎ Ｏｘ 、Ｃｕ ＯＸ 、を含む被覆
層では３５０±ｌＯ°Ｃでも完全に焼切れなかった。ま
た、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物（Ｃｅ ： Ｃｕ
： Ｍｎ＝ １．０： ０．３： ０．７ｍｏｌ／
１ ）のテストピースについては、サラダオイルによる
テストを何度繰り返しても完全に消失した。第１図に、
本発明のセルフクリーニング用被覆面の断面構成の概念
図を示した。
バインダー（例えば、住友化学社製スミセラム（Ｓ−１
８ｃ））を用い、ｐｌ繊維としてシリカ・アルミナ繊維
（ＳｉＯｚ ：Ａｌｚ Ｏ□−５３： ４７、平均繊
維径２．８μ銅、空隙率９２％、厚み１．０柵）を用い
た。テストピースサイズは、５０ Ｘ ５０ ｗｓとし
た。支持物上に、スプレーガン（デビルビス製スプレー
ガン、ノズル口径１．４Ｍφ、空気圧４〜４．５ｋｇ／
ｃＩｉ）で、スミセラム（Ｓ−１８Ｃ）を０．０２０
ｇ ／ｃ己塗布し、前記シリカ・アルミナ繊維を、加圧
接着し、１１０°Ｃで３０分加熱硬化した後、Ｃｅ、Ｃ
ｕ、Ｍｎの硝酸塩の混合水溶液（Ｃｅ ：Ｃｕ ：Ｍｎ
＝ １．０： ０．３： ０．７ｍａｔ／Ｉ）をス
プレーガン（デビルビス製スプレーガン、ノズル口径１
．４Ｍφ、空気圧１．５〜２ｋｇ／ｃ＋ｉ）で、０．５
０ｇ／ｃｄ塗布し、４５０’Ｃで３０分焼成し作成した
。テストピースの温度分布、３００±１０゛Ｃにおいて
、サラダオイルを、１１０ｌ１１／ｃｄ滴下し、６０分
間放置すると、サラダオイルは、完全に消失した。これ
に対して、Ｍ ｎ Ｏｘ 、Ｃｕ ＯＸ 、を含む被覆
層では３５０±ｌＯ°Ｃでも完全に焼切れなかった。ま
た、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物（Ｃｅ ： Ｃｕ
： Ｍｎ＝ １．０： ０．３： ０．７ｍｏｌ／
１ ）のテストピースについては、サラダオイルによる
テストを何度繰り返しても完全に消失した。第１図に、
本発明のセルフクリーニング用被覆面の断面構成の概念
図を示した。
次に、触媒に灼する酸素の供給量の効果について検討し
た０本発明の触媒であるＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物
のサラダオイルの酸化活性をＤＴＡにより測定した。測
定は、市販のサラダオイルと酸化物の重量比を２．５：
１．０にして十分に混合し、石英セルに入れてＤＴ
Ａカーブを得た。第２図にＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの比率（Ｃ
ｅ ： Ｃｕ ： Ｍｎ＝ １．０： ０．３：
０．７）の複合酸化物を酸素雰囲気中と窒素雲間気中で
測定した結果を示した。図から分かるように酸素の供給
量が多いと、より低温で油を焼切ることができ、触媒の
活性を高めることができる。
た０本発明の触媒であるＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物
のサラダオイルの酸化活性をＤＴＡにより測定した。測
定は、市販のサラダオイルと酸化物の重量比を２．５：
１．０にして十分に混合し、石英セルに入れてＤＴ
Ａカーブを得た。第２図にＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの比率（Ｃ
ｅ ： Ｃｕ ： Ｍｎ＝ １．０： ０．３：
０．７）の複合酸化物を酸素雰囲気中と窒素雲間気中で
測定した結果を示した。図から分かるように酸素の供給
量が多いと、より低温で油を焼切ることができ、触媒の
活性を高めることができる。
次に、シリカ・アルミナ繊維（ＳｉＯｚ、Ａ １ｔ Ｏ
ｘ ＝５３＋４７、平均繊維径２．８μｍ、厚み１．０
ｉｎ）の空隙率を６８％から９４％まで変えて、サラダ
オイルによる焼切りテストを行ったところ、第１表のよ
うになった。
ｘ ＝５３＋４７、平均繊維径２．８μｍ、厚み１．０
ｉｎ）の空隙率を６８％から９４％まで変えて、サラダ
オイルによる焼切りテストを行ったところ、第１表のよ
うになった。
第１表
第１表より、従来のセルフクリーニングに比べて低温で
油の焼切りが可能であることが分かる。空隙率にして８
５％程度以上あれば３００°Ｃという低〆昌で油の焼切
りが可能である。
油の焼切りが可能であることが分かる。空隙率にして８
５％程度以上あれば３００°Ｃという低〆昌で油の焼切
りが可能である。
また、シリカ・アルミナ繊維の代わりに、ジルコニア繊
維（Ｚ ｒ Ｏｘ 、 Ｙ！ ０１ ＝８９ ： ６、
平均繊維径５．０１ｔｒａ 、 ｑみ０．５ｍ、空隙率
８４％）を用いて行った。５ＵＳ３０４を支持物とし、
接着剤として、住友化学社製スミセラム（Ｓ−１８ｃ）
を用い、ジルコニア繊維を、加圧接着し、＋１０°Ｃで
３０分間加熱硬化した後、Ｃｅ、 Ｃｕ、 Ｍ ｎの硝
酸塩の混合水：６液（Ｃｅ ： Ｃｕ ：Ｍｎ−１，０
： ０．３： ０．？ｍｏｌ ／Ｉ）を塗布し焼成
し、サラダオイルの焼切実験を行ったところ３００’Ｃ
１６０ｍｉｎで完全に消失した。
維（Ｚ ｒ Ｏｘ 、 Ｙ！ ０１ ＝８９ ： ６、
平均繊維径５．０１ｔｒａ 、 ｑみ０．５ｍ、空隙率
８４％）を用いて行った。５ＵＳ３０４を支持物とし、
接着剤として、住友化学社製スミセラム（Ｓ−１８ｃ）
を用い、ジルコニア繊維を、加圧接着し、＋１０°Ｃで
３０分間加熱硬化した後、Ｃｅ、 Ｃｕ、 Ｍ ｎの硝
酸塩の混合水：６液（Ｃｅ ： Ｃｕ ：Ｍｎ−１，０
： ０．３： ０．？ｍｏｌ ／Ｉ）を塗布し焼成
し、サラダオイルの焼切実験を行ったところ３００’Ｃ
１６０ｍｉｎで完全に消失した。
接着剤としてシリカ・アルミナ系のスミセラムを用いた
が、Ｃｃ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物と反応しないポリボ
ロシロキサンポリマーやポリチタノシロキサンポリマー
なども使える。
が、Ｃｃ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物と反応しないポリボ
ロシロキサンポリマーやポリチタノシロキサンポリマー
なども使える。
以上、無機繊維に触媒を担持した場合の効果について述
べたが、次にＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物の活性につ
いて述べる。
べたが、次にＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複合酸化物の活性につ
いて述べる。
第２表にＢＥＴ法による表面禎を示した。比較のために
Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの単一酸化物についても示した。焼成
は、４５０’Ｃで行った。
Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの単一酸化物についても示した。焼成
は、４５０’Ｃで行った。
（１りＴ次＆）
第２表
全体的に表面積が、約７０−１２０ｒｒｆ／ｇと大きい
のは、焼成温度が４５０°Ｃであり、酸化物としては低
温にしているからである。また、単一酸化物に比べ複合
酸化物が表面積が大である。これは、ＣｅＯ２の効果に
よるものと考えられる。実際にＣｅ ／ ＣｕＯｘｉｄ
ｅやＣｅ／Ｍｎ ０ｘｉｄｅでは、それぞれ第２表中
のＣｕ Ｏ，Ｍ ｎ ｚ Ｏｘの表面積に比べ大であっ
た。第２表でＣｅＣｕｏ、ｓ Ｍｎｏ、ｓ Ｏｙの表面
積が大きいことを示したがＣｅ 、 Ｃｕ 、 Ｍ ｎ
？１合酸化物（モル比率 Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎ＝ ］、
、Ｏ： Ｘ ：１−Ｘ）（ただし、Ｏ＜Ｘ＜Ｉ）の表面
積のｘへの依存性を第３図に示した。第３図から表面積
のピークは、Ｘ＝０．３付近にあることが分かった。
のは、焼成温度が４５０°Ｃであり、酸化物としては低
温にしているからである。また、単一酸化物に比べ複合
酸化物が表面積が大である。これは、ＣｅＯ２の効果に
よるものと考えられる。実際にＣｅ ／ ＣｕＯｘｉｄ
ｅやＣｅ／Ｍｎ ０ｘｉｄｅでは、それぞれ第２表中
のＣｕ Ｏ，Ｍ ｎ ｚ Ｏｘの表面積に比べ大であっ
た。第２表でＣｅＣｕｏ、ｓ Ｍｎｏ、ｓ Ｏｙの表面
積が大きいことを示したがＣｅ 、 Ｃｕ 、 Ｍ ｎ
？１合酸化物（モル比率 Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎ＝ ］、
、Ｏ： Ｘ ：１−Ｘ）（ただし、Ｏ＜Ｘ＜Ｉ）の表面
積のｘへの依存性を第３図に示した。第３図から表面積
のピークは、Ｘ＝０．３付近にあることが分かった。
上記したＣｅ、Ｃｕ、Ｍｎの比率（Ｃｅ＋Ｃｕ＋Ｍｒ＋
＝ １．０： Ｘ ： １−Ｘ）の複合酸化物のサラダ
オイルの酸化活性をＤＴＡにより測定した。θＩＩ定は
、市販のサラダオイルと酸化物の重量比を２．５：
１．０にして十分に混合し、石英セルに入れてＤ Ｔ
Ａカーブを得た。第４図に第２表中に示された４種ｍの
酸化物のＴＧカーブを示した。第４図では、型組減少速
度が大で、より低温側で重置減少が完了してしまうもの
が酸化活性が高いと言える。従って、ＣｅＣｕｏ、ｓ
Ｍｎｏ、ｓ Ｏｙが活性が高いことは明らかであり酸化
触奴として有効である。第５図ば、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの
比率（Ｃｅ ：Ｃｕ ：Ｍｎ＝ １．０＋Ｘ：１−Ｘ（
但し、（１＜Ｘ＜１）の複合酸化物のＴＧカーブのＸへ
の依存性を示している。Ｘ−０３が、活性が最も高いよ
うである。このことは表面積のＸへの依存性と対応して
いると考えられる。第４図、第５図よりＣｅ、Ｃｕ、Ｍ
ｎの複合酸化物の活性は、粉末のみで、４００°Ｃでサ
ラダオイルを分解する性能があることが分かるが、無機
繊維に担持することＳこより３００’Ｃでサラダオイル
を分解することができるようになる。
＝ １．０： Ｘ ： １−Ｘ）の複合酸化物のサラダ
オイルの酸化活性をＤＴＡにより測定した。θＩＩ定は
、市販のサラダオイルと酸化物の重量比を２．５：
１．０にして十分に混合し、石英セルに入れてＤ Ｔ
Ａカーブを得た。第４図に第２表中に示された４種ｍの
酸化物のＴＧカーブを示した。第４図では、型組減少速
度が大で、より低温側で重置減少が完了してしまうもの
が酸化活性が高いと言える。従って、ＣｅＣｕｏ、ｓ
Ｍｎｏ、ｓ Ｏｙが活性が高いことは明らかであり酸化
触奴として有効である。第５図ば、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの
比率（Ｃｅ ：Ｃｕ ：Ｍｎ＝ １．０＋Ｘ：１−Ｘ（
但し、（１＜Ｘ＜１）の複合酸化物のＴＧカーブのＸへ
の依存性を示している。Ｘ−０３が、活性が最も高いよ
うである。このことは表面積のＸへの依存性と対応して
いると考えられる。第４図、第５図よりＣｅ、Ｃｕ、Ｍ
ｎの複合酸化物の活性は、粉末のみで、４００°Ｃでサ
ラダオイルを分解する性能があることが分かるが、無機
繊維に担持することＳこより３００’Ｃでサラダオイル
を分解することができるようになる。
発明の効果
以上、説明したように本発明のセルフクリーニング用被
覆面は、無機繊維を用いることにより高い空隙率をもつ
被覆層を形成することができ、酸素をより多く供給する
ことができ、サラダオイルのようなトリグリセリドに対
する酸化分解活性が高く、油汚れが発生する機器、例え
ば藷１理器の庫内壁面に通用すれば、３００’Ｃ位の温
度に昇温することにより、油汚れをなくすことができる
。これによって、調理器を常にクリーンな状態で使用す
ることが可能である。
覆面は、無機繊維を用いることにより高い空隙率をもつ
被覆層を形成することができ、酸素をより多く供給する
ことができ、サラダオイルのようなトリグリセリドに対
する酸化分解活性が高く、油汚れが発生する機器、例え
ば藷１理器の庫内壁面に通用すれば、３００’Ｃ位の温
度に昇温することにより、油汚れをなくすことができる
。これによって、調理器を常にクリーンな状態で使用す
ることが可能である。
また、３００°Ｃ位で油汚れの分解が可能なので、調理
器の設計上、断熱構造の軽減化（触媒を使わなければ５
００’Ｃ位の熱分解温度がｄ・要ンやヒータの容置を大
きくしなくて済むので省エネルギーにもなる。
器の設計上、断熱構造の軽減化（触媒を使わなければ５
００’Ｃ位の熱分解温度がｄ・要ンやヒータの容置を大
きくしなくて済むので省エネルギーにもなる。
第１図は本発明の一実施例におけるセルフクリーニング
用被覆面の断面図、第２図、第３図、第４図、第５図は
それぞれ同特性図である。 １・・・・・・繊維層、２・・・・・・接着層、３・・
・・・・支持物、４・・・・・・複合酸化物。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 はか１名Ｃつ 憾 続 閘 （秋ン ！ は 第 図 ＄Ｆ温・′Ｖ′グーン
用被覆面の断面図、第２図、第３図、第４図、第５図は
それぞれ同特性図である。 １・・・・・・繊維層、２・・・・・・接着層、３・・
・・・・支持物、４・・・・・・複合酸化物。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 はか１名Ｃつ 憾 続 閘 （秋ン ！ は 第 図 ＄Ｆ温・′Ｖ′グーン
Claims (1)
- 支持物と繊維層とからなり、前記繊維層は支持物に接着
層により接着されており、ＳｉＯ＿２、Ａｌ＿２Ｏ＿３
、ＺｒＯ＿２のうち、いずれか少なくとも一種の酸化物
を主成分とする繊維状多孔体に、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの複
合酸化物を担持してなるものであり、前記複合酸化物の
Ｃｅ、Ｃｕ、Ｍｎの比率が、モル比でＣｅ：Ｃｕ：Ｍｎ
＝１：Ｘ：１−Ｘ（但し、０＜ｘ１）である触媒作用を
持つセルフクリーニング用被覆面。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63324086A JPH088986B2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | セルフクリーニング用被覆面 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63324086A JPH088986B2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | セルフクリーニング用被覆面 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02169031A true JPH02169031A (ja) | 1990-06-29 |
| JPH088986B2 JPH088986B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=18161997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63324086A Expired - Lifetime JPH088986B2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | セルフクリーニング用被覆面 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH088986B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2004205146B2 (en) * | 2003-08-19 | 2006-09-28 | Garth Australia Pty Ltd | Self Cleaning Barbecue Roasting Hood |
-
1988
- 1988-12-22 JP JP63324086A patent/JPH088986B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2004205146B2 (en) * | 2003-08-19 | 2006-09-28 | Garth Australia Pty Ltd | Self Cleaning Barbecue Roasting Hood |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH088986B2 (ja) | 1996-01-31 |
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