JPH0218359Y2 - - Google Patents
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- JPH0218359Y2 JPH0218359Y2 JP1984091936U JP9193684U JPH0218359Y2 JP H0218359 Y2 JPH0218359 Y2 JP H0218359Y2 JP 1984091936 U JP1984091936 U JP 1984091936U JP 9193684 U JP9193684 U JP 9193684U JP H0218359 Y2 JPH0218359 Y2 JP H0218359Y2
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- Japan
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- orifice
- damping force
- oil
- piston rod
- check valve
- Prior art date
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G17/00—Resilient suspensions having means for adjusting the spring or vibration-damper characteristics, for regulating the distance between a supporting surface and a sprung part of vehicle or for locking suspension during use to meet varying vehicular or surface conditions, e.g. due to speed or load
- B60G17/06—Characteristics of dampers, e.g. mechanical dampers
- B60G17/08—Characteristics of fluid dampers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
- F16F9/466—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry
- F16F9/467—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry using rotary valves
- F16F9/468—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry using rotary valves controlling at least one bypass to main flow path
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K15/00—Check valves
- F16K15/14—Check valves with flexible valve members
- F16K15/1402—Check valves with flexible valve members having an integral flexible member cooperating with a plurality of seating surfaces
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7838—Plural
- Y10T137/7839—Dividing and recombining in a single flow path
- Y10T137/784—Integral resilient member forms plural valves
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7859—Single head, plural ports in parallel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は、車両等に設置されて、その振動を緩
衝する油圧緩衝器であつて特に車両の走行条件等
に応じて減衰力を調整しうるようにした減衰力調
整式油圧緩衝器に関するものである。
衝する油圧緩衝器であつて特に車両の走行条件等
に応じて減衰力を調整しうるようにした減衰力調
整式油圧緩衝器に関するものである。
車両等に取付けられる油圧緩衝器は、例えば高
速道路走行時、一般道路走行時、砂利道または凹
凸道路走行時等のように、車両の走行条件に応じ
て減衰力特性を変化させることが、乗り心地の面
ばかりでなく、操縦安定性の面からも好ましい。
このため、減衰力発生機構として固定式のものの
他、走行条件に応じて減衰力を変化させることが
できる可変式の減衰力発生機構を備えた、いわゆ
る減衰力調整式油圧緩衝器が用いられてる。
速道路走行時、一般道路走行時、砂利道または凹
凸道路走行時等のように、車両の走行条件に応じ
て減衰力特性を変化させることが、乗り心地の面
ばかりでなく、操縦安定性の面からも好ましい。
このため、減衰力発生機構として固定式のものの
他、走行条件に応じて減衰力を変化させることが
できる可変式の減衰力発生機構を備えた、いわゆ
る減衰力調整式油圧緩衝器が用いられてる。
ここで、従来技術によるこの種の緩衝器は、シ
リンダと、軸方向に挿通穴が穿設され、一端側が
該シリンダ内に挿入され他端側が該シリンダ外に
突出したピストンロツドと、該ピストンロツドの
一端側に固着され、前記シリンダ内に二つの油室
に画成するピストンと、該ピストンにより画成さ
れた二つの油室間を連通する油通路と、該油通路
の途中に設けられたオリフイスと、前記挿通穴を
介して挿通され、前記ピストンロツドの他端側か
ら回動操作される調整ロツドと、前記オリフイス
の開口面積を変えることによつて減衰力を調整す
るため、該調整ロツドに設けられた減衰力調整用
シヤツタと、前記油通路の途中に軸方向に変位可
能に設けられ、前記ピストンロツドの縮小行程で
のみ開弁する逆止弁とを備え、前記シリンダ底部
を車台に取付け、ピストンロツドの他端側を車体
に取付け、該ピストンロツドの他端側に設けた回
動アクチユエータによつて調整ロツドを所定角度
ずつ回動することにより、前記オリフイスの開口
面積を該調整ロツド先端のシヤツタにより変化せ
しめ、該オリフイスを流れる油液による流動抵抗
から減衰力の調整を行なうようにしている。
リンダと、軸方向に挿通穴が穿設され、一端側が
該シリンダ内に挿入され他端側が該シリンダ外に
突出したピストンロツドと、該ピストンロツドの
一端側に固着され、前記シリンダ内に二つの油室
に画成するピストンと、該ピストンにより画成さ
れた二つの油室間を連通する油通路と、該油通路
の途中に設けられたオリフイスと、前記挿通穴を
介して挿通され、前記ピストンロツドの他端側か
ら回動操作される調整ロツドと、前記オリフイス
の開口面積を変えることによつて減衰力を調整す
るため、該調整ロツドに設けられた減衰力調整用
シヤツタと、前記油通路の途中に軸方向に変位可
能に設けられ、前記ピストンロツドの縮小行程で
のみ開弁する逆止弁とを備え、前記シリンダ底部
を車台に取付け、ピストンロツドの他端側を車体
に取付け、該ピストンロツドの他端側に設けた回
動アクチユエータによつて調整ロツドを所定角度
ずつ回動することにより、前記オリフイスの開口
面積を該調整ロツド先端のシヤツタにより変化せ
しめ、該オリフイスを流れる油液による流動抵抗
から減衰力の調整を行なうようにしている。
ところで、前述した減衰力調整式油圧緩衝器
は、油通路の途中に軸方向に変位可能に逆止弁を
設け、ピストンロツドが伸長行程にあるときには
逆止弁を開弁して油通路内の油液の流通を阻止
し、ピストンに設けられた減衰力発生機構によつ
て減衰力を発生することにより、伸長行程での減
衰力を高める。一方、ピストンロツドが縮小行程
にあるときには逆止弁を開弁させて油通路内の油
液の流通を許し、オリフイスの開口面積に応じた
減衰力を発生させることにより、伸長行程よりも
低い所望の減衰力を得ることができるようになつ
ている。
は、油通路の途中に軸方向に変位可能に逆止弁を
設け、ピストンロツドが伸長行程にあるときには
逆止弁を開弁して油通路内の油液の流通を阻止
し、ピストンに設けられた減衰力発生機構によつ
て減衰力を発生することにより、伸長行程での減
衰力を高める。一方、ピストンロツドが縮小行程
にあるときには逆止弁を開弁させて油通路内の油
液の流通を許し、オリフイスの開口面積に応じた
減衰力を発生させることにより、伸長行程よりも
低い所望の減衰力を得ることができるようになつ
ている。
しかし、前述した従来技術によるものは、逆止
弁をピストンロツドの軸方向に変位可能に設ける
ものであるため、油圧緩衝器としての構成部品長
が長くなつてしまうという欠点があつた。
弁をピストンロツドの軸方向に変位可能に設ける
ものであるため、油圧緩衝器としての構成部品長
が長くなつてしまうという欠点があつた。
また、逆止弁をシヤツタに着座することにより
閉弁する形式の場合には、ピストンロツドが伸長
行程にある時、該逆止弁を介してシヤツタに対
し、伸長側で高圧となる油室の油圧力が作用する
ことになり、該シヤツタ回転時の回転トルクが増
大し、調整ロツドを大きな外力で回転しなくては
ならないという欠点があつた。
閉弁する形式の場合には、ピストンロツドが伸長
行程にある時、該逆止弁を介してシヤツタに対
し、伸長側で高圧となる油室の油圧力が作用する
ことになり、該シヤツタ回転時の回転トルクが増
大し、調整ロツドを大きな外力で回転しなくては
ならないという欠点があつた。
さらに、逆止弁は圧縮ばねによつて逆止作用を
与えるものであるため、逆止弁体と圧縮ばねとか
らなる二部材を最低限必要とし、かつ弁座、ばね
受等の加工が必要となつて、価格的にも高価とな
る欠点があつた。
与えるものであるため、逆止弁体と圧縮ばねとか
らなる二部材を最低限必要とし、かつ弁座、ばね
受等の加工が必要となつて、価格的にも高価とな
る欠点があつた。
本考案は、前述した従来技術の問題点を鑑みな
されたもので、径方向外側に変位する逆止弁を用
いることにより、構成部品長を短縮することがで
きるようにした減衰力調整式油圧緩衝器を提供す
ることにある。
されたもので、径方向外側に変位する逆止弁を用
いることにより、構成部品長を短縮することがで
きるようにした減衰力調整式油圧緩衝器を提供す
ることにある。
上記目的を達成するために、本考案が採用する
構成の特徴は、第１のオリフイスが径方向に穿設
されてなるオリフイス筒の外周側には、ピストン
ロツドの縮小行程のみで径方向外側に拡径するこ
とにより、前記第１のオリフイスからの油液の流
通を許す逆止弁を設け、該逆止弁には前記第１の
オリフイスと対応する位置に第２のオリフイスを
穿設したことにある。
構成の特徴は、第１のオリフイスが径方向に穿設
されてなるオリフイス筒の外周側には、ピストン
ロツドの縮小行程のみで径方向外側に拡径するこ
とにより、前記第１のオリフイスからの油液の流
通を許す逆止弁を設け、該逆止弁には前記第１の
オリフイスと対応する位置に第２のオリフイスを
穿設したことにある。
第１図ないし第４図は本考案の実施例を示し、
本実施例は減衰力発生機構をピストンロツド外に
配設した場合を示す。
本実施例は減衰力発生機構をピストンロツド外に
配設した場合を示す。
図中、１は油圧緩衝器の本体を構成するシリン
ダ、２は一端が該シリンダ１内に挿入され、他端
が該シリンダ１外に突出したピストンロツドで、
該ピストンロツド２には軸方向に挿通穴３が穿設
されると共に径方向に該挿通穴３と連通する油路
４が穿設されている。５はピストンロツド２の一
端側に設けられたピストンで、該ピストン５によ
つてシリンダ１内は二つの油室Ａ，Ｂに画成され
ている。６，７はピストン５に設けられ、油室
Ａ，Ｂ間を連通する油路、８はピストン５に設け
られた伸長側減衰力発生機構、９は同じく縮小側
減衰力発生機構である。
ダ、２は一端が該シリンダ１内に挿入され、他端
が該シリンダ１外に突出したピストンロツドで、
該ピストンロツド２には軸方向に挿通穴３が穿設
されると共に径方向に該挿通穴３と連通する油路
４が穿設されている。５はピストンロツド２の一
端側に設けられたピストンで、該ピストン５によ
つてシリンダ１内は二つの油室Ａ，Ｂに画成され
ている。６，７はピストン５に設けられ、油室
Ａ，Ｂ間を連通する油路、８はピストン５に設け
られた伸長側減衰力発生機構、９は同じく縮小側
減衰力発生機構である。
１０はピストンロツド２の一端側に螺着された
筒状部材で、該筒状部材１０はピストン５固定用
のロツクナツトを兼ねている。１１は筒状部材１
０内に例えば圧入等の手段で嵌着されたオリフイ
ス筒で、該オリフイス筒１１外周壁には60度間隔
で６個の油通路１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃ，１２
Ｄ，１２Ｅ，１２Ｆ（全体として油通路１２とい
う）が軸方向に形成されると共に、該油通路１２
Ａ，１２Ｄの位置には大径のソフト用オリフイス
１３Ａ，１３Ａが、油通路１２Ｂ，１２Ｅの位置
には小径のミデアム用オリフイス１３Ｂ，１３Ｂ
が径方向に穿設され（以下、全体としてオリフイ
ス１３という）、該オリフイス１３は後述する如
く縮小行程時の減衰力特性を決定するようになつ
ている。なお、油通路１２Ｃ，１２Ｆに対応する
位置にはオリフイスは穿設されておらず、ハード
位置Ｈ−Ｈとなつている。また、前記オヤフイス
１３は軸方向に２個所ずつ形成されている。
筒状部材で、該筒状部材１０はピストン５固定用
のロツクナツトを兼ねている。１１は筒状部材１
０内に例えば圧入等の手段で嵌着されたオリフイ
ス筒で、該オリフイス筒１１外周壁には60度間隔
で６個の油通路１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃ，１２
Ｄ，１２Ｅ，１２Ｆ（全体として油通路１２とい
う）が軸方向に形成されると共に、該油通路１２
Ａ，１２Ｄの位置には大径のソフト用オリフイス
１３Ａ，１３Ａが、油通路１２Ｂ，１２Ｅの位置
には小径のミデアム用オリフイス１３Ｂ，１３Ｂ
が径方向に穿設され（以下、全体としてオリフイ
ス１３という）、該オリフイス１３は後述する如
く縮小行程時の減衰力特性を決定するようになつ
ている。なお、油通路１２Ｃ，１２Ｆに対応する
位置にはオリフイスは穿設されておらず、ハード
位置Ｈ−Ｈとなつている。また、前記オヤフイス
１３は軸方向に２個所ずつ形成されている。
１４はピストンロツド２の挿通穴３内に遊嵌す
る如く挿通された調整ロツドで、該調整ロツド１
４の先端側はオリフイス筒１１内に延在してい
る。１５はオリフイス筒１１内に位置して調整ロ
ツド１４の先端にカシメ手段等によつて固着する
ことにより取付けられた有底筒状のシヤツタで、
該シヤツタ１５の周壁には180度対向する位置に
切欠溝１６が形成され（第２図参照）、該切欠溝
１６はそれぞれ対となつたオリフイス１３Ａ，１
３Ｂのいずれかを選択するようになつている。１
７はピストンロツド２の挿通穴３内で、該挿通穴
３と調整ロツド１４との間に形成された円環状の
油通路で、該油通路１７は油通路１２と恒常的に
連通している。
る如く挿通された調整ロツドで、該調整ロツド１
４の先端側はオリフイス筒１１内に延在してい
る。１５はオリフイス筒１１内に位置して調整ロ
ツド１４の先端にカシメ手段等によつて固着する
ことにより取付けられた有底筒状のシヤツタで、
該シヤツタ１５の周壁には180度対向する位置に
切欠溝１６が形成され（第２図参照）、該切欠溝
１６はそれぞれ対となつたオリフイス１３Ａ，１
３Ｂのいずれかを選択するようになつている。１
７はピストンロツド２の挿通穴３内で、該挿通穴
３と調整ロツド１４との間に形成された円環状の
油通路で、該油通路１７は油通路１２と恒常的に
連通している。
また、１８はオリフイス筒１１の外周側に位置
して設けられた逆止弁で、該逆止弁１８は第３図
および第４図に示す如く円板状の底板１８Ａと、
該底板１８Ａから径方向に60度間隔で延びた長板
を直角に起立させることにより形成された６枚の
長板状逆止弁体１８Ｂ，１８Ｂ，…から構成さ
れ、該各逆止弁体１８Ｂ間は空間部１８Ｃ，１８
Ｃ，…となつている。そして、対向する逆止弁体
１８Ｂには前記オリフイス１３Ａ，１３Ａと対応
して大径のソフト用オリフイス１９Ａ，１９Ａが
穿設され、該オリフイス１９Ａの一側に隣合つて
対向する逆止弁体１８Ｂには前記オリフイス１３
Ｂ，１３Ｂと対応して小径のミデアム用オリフイ
ス１９Ｂ，１９Ｂが穿設されている（以下、全体
としてオリフイス１９という）。ここで、オリフ
イス１９Ａ，１９Ｂは後述する如く伸長行程時の
減衰力特性を決定するもので、オリフイス１３
Ａ，１３Ｂよりも小さな開口面積となつている。
なお、オリフイス１９Ａの他側に隣合つて対向す
る逆止弁体１８Ｂにはオリフイスは穿設されてお
らず、ハード位置Ｈ−Ｈとなつている。また、前
記オリフイス１９は軸方向に２箇所ずつ形成され
ている。一方、前記底板１８Ａには円形の油通穴
２０が穿設されている（第３図参照）。
して設けられた逆止弁で、該逆止弁１８は第３図
および第４図に示す如く円板状の底板１８Ａと、
該底板１８Ａから径方向に60度間隔で延びた長板
を直角に起立させることにより形成された６枚の
長板状逆止弁体１８Ｂ，１８Ｂ，…から構成さ
れ、該各逆止弁体１８Ｂ間は空間部１８Ｃ，１８
Ｃ，…となつている。そして、対向する逆止弁体
１８Ｂには前記オリフイス１３Ａ，１３Ａと対応
して大径のソフト用オリフイス１９Ａ，１９Ａが
穿設され、該オリフイス１９Ａの一側に隣合つて
対向する逆止弁体１８Ｂには前記オリフイス１３
Ｂ，１３Ｂと対応して小径のミデアム用オリフイ
ス１９Ｂ，１９Ｂが穿設されている（以下、全体
としてオリフイス１９という）。ここで、オリフ
イス１９Ａ，１９Ｂは後述する如く伸長行程時の
減衰力特性を決定するもので、オリフイス１３
Ａ，１３Ｂよりも小さな開口面積となつている。
なお、オリフイス１９Ａの他側に隣合つて対向す
る逆止弁体１８Ｂにはオリフイスは穿設されてお
らず、ハード位置Ｈ−Ｈとなつている。また、前
記オリフイス１９は軸方向に２箇所ずつ形成され
ている。一方、前記底板１８Ａには円形の油通穴
２０が穿設されている（第３図参照）。
さらに、２１は筒状部材１０の底部側に設けら
れた底蓋で、該底蓋２１は筒状部材１０内に設け
られたオリフイス筒１１、該オリフイス筒１１に
嵌合された逆止弁１８の底板１８Ａと共に、筒状
部材１０の下端１０Ａをカシメ手段でカシメるこ
とにより、該オリフイス筒１１、逆止弁１８と一
体的に軸方向に位置決めされる。この際、オリフ
イス１３Ａと１９Ａとが半径方向に同軸となるよ
うに位置決めされてソフト位置Ｓ−Ｓとなり、オ
リフイス１３Ｂと１９Ｂが半径方向に同軸となる
ように位置決めされてミデアム位置Ｍ−Ｍとな
り、かつオリフイスの穿設されていない位置がハ
ード位置Ｈ−Ｈとなつている。図中、２２は底蓋
２１に穿設された油通穴で該油通穴２２は逆止弁
１８の油通穴２０と同軸となつている。
れた底蓋で、該底蓋２１は筒状部材１０内に設け
られたオリフイス筒１１、該オリフイス筒１１に
嵌合された逆止弁１８の底板１８Ａと共に、筒状
部材１０の下端１０Ａをカシメ手段でカシメるこ
とにより、該オリフイス筒１１、逆止弁１８と一
体的に軸方向に位置決めされる。この際、オリフ
イス１３Ａと１９Ａとが半径方向に同軸となるよ
うに位置決めされてソフト位置Ｓ−Ｓとなり、オ
リフイス１３Ｂと１９Ｂが半径方向に同軸となる
ように位置決めされてミデアム位置Ｍ−Ｍとな
り、かつオリフイスの穿設されていない位置がハ
ード位置Ｈ−Ｈとなつている。図中、２２は底蓋
２１に穿設された油通穴で該油通穴２２は逆止弁
１８の油通穴２０と同軸となつている。
本実施例は前述のように構成されるが、次にそ
の作動について述べる。
の作動について述べる。
初めに、調整ロツド１４をシリンダ１外から操
作することにより、これと一体のシヤツタ１５を
回動し、切欠溝１６を所定位置、例えばソフト位
置Ｓ−Ｓに設定する。
作することにより、これと一体のシヤツタ１５を
回動し、切欠溝１６を所定位置、例えばソフト位
置Ｓ−Ｓに設定する。
そこで、ピストンロツド２が伸長行程にあると
きには、油室Ａ内が高圧となり、該油室Ａの油液
は油路４、円環状油通路１７、油通路１２Ａ，１
２Ｄオリフイス１９Ａ，１３Ａ、切欠溝１６を介
して油通穴２０，２２から油室Ｂに流出する。こ
の際、油通路１２に至つた高圧油は逆止弁１８の
各逆止弁体１８Ｂを径方向内側に向けてその背面
から押圧し、該各逆止弁体１８Ｂをオリフイス筒
１１の外周面に密着させるため、オリフイス１９
Ａ，１３Ａのみが油通路となる。然るに、オリフ
イス１９Ａの開口面積はオリフイス１３Ａの開口
面積よりも小さく形成されているから、該オリフ
イス１９Ａを流通する油液の抵抗力によつて所定
のソフトに対応する減衰力を発生する。さらに、
ピストンロツド２の速度が早くなると、減衰力発
生機構８が開弁し、所定の減衰力を発生する。
きには、油室Ａ内が高圧となり、該油室Ａの油液
は油路４、円環状油通路１７、油通路１２Ａ，１
２Ｄオリフイス１９Ａ，１３Ａ、切欠溝１６を介
して油通穴２０，２２から油室Ｂに流出する。こ
の際、油通路１２に至つた高圧油は逆止弁１８の
各逆止弁体１８Ｂを径方向内側に向けてその背面
から押圧し、該各逆止弁体１８Ｂをオリフイス筒
１１の外周面に密着させるため、オリフイス１９
Ａ，１３Ａのみが油通路となる。然るに、オリフ
イス１９Ａの開口面積はオリフイス１３Ａの開口
面積よりも小さく形成されているから、該オリフ
イス１９Ａを流通する油液の抵抗力によつて所定
のソフトに対応する減衰力を発生する。さらに、
ピストンロツド２の速度が早くなると、減衰力発
生機構８が開弁し、所定の減衰力を発生する。
一方、ピストンロツド２が縮小行程にあるとき
には、油室Ｂが高圧となるから、前述とは逆に油
通穴２２，２０、切欠溝１６、オリフイス１３
Ａ，１９Ａ、油通路１２Ａ，１２Ｄ、円環状油通
路１７、油路４を介して油室４に流出する。この
際、オリフイス１３Ａに至つた高圧油は逆止弁１
８の各逆止弁体１８Ａを径方向外側に向けてその
内面側から押圧し、拡径させる。このため、オリ
フイス１３Ａからの油液は各逆止弁体１８Ａ間の
空間部１８Ｃから油通路１２Ａ，１２Ｄに抵抗な
く流出する。この結果、オリフイス１３Ａを流れ
る油液の抵抗力によつて所定のソフトに対応する
減衰力を発生する。さらに、ピストンロツド２の
速度が早くなると、減衰力発生機構９が開弁し、
所定の減衰力をを発生させる。
には、油室Ｂが高圧となるから、前述とは逆に油
通穴２２，２０、切欠溝１６、オリフイス１３
Ａ，１９Ａ、油通路１２Ａ，１２Ｄ、円環状油通
路１７、油路４を介して油室４に流出する。この
際、オリフイス１３Ａに至つた高圧油は逆止弁１
８の各逆止弁体１８Ａを径方向外側に向けてその
内面側から押圧し、拡径させる。このため、オリ
フイス１３Ａからの油液は各逆止弁体１８Ａ間の
空間部１８Ｃから油通路１２Ａ，１２Ｄに抵抗な
く流出する。この結果、オリフイス１３Ａを流れ
る油液の抵抗力によつて所定のソフトに対応する
減衰力を発生する。さらに、ピストンロツド２の
速度が早くなると、減衰力発生機構９が開弁し、
所定の減衰力をを発生させる。
次に、調整ロツド１４により、シヤツタ１５を
ソフト位置Ｓ−Ｓからミデアム位置Ｍ−Ｍに設定
した場合にも、前述したと同様に所定のミデアム
に対応する減衰力を発生することができる。
ソフト位置Ｓ−Ｓからミデアム位置Ｍ−Ｍに設定
した場合にも、前述したと同様に所定のミデアム
に対応する減衰力を発生することができる。
さらに、調整ロツド１４により、シヤツタ１５
をハード位置Ｈ−Ｈに設定した場合には、当該ハ
ード位置Ｈ−Ｈにはオリフイス１３，１９は穿設
されておらず、油室Ａ，Ｂ間に油液が流れること
はなく、各減衰力発生機構８，９に依存した減衰
力特性を得ることができる。
をハード位置Ｈ−Ｈに設定した場合には、当該ハ
ード位置Ｈ−Ｈにはオリフイス１３，１９は穿設
されておらず、油室Ａ，Ｂ間に油液が流れること
はなく、各減衰力発生機構８，９に依存した減衰
力特性を得ることができる。
而して、本実施例では逆止弁１８は径方向に拡
径するようにオリフイス筒１１の外周側に配設さ
れているから、構成部品を短かくすることができ
る。
径するようにオリフイス筒１１の外周側に配設さ
れているから、構成部品を短かくすることができ
る。
一方、ピストンロツド２の伸長行程で、油室Ａ
内の高圧油が油通路１７，１２を介して逆止弁１
８に作用しても、該逆止弁１８はオリフイス筒１
１に密着するのみで、シヤツタ１５には当該高圧
油が作用することがない。この結果、シヤツタ１
５の回転を小さな回転力で操作することができ
る。
内の高圧油が油通路１７，１２を介して逆止弁１
８に作用しても、該逆止弁１８はオリフイス筒１
１に密着するのみで、シヤツタ１５には当該高圧
油が作用することがない。この結果、シヤツタ１
５の回転を小さな回転力で操作することができ
る。
さらに、逆止弁１８は１枚の板材をプレス加工
によつて折曲げ成形するだけでよいから、加工性
を高めることができる。そして、逆止弁１８の取
付けに際してはオリフイス筒１１、底蓋２１との
間にカシメ手段で固着することができるから、別
途ドリル加工等の必要がなく、安価に製造しう
る。
によつて折曲げ成形するだけでよいから、加工性
を高めることができる。そして、逆止弁１８の取
付けに際してはオリフイス筒１１、底蓋２１との
間にカシメ手段で固着することができるから、別
途ドリル加工等の必要がなく、安価に製造しう
る。
なお、本実施例はシヤツタ１５、オリフイス筒
１１等からなる減衰力発生機構は、筒状部材１０
を介してピストンロツド２外に設けるものとして
述べたが、該減衰力発生機構をピストンロツド２
内に収容する如く設けてもよいものである。
１１等からなる減衰力発生機構は、筒状部材１０
を介してピストンロツド２外に設けるものとして
述べたが、該減衰力発生機構をピストンロツド２
内に収容する如く設けてもよいものである。
本考案に係る減衰力調整式油圧緩衝器は以上詳
細に述べた如くであるから、減衰力発生機構の構
成部品長を短かくすることができ、小型の油圧緩
衝器とすることができる。また、シヤツタには高
圧油が作用することがないから、調整ロツドによ
るシヤツタの操作性を高めることができる。さら
に、逆止弁は１枚の板材からプレス成形すること
ができ、かつ取付けが簡単であるから低廉に製造
することができる等の効果を奏する。
細に述べた如くであるから、減衰力発生機構の構
成部品長を短かくすることができ、小型の油圧緩
衝器とすることができる。また、シヤツタには高
圧油が作用することがないから、調整ロツドによ
るシヤツタの操作性を高めることができる。さら
に、逆止弁は１枚の板材からプレス成形すること
ができ、かつ取付けが簡単であるから低廉に製造
することができる等の効果を奏する。
第１図は油圧緩衝器の要部縦断面図、第２図は
第１図中の−矢示方向断面図、第３図は逆止
弁の平面図、第４図は同じく逆止弁の斜視図であ
る。 １……シリンダ、２……ピストンロツド、３…
…挿通穴、４，６，７……油路、５……ピスト
ン、８，９……減衰力発生機構、１０……筒状部
材、１１……オリフイス筒、１２，１７……油通
路、１３……オリフイス（第１のオリフイス）、
１４……調整ロツド、１５……シヤツタ、１６…
…切欠溝、１８……逆止弁、１９……オリフイス
（第２のオリフイス）、２０，２２……油通穴、２
１……底蓋、Ａ，Ｂ……油室。
第１図中の−矢示方向断面図、第３図は逆止
弁の平面図、第４図は同じく逆止弁の斜視図であ
る。 １……シリンダ、２……ピストンロツド、３…
…挿通穴、４，６，７……油路、５……ピスト
ン、８，９……減衰力発生機構、１０……筒状部
材、１１……オリフイス筒、１２，１７……油通
路、１３……オリフイス（第１のオリフイス）、
１４……調整ロツド、１５……シヤツタ、１６…
…切欠溝、１８……逆止弁、１９……オリフイス
（第２のオリフイス）、２０，２２……油通穴、２
１……底蓋、Ａ，Ｂ……油室。
Claims (1)
- シリンダと、軸方向に挿通穴が穿設され、一端
側が該シリンダ内に挿入され他端側が該シリンダ
外に突出したピストンロツドと、該ピストンロツ
ドの一端側に固着され、前記シリンダ内を二つの
油室に画成するピストンと、該ピストンによつて
画成された二つの油室間を連通する油通路と、該
油通路の途中に設けられ、第１のオリフイスが径
方向に穿設されたオリフイス筒と、前記挿通穴を
介して挿通され、前記ピストンロツドの他端側か
ら回動操作される調整ロツドと、前記第１のオリ
フイスの開口面積を変えることによつて減衰力を
調整するため、該調整ロツドに設けられた減衰力
調整用シヤツタとからなる減衰力調整式油圧緩衝
器において、前記オリフイス筒の外周側には、前
記ピストンロツドの縮小行程でのみ径方向外側に
拡径することにより、前記第１のオリフイスから
の油液の流通を許す逆止弁を設け、該逆止弁には
前記第１のオリフイスと対応する位置に第２のオ
リフイスを穿設したことを特徴とする減衰力調整
式油圧緩衝器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1984091936U JPS617639U (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| US06/746,772 US4645044A (en) | 1984-06-20 | 1985-06-19 | Hydraulic damper of adjustable damping force type |
| DE19853522105 DE3522105A1 (de) | 1984-06-20 | 1985-06-20 | Hydraulischer daempfer mit einstellbarer daempfkraft |
| KR1019850004705A KR900000467B1 (ko) | 1984-06-20 | 1985-07-01 | 감쇠력 조정식 유압 완충기 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1984091936U JPS617639U (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS617639U JPS617639U (ja) | 1986-01-17 |
| JPH0218359Y2 true JPH0218359Y2 (ja) | 1990-05-23 |
Family
ID=14040479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1984091936U Granted JPS617639U (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4645044A (ja) |
| JP (1) | JPS617639U (ja) |
| KR (1) | KR900000467B1 (ja) |
| DE (1) | DE3522105A1 (ja) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0524831Y2 (ja) * | 1986-02-20 | 1993-06-23 | ||
| EP0241677B1 (de) * | 1986-04-12 | 1990-05-02 | Körber Ag | Stossdämpfer mit veränderbarer Dämpfungscharakteristik |
| US5217095A (en) * | 1986-06-05 | 1993-06-08 | Monroe Auto Equipment Company | Method and apparatus for absorbing mechanical shock |
| CA1263414A (en) * | 1986-06-05 | 1989-11-28 | Magnus Lizell | Restriction valve device for hydraulic pressure fluids in vehicle shock absorbing mechanisms |
| JPH0519625Y2 (ja) * | 1986-08-14 | 1993-05-24 | ||
| WO1988006983A1 (en) * | 1987-03-18 | 1988-09-22 | Monroe Auto Equipment Company | Method and apparatus for absorbing mechanical shock |
| US4867475A (en) * | 1988-02-16 | 1989-09-19 | Monroe Auto Equipment Company | Method and apparatus for controlling shock absorbers |
| US4890858A (en) * | 1988-02-16 | 1990-01-02 | Monroe Auto Equipment Company | Method and apparatus for controlling shock absorbers |
| US4943083A (en) * | 1989-03-13 | 1990-07-24 | Monroe Auto Equipment Company | Signal conditioning circuit assembly |
| US5123671A (en) * | 1989-03-13 | 1992-06-23 | Monroe Auto Equipment Company | Method and apparatus for controlling shock absorbers |
| DE3925520A1 (de) * | 1989-08-02 | 1991-02-07 | Hemscheidt Maschf Hermann | Daempfungsventil mit verbesserter daempfungseinstellung |
| US5152379A (en) * | 1990-04-16 | 1992-10-06 | Monroe Auto Equipment Company | Adjustable shock absorber assembly |
| US5350187A (en) * | 1992-10-16 | 1994-09-27 | Monroe Auto Equipment Company | Adjustable damping system |
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| US5988330A (en) * | 1997-07-03 | 1999-11-23 | Morris; Jay | Adjustable shock absorber |
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| KR20040011142A (ko) * | 2002-07-29 | 2004-02-05 | 주식회사 만도 | 스티어링장치의 댐핑밸브 |
| US7124865B2 (en) * | 2004-02-13 | 2006-10-24 | Progressive Suspension, Inc. | Pressure regulating dampers |
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| RU2570243C1 (ru) * | 2011-11-30 | 2015-12-10 | Хитачи Отомотив Системз, Лтд. | Амортизатор |
| US8950558B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-02-10 | Fox Factory, Inc. | Dampers with thermal expansion compensation |
| USD712995S1 (en) | 2012-11-27 | 2014-09-09 | Mcp Ip, Llc | Vibration damper |
| DE102013004850B4 (de) * | 2013-03-05 | 2018-03-29 | Iwis Motorsysteme Gmbh & Co. Kg | Spannvorrichtung mit Blattfedermembran |
| US9360271B1 (en) | 2013-03-14 | 2016-06-07 | Mcp Ip, Llc | Vibration damper |
| DE102015211556B4 (de) * | 2015-06-23 | 2022-01-13 | Zf Friedrichshafen Ag | Dämpfventileinrichtung |
| DE102023102712A1 (de) * | 2023-02-03 | 2024-08-08 | Eto Magnetic Gmbh | Rückschlagventil, bidirektionale Dämpfervorrichtung und Verfahren |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1632385A (en) * | 1922-02-15 | 1927-06-14 | Carl W Vollmann | Compressor |
| DE554055C (de) * | 1931-03-24 | 1932-07-06 | Bbc Brown Boveri & Cie | Mehrfachventil |
| GB616543A (en) * | 1945-02-16 | 1949-01-24 | Goetaverken Ab | Improvements in spring plate valves |
| US3376884A (en) * | 1965-10-22 | 1968-04-09 | Modern Faucet Mfg Co | Anti-siphon diverter unit |
| US3882891A (en) * | 1974-06-19 | 1975-05-13 | Abex Corp | Check valve |
| JPS54120375A (en) * | 1978-03-10 | 1979-09-18 | Showa Mfg Co Ltd | Oil pressure shock absorber |
| GB2111168B (en) * | 1981-11-06 | 1986-07-16 | Tokico Ltd | Hydraulic damper with bypass |
| GB2123922A (en) * | 1982-06-15 | 1984-02-08 | Tokico Ltd | Hydraulic damper with adjustable flow path |
| JPS5940034A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-05 | Showa Mfg Co Ltd | 油圧緩衝器における減衰力調整装置 |
| JPS6069711U (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-17 | トキコ株式会社 | 減衰力調整式油圧緩衝装置 |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP1984091936U patent/JPS617639U/ja active Granted
-
1985
- 1985-06-19 US US06/746,772 patent/US4645044A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-06-20 DE DE19853522105 patent/DE3522105A1/de active Granted
- 1985-07-01 KR KR1019850004705A patent/KR900000467B1/ko not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS617639U (ja) | 1986-01-17 |
| KR860000169A (ko) | 1986-01-25 |
| KR900000467B1 (ko) | 1990-01-30 |
| US4645044A (en) | 1987-02-24 |
| DE3522105A1 (de) | 1986-01-02 |
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