JPH02187212A - チタン極細線の製造方法 - Google Patents
チタン極細線の製造方法Info
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- JPH02187212A JPH02187212A JP448989A JP448989A JPH02187212A JP H02187212 A JPH02187212 A JP H02187212A JP 448989 A JP448989 A JP 448989A JP 448989 A JP448989 A JP 448989A JP H02187212 A JPH02187212 A JP H02187212A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、チタン極細線の製造方法に関するものである
。
。
チタン極細線は、その優れた耐食性などにより、化学物
質用フィルター、複合材料用繊維または電磁波シールド
材など多くの用途が考えられている。
質用フィルター、複合材料用繊維または電磁波シールド
材など多くの用途が考えられている。
従来、この種のＴｉ極細線の製造方法としては、特開昭
６２−１８５８９３号公報のように、熱間圧延によって
製造した５、５鰭φのＴｉ線材を、その表面にＮｉメツ
キを施し、このＮｉメツキを潤滑皮膜として、冷間伸線
し、最終的に極細線を得るためには、酸洗−焼鈍一酸洗
−Ｎｉメツキ−冷間伸線の工程を何度も繰り返していた
（以下先行法１という）。
６２−１８５８９３号公報のように、熱間圧延によって
製造した５、５鰭φのＴｉ線材を、その表面にＮｉメツ
キを施し、このＮｉメツキを潤滑皮膜として、冷間伸線
し、最終的に極細線を得るためには、酸洗−焼鈍一酸洗
−Ｎｉメツキ−冷間伸線の工程を何度も繰り返していた
（以下先行法１という）。
他方、熱間圧延線材を用いて金属細線を得る方法として
は、特開昭５１−１７１６３号公報の方法（先行法２と
いう）や特開昭６１−１３７６２３号公報の方法（先行
法３という）がある。
は、特開昭５１−１７１６３号公報の方法（先行法２と
いう）や特開昭６１−１３７６２３号公報の方法（先行
法３という）がある。
先行法２は、［外層が普通鋼で内部がファイバー用金属
素材から成る熱間押出し用ビレットを製作し、熱間押出
によＪ／Ｊ線材圧延用ビレットとなし、該ビレットを熱
間線材圧延し、内部がファイバー用金属素材で、外層部
が普通鋼からなる複合線材を得、該複合線材の集合体を
内層とし、外層を普通鋼として更に１回以上の熱間押出
しと熱間線材圧延を行うことを特徴とする多数本のファ
イバー用金属細線を内包する線材の製造方法」として示
され、束ね圧延法とされている。この線材を冷間伸線方
法洗し、ファイバーとするものである。この方法は冷間
伸線のみで極細線とする方法に比べて、製造コストは低
いと思われる。
素材から成る熱間押出し用ビレットを製作し、熱間押出
によＪ／Ｊ線材圧延用ビレットとなし、該ビレットを熱
間線材圧延し、内部がファイバー用金属素材で、外層部
が普通鋼からなる複合線材を得、該複合線材の集合体を
内層とし、外層を普通鋼として更に１回以上の熱間押出
しと熱間線材圧延を行うことを特徴とする多数本のファ
イバー用金属細線を内包する線材の製造方法」として示
され、束ね圧延法とされている。この線材を冷間伸線方
法洗し、ファイバーとするものである。この方法は冷間
伸線のみで極細線とする方法に比べて、製造コストは低
いと思われる。
また、先行法３は、［ステンレス長繊維を得るにあたり
、ステンレス綿状材を炭素１ｔＯ，００８ｗｔ％以下の
極低炭素銅帯で被覆して複合線状材を得しめ、この複合
線状材の多数本をステンレス線状材よりも炭素含有量の
少ない炭素鋼管に挿入して熱間圧延し、冷間伸線と焼鈍
処理を繰り返して細線化し、化学的に上記両炭素鋼を除
去することを特徴とし」複合線材を得るのに極低炭素鋼
帯を金属線材外周部に巻くことを主要点としている。
、ステンレス綿状材を炭素１ｔＯ，００８ｗｔ％以下の
極低炭素銅帯で被覆して複合線状材を得しめ、この複合
線状材の多数本をステンレス線状材よりも炭素含有量の
少ない炭素鋼管に挿入して熱間圧延し、冷間伸線と焼鈍
処理を繰り返して細線化し、化学的に上記両炭素鋼を除
去することを特徴とし」複合線材を得るのに極低炭素鋼
帯を金属線材外周部に巻くことを主要点としている。
しかしながら、前記先行法ｌでは、前記工程を多数回必
要があるため、必然的に製造コストが嵩むものであった
。
要があるため、必然的に製造コストが嵩むものであった
。
他方、先行法２および３によって、たとえばステンレス
極細線を製造する場合には、通常の鉄の熱間圧延条件で
問題なく圧延でき、しかも得られた内部にステンレス極
細線を含んだ線材を、鉄のみを溶解する酸、たとえば硝
酸を用いて酸洗することにより、最終的にステンレス極
細線を得ることができる。
極細線を製造する場合には、通常の鉄の熱間圧延条件で
問題なく圧延でき、しかも得られた内部にステンレス極
細線を含んだ線材を、鉄のみを溶解する酸、たとえば硝
酸を用いて酸洗することにより、最終的にステンレス極
細線を得ることができる。
しかし、本発明が対象とするチタン線の場合においては
、ＴｉとＦｅとで容易に低融点の化合物（溶融点１０７
０℃）を生成するため、通常の熱間圧延条件（１１００
℃以上）では、Ｆｅ−Ｔｉ化合物がチタン線全面にでき
てしまう。この化合物は硝酸に溶解してしまうため、チ
タンの極細線を得ることができない。さらに高い温度に
加熱し圧延し、巻取りを行うとＦｅがＴｉ中に拡散し、
同しくＦｅ−Ｔｉ化合物をつくり、同様にこの化合物は
、硝酸に溶解するので、所定径のチタン極細線をうろこ
とができない。
、ＴｉとＦｅとで容易に低融点の化合物（溶融点１０７
０℃）を生成するため、通常の熱間圧延条件（１１００
℃以上）では、Ｆｅ−Ｔｉ化合物がチタン線全面にでき
てしまう。この化合物は硝酸に溶解してしまうため、チ
タンの極細線を得ることができない。さらに高い温度に
加熱し圧延し、巻取りを行うとＦｅがＴｉ中に拡散し、
同しくＦｅ−Ｔｉ化合物をつくり、同様にこの化合物は
、硝酸に溶解するので、所定径のチタン極細線をうろこ
とができない。
そこで、本発明の目的は、製造コストが高くなることが
ない、むしろ安価になるとともに、しかも品質的に良好
なチタン極細線を得ることができる製造方法を提供する
ことにある。
ない、むしろ安価になるとともに、しかも品質的に良好
なチタン極細線を得ることができる製造方法を提供する
ことにある。
上記課題は、チタン線材の外周を低炭素鋼で被覆した複
合線材の集合体を内層とし、外層部を低炭素鋼としたビ
レットを、１０００℃以下で加熱し、次いで９５０℃以
下で熱間線材圧延を行った後、１℃／秒以上の冷却速度
で冷却し、内部に多数本のチタン極細線を内包した線材
を得た後、この線材の低炭素鋼部分を酸を用いて溶解除
去することで解決できる。
合線材の集合体を内層とし、外層部を低炭素鋼としたビ
レットを、１０００℃以下で加熱し、次いで９５０℃以
下で熱間線材圧延を行った後、１℃／秒以上の冷却速度
で冷却し、内部に多数本のチタン極細線を内包した線材
を得た後、この線材の低炭素鋼部分を酸を用いて溶解除
去することで解決できる。
本発明にしたがって得た複合ビレットを、加熱温度を１
０００℃以下、圧延温度を９５０℃以下で熱間圧延し、
圧延後の冷却速度を１℃／秒以上とすることで、Ｆｅ−
Ｔｉ化合物層の厚みを圧延後直径の２０％以内に抑える
ことができる。
０００℃以下、圧延温度を９５０℃以下で熱間圧延し、
圧延後の冷却速度を１℃／秒以上とすることで、Ｆｅ−
Ｔｉ化合物層の厚みを圧延後直径の２０％以内に抑える
ことができる。
使用するチタン線材を低炭素鋼で被覆するようにすると
、隔離材として、コスト的に安いものとなり、かつ酸化
スケールを付けたチタン複合線材の製造が容易となる。
、隔離材として、コスト的に安いものとなり、かつ酸化
スケールを付けたチタン複合線材の製造が容易となる。
以下本発明をさらに詳説する。
本発明におけるＴｉ線材とは、純Ｔｉ等のα相Ｔｉ、Ｔ
ｉ−６八Ｎ−４Ｖ等の（α＋β）型Ｔ１合金、Ｔｉ−３
Ａ／８Ｖ ６Ｃｒ−４Ｍｏ ４Ｚｒ、Ｔｉ−１５Ｖ
−３Ｃｒ３Ｓｎ−３Ａ１等のβ型Ｔｉ合金が対象である
。
ｉ−６八Ｎ−４Ｖ等の（α＋β）型Ｔ１合金、Ｔｉ−３
Ａ／８Ｖ ６Ｃｒ−４Ｍｏ ４Ｚｒ、Ｔｉ−１５Ｖ
−３Ｃｒ３Ｓｎ−３Ａ１等のβ型Ｔｉ合金が対象である
。
Ｔｉ外外部部低炭素鋼を被覆する迄のＴｉの冷間伸線方
法としては、ローラーダイス、穴ダイスを用いることが
できる。伸線時の潤滑下地として、酸化スケールをＴｉ
材表面に生成させれば、スケールが潤滑剤の役目と、隔
離材であるＦｅのＴｉ中への拡散を防げる働きをするの
で、スケールを生成させるのが望ましい態様である。Ｔ
ｉ線材の外周を低炭素鋼で被覆するのは、Ｔｉ線材同志
の融着を防止するためであるが、特開昭６１−１３７６
２３号では、炭素量０．００８ｗｔ％以下の極低炭素鋼
を用いるとなっているがＴｉｉ材の場合、拡散した炭素
がＴｉ材表面でＴｉと結合し、ＴｉＣとなり、Ｔｉ材内
部にはあまり拡散しないので、用いる低炭素鋼の炭素は
０．１％以下であればよい。
法としては、ローラーダイス、穴ダイスを用いることが
できる。伸線時の潤滑下地として、酸化スケールをＴｉ
材表面に生成させれば、スケールが潤滑剤の役目と、隔
離材であるＦｅのＴｉ中への拡散を防げる働きをするの
で、スケールを生成させるのが望ましい態様である。Ｔ
ｉ線材の外周を低炭素鋼で被覆するのは、Ｔｉ線材同志
の融着を防止するためであるが、特開昭６１−１３７６
２３号では、炭素量０．００８ｗｔ％以下の極低炭素鋼
を用いるとなっているがＴｉｉ材の場合、拡散した炭素
がＴｉ材表面でＴｉと結合し、ＴｉＣとなり、Ｔｉ材内
部にはあまり拡散しないので、用いる低炭素鋼の炭素は
０．１％以下であればよい。
Ｔｊ線材外周部に低炭素鋼を被覆する方法は公知の多く
の方法があり、本発明においていずれも採用できる。す
なわち、Ｔｉの丸鋼を内部に入れた低炭素鋼バイブを熱
間押出しにて圧着し、それを熱間圧延もしくは穴ダイス
伸線にて加工する方法（先行法４とする）も有り、Ｔ１
丸鋼を内部に入れた低炭素鋼パイプを冷間穴ダイス伸線
をして所定の直径のクラッド線とする方法（先行法５と
する）等が有る。
の方法があり、本発明においていずれも採用できる。す
なわち、Ｔｉの丸鋼を内部に入れた低炭素鋼バイブを熱
間押出しにて圧着し、それを熱間圧延もしくは穴ダイス
伸線にて加工する方法（先行法４とする）も有り、Ｔ１
丸鋼を内部に入れた低炭素鋼パイプを冷間穴ダイス伸線
をして所定の直径のクラッド線とする方法（先行法５と
する）等が有る。
この時内部に入れるＴｉ丸鋼の表面には酸化スケールが
あるのが望ましい。酸化スケールを生成させる条件はＴ
ｉ合金の種類によって異なるが、６００〜ｂ 行うとよい。酸化スケール厚さは、１〜５μｍ程度生成
させるのが望ましい。このようにして、低炭素鋼で被覆
した複合線材は、これを所定長さに切断し、外層材とし
ての低炭素鋼管などの外層材に密に詰め込み、熱間圧延
を行う。外層材の炭素鋼の炭素量も０．１ｗｔ％以下で
よい。
あるのが望ましい。酸化スケールを生成させる条件はＴ
ｉ合金の種類によって異なるが、６００〜ｂ 行うとよい。酸化スケール厚さは、１〜５μｍ程度生成
させるのが望ましい。このようにして、低炭素鋼で被覆
した複合線材は、これを所定長さに切断し、外層材とし
ての低炭素鋼管などの外層材に密に詰め込み、熱間圧延
を行う。外層材の炭素鋼の炭素量も０．１ｗｔ％以下で
よい。
次に本発明における熱間圧延条件の限定理由を示す。
加熱温度を１０００℃以下としたのは、１０００℃を超
えると、Ｆｅ−Ｔｉ化合物層の融点（１０７０℃）に近
すぎること、およびＦｅ−Ｔｉ化合物層が異常に厚くな
るからである。加熱時間はビレットが均一されるための
最も短い時間が望ましく、通常２時間以内である。
えると、Ｆｅ−Ｔｉ化合物層の融点（１０７０℃）に近
すぎること、およびＦｅ−Ｔｉ化合物層が異常に厚くな
るからである。加熱時間はビレットが均一されるための
最も短い時間が望ましく、通常２時間以内である。
圧延温度を９５０℃以下としたのは、圧延することによ
ってＴｉ線の線径は非常に小さくなる。しかるに、Ｆｅ
−Ｔｉ化合物層の厚さは、温度と時間の関数であり、線
径が小さくなった分だけ、線径に占めるＰｅ−Ｔｉ化合
物層の比率は大きくなり、Ｔｉ極細線が得られなくなる
。それゆえ、圧延温度は、９５０°Ｃ以下とした。圧延
時間は２〜３分以内が望ましい。例えば８８０℃〜８３
０℃で圧延比１００、圧延時間３分で２℃／秒で冷却し
たところ、Ｆｅ−Ｔｉ化合物層の厚さは８μｍであった
。
ってＴｉ線の線径は非常に小さくなる。しかるに、Ｆｅ
−Ｔｉ化合物層の厚さは、温度と時間の関数であり、線
径が小さくなった分だけ、線径に占めるＰｅ−Ｔｉ化合
物層の比率は大きくなり、Ｔｉ極細線が得られなくなる
。それゆえ、圧延温度は、９５０°Ｃ以下とした。圧延
時間は２〜３分以内が望ましい。例えば８８０℃〜８３
０℃で圧延比１００、圧延時間３分で２℃／秒で冷却し
たところ、Ｆｅ−Ｔｉ化合物層の厚さは８μｍであった
。
９５０℃を超える温度での圧延の場合には、圧延時間を
短く、圧延後の冷却速度を早くしても、ＦｅＴｉ化合物
層を１５μｍ以下に抑えることが難しい。
短く、圧延後の冷却速度を早くしても、ＦｅＴｉ化合物
層を１５μｍ以下に抑えることが難しい。
熱間圧延後の冷却速度を１℃／秒以上としたのは、この
速度以下ではＰｅ０Ｔｉ中における拡散速度が早い温度
範囲となっている時間が長くなるので、Ｆｅ−Ｔｉ化合
物層が厚くなり、表面粗度、寸法精度良好なＴｉ極細線
が得られるのである。
速度以下ではＰｅ０Ｔｉ中における拡散速度が早い温度
範囲となっている時間が長くなるので、Ｆｅ−Ｔｉ化合
物層が厚くなり、表面粗度、寸法精度良好なＴｉ極細線
が得られるのである。
熱間圧延によって、一般的に５．５〜１０龍φ程度の線
材となす。この線材を酸を用いて、隔離材である低炭素
鋼を溶解し、φ１００〜２００μｍ程度のＴｉ極細線を
得ることができる。酸の種類は硝酸が望ましい。これは
、鉄のみを溶解し、Ｔｉは溶解しないからである。濃度
は２０〜４０％が望ましい。２０％未満では溶解能力が
劣り、酸洗時間を多く必要とする。また４０％を超える
場合は、溶解反応時、液が沸騰しやすく、安全上問題が
ある。処理温度も５０℃以下が望ましく、５０°Ｃを超
える温度では溶解反応時液が沸騰しやすく、安全−Ｌ問
題がある。
材となす。この線材を酸を用いて、隔離材である低炭素
鋼を溶解し、φ１００〜２００μｍ程度のＴｉ極細線を
得ることができる。酸の種類は硝酸が望ましい。これは
、鉄のみを溶解し、Ｔｉは溶解しないからである。濃度
は２０〜４０％が望ましい。２０％未満では溶解能力が
劣り、酸洗時間を多く必要とする。また４０％を超える
場合は、溶解反応時、液が沸騰しやすく、安全上問題が
ある。処理温度も５０℃以下が望ましく、５０°Ｃを超
える温度では溶解反応時液が沸騰しやすく、安全−Ｌ問
題がある。
またさらに細いＴｉ線を得る場合には、熱間圧延複合線
材を冷間伸線する。１龍φ程度迄伸線すれば１０μｍφ
程度のＴｉ極細線が得られる。この際、何回かの焼鈍を
行うが、焼鈍温度、時間はＦｅ−Ｔｉ化合物層の拡大を
防止するため、７００ ’Ｃ以下、２時間以内が望まし
い。
材を冷間伸線する。１龍φ程度迄伸線すれば１０μｍφ
程度のＴｉ極細線が得られる。この際、何回かの焼鈍を
行うが、焼鈍温度、時間はＦｅ−Ｔｉ化合物層の拡大を
防止するため、７００ ’Ｃ以下、２時間以内が望まし
い。
次に実施例を示し本発明の効果を明らかにする。
（実施例１）
直径１１． Ｏｎ＋ ψ（７）＄４７ｉｖＡＡ ト５．
：ＪＪ、１ｍ６８０°ＣＸ３０分＝Ａ、Ｃ，の条件にて
表面に酸化スケールを生成させた直径１１．０龍φの純
Ｔｉ線Ｂとを用意する。両者とも外径２１．７ ＋ｕ内
径１２．３ ｍ−の低炭素鋼管に挿入する。長さは１〜
６ｍ程度とする。
：ＪＪ、１ｍ６８０°ＣＸ３０分＝Ａ、Ｃ，の条件にて
表面に酸化スケールを生成させた直径１１．０龍φの純
Ｔｉ線Ｂとを用意する。両者とも外径２１．７ ＋ｕ内
径１２．３ ｍ−の低炭素鋼管に挿入する。長さは１〜
６ｍ程度とする。
しかる後に内径１９．４鰭φの穴ダイスを通ずことによ
り外径１９．４ ｓｍφの低炭素鋼、中身１１．０ｍｍ
φの純Ｔｉのクラツド材を得る。しかる後にこれを順次
穴ダイスを通すことにより外径３．５１φの低炭素鋼、
中身２． Ｏｍφとした。
り外径１９．４ ｓｍφの低炭素鋼、中身１１．０ｍｍ
φの純Ｔｉのクラツド材を得る。しかる後にこれを順次
穴ダイスを通すことにより外径３．５１φの低炭素鋼、
中身２． Ｏｍφとした。
純Ｔｉ線の化学成分、被覆用の低炭素鋼の化学成分を第
１および第２表に示す。複合線材を矯正した後３ｍに切
断した。つづいて外径φ１３５、内径φ５０の低炭素鋼
管に１４０本詰め、熱間圧延ビレットを２木製作した。
１および第２表に示す。複合線材を矯正した後３ｍに切
断した。つづいて外径φ１３５、内径φ５０の低炭素鋼
管に１４０本詰め、熱間圧延ビレットを２木製作した。
第３表に低炭素鋼管の化学成分を示す。
第１表
（ｗｔ％）
第２表
（ｖｔ％）
第３表
（ｗｔ％）
ついで、共に９．００℃Ｘ２Ｈｒ加熱後、８５０℃で熱
延し、９．５龍φの線材Ａ’、Ｂ’となし、８５０〜５
００℃間を３℃／秒で風冷したくＡ材の圧延品をＡ’、
Ｂ材のそれをＢ′とする）。
延し、９．５龍φの線材Ａ’、Ｂ’となし、８５０〜５
００℃間を３℃／秒で風冷したくＡ材の圧延品をＡ’、
Ｂ材のそれをＢ′とする）。
９．５鶴φ線材の横断面のミクロ組織より、Ａ′Ｂ′複
合線材中のＴ ｉ 線材の径は約１４０μｍであり、Ｒ
ｅ−Ｔｉ化合物層の厚さはＡ′は７μｍ、Ｂ’は４．０
μであり、表面に酸化スケールを生成させたＢ材を用い
ることで、その化合物層を薄くすることができる。
合線材中のＴ ｉ 線材の径は約１４０μｍであり、Ｒ
ｅ−Ｔｉ化合物層の厚さはＡ′は７μｍ、Ｂ’は４．０
μであり、表面に酸化スケールを生成させたＢ材を用い
ることで、その化合物層を薄くすることができる。
Ａ’、Ｂ’複合線材を処理温度４５℃、４０％ｗｔ％ｌ
ｌＮＯｓで酸洗することで、Ａ′からは約１２０μ、Ｂ
′からは約１３０μの純Ｔｉ線が得られた。
ｌＮＯｓで酸洗することで、Ａ′からは約１２０μ、Ｂ
′からは約１３０μの純Ｔｉ線が得られた。
（実施例２）
実施例１のＡ′複合線材を、外径４ｍｌφ迄冷間冷間し
た後、６８０℃ｘロ１ｒの焼鈍処理を施し、更に外径φ
２迄冷間伸線した後、６８０℃Ｘ１ｌｌｒの焼鈍処理を
施し、更に外径φ１迄冷間伸線した。
た後、６８０℃ｘロ１ｒの焼鈍処理を施し、更に外径φ
２迄冷間伸線した後、６８０℃Ｘ１ｌｌｒの焼鈍処理を
施し、更に外径φ１迄冷間伸線した。
次いで、実施例１と同一条件の酸洗条件で酸洗し、外径
１４μｍの純Ｔｉ極細線１４０本を得た。Ｆｅ −Ｔｉ
拡散層は酸洗で除去された。
１４μｍの純Ｔｉ極細線１４０本を得た。Ｆｅ −Ｔｉ
拡散層は酸洗で除去された。
（実施例３）
実施例１のＡ純Ｔｉ線を用いた熱間圧延ビレ、２トを熱
間圧延条件を種々変化させて、φ９．５線材に圧延した
際のＦｅ−Ｔｉ化合物層の厚さを測定した結果を第４表
に示す。
間圧延条件を種々変化させて、φ９．５線材に圧延した
際のＦｅ−Ｔｉ化合物層の厚さを測定した結果を第４表
に示す。
加熱時間は２時間、圧延時間阻１〜７は２〜３分、ＮＯ
３は１０分とした。
３は１０分とした。
第４表に示すごとく、本発明例では、Ｆｅ−Ｔｉ化合物
層の厚さは薄く、良好なＴｉ極細線をつくることができ
たが、比較例では、Ｆｅ−Ｔｉ化合物層が厚（、Ｔｉ極
細線の表面粗度が悪く、かつ、歩留が低かった。
層の厚さは薄く、良好なＴｉ極細線をつくることができ
たが、比較例では、Ｆｅ−Ｔｉ化合物層が厚（、Ｔｉ極
細線の表面粗度が悪く、かつ、歩留が低かった。
以上の通り、本発明によれば、品質的に良好なチタン極
細線を安価なコストで製造できる。
細線を安価なコストで製造できる。
Claims (3)
- （１）チタン線材の外周を低炭素鋼で被覆した複合線材
の集合体を内層とし、外層部を低炭素鋼としたビレット
を、１０００℃以下で加熱し、次いで９５０℃以下で熱
間線材圧延を行った後、１℃／秒以上の冷却速度で冷却
し、内部に多数本のチタン極細線を内包した線材を得た
後、この線材の低炭素鋼部分を酸を用いて溶解除去する
ことを特徴とするチタン極細線の製造方法。 - （２）内部に多数本のチタン極細線を内包した線材を得
た後、冷間引抜きを行い、続いてその線材の低炭素鋼部
分を酸を用いて溶解除去する請求項１記載の方法。 - （３）チタンの表面に酸化スケールを生成しているもの
を用いる請求項１または２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1004489A JPH0761495B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | チタン極細線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1004489A JPH0761495B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | チタン極細線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02187212A true JPH02187212A (ja) | 1990-07-23 |
| JPH0761495B2 JPH0761495B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=11585506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1004489A Expired - Fee Related JPH0761495B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | チタン極細線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0761495B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0899365A3 (en) * | 1997-09-01 | 1999-07-28 | Bridgestone Metalpha Corporation | Titanium fiber and method of producing the same |
| EP1070558A3 (en) * | 1999-07-13 | 2003-06-04 | Bridgestone Corporation | Method of manufacturing titanium fiber or titanium alloy fiber |
| JP2008303516A (ja) * | 2007-06-11 | 2008-12-18 | Hi-Lex Corporation | チタン長繊維およびその製造法 |
| CN114535343A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-05-27 | 西部宝德科技股份有限公司 | 钛纤维制备方法 |
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1989
- 1989-01-11 JP JP1004489A patent/JPH0761495B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH0761495B2 (ja) | 1995-07-05 |
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