JPH02192853A - 無方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法Info
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- JPH02192853A JPH02192853A JP1289389A JP1289389A JPH02192853A JP H02192853 A JPH02192853 A JP H02192853A JP 1289389 A JP1289389 A JP 1289389A JP 1289389 A JP1289389 A JP 1289389A JP H02192853 A JPH02192853 A JP H02192853A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、薄板に圧延したときにリジングの発生がない
圧延性に優れた無方向性電磁鋼板用の鋳片を高速で連続
鋳造する方法に関する。
圧延性に優れた無方向性電磁鋼板用の鋳片を高速で連続
鋳造する方法に関する。
多量のけい素を含有する溶鋼から連続鋳造法で電磁鋼板
用鋳片を製造するとき、中心部に偏析や柱状晶のない組
織を製造するため、モールドから送り出された鋳片の内
部に残留している未凝固の溶融金属に対して電磁撹拌力
を作用させ、且つ低速で鋳造している。このようにして
得られた鋳片は、等軸品を主体とする組織をもっており
、リジング等を発生することなく薄板に圧延される。
用鋳片を製造するとき、中心部に偏析や柱状晶のない組
織を製造するため、モールドから送り出された鋳片の内
部に残留している未凝固の溶融金属に対して電磁撹拌力
を作用させ、且つ低速で鋳造している。このようにして
得られた鋳片は、等軸品を主体とする組織をもっており
、リジング等を発生することなく薄板に圧延される。
従来の湾曲側連続鋳造法により多量のけい素を含有する
溶鋼から無方向性電磁鋼板用鋳片を製造する場合、第４
図に示すようにタンデイツシュ等の中間容器からモール
ド５１に注湯された溶鋼は、モールド５１の器壁を介し
た抜熱によって凝固シェルを形成し、モールド５１から
鋳片５２として引き抜かれる。引き抜かれた鋳片５２の
内部には、溶鋼が未だ溶融状態にある未凝固部５３が存
在する。この未凝固部５３に一次電磁撹拌機５４から撹
拌力を加えるとき、−次柱状晶の生成が抑制され、溶融
金属から等軸晶が析出する割合が増加する。
溶鋼から無方向性電磁鋼板用鋳片を製造する場合、第４
図に示すようにタンデイツシュ等の中間容器からモール
ド５１に注湯された溶鋼は、モールド５１の器壁を介し
た抜熱によって凝固シェルを形成し、モールド５１から
鋳片５２として引き抜かれる。引き抜かれた鋳片５２の
内部には、溶鋼が未だ溶融状態にある未凝固部５３が存
在する。この未凝固部５３に一次電磁撹拌機５４から撹
拌力を加えるとき、−次柱状晶の生成が抑制され、溶融
金属から等軸晶が析出する割合が増加する。
鋳片５２を鋳造している間に、未凝固部５３にある溶融
金属の凝固が進行する。低速で鋳造した場合には、曲戻
し点５７よりも上流の位置５５で凝固が完了するため、
第３図（ａ）に示すように等軸晶６２の比率が高くリジ
ングの発生しない鋳片が得られる。
金属の凝固が進行する。低速で鋳造した場合には、曲戻
し点５７よりも上流の位置５５で凝固が完了するため、
第３図（ａ）に示すように等軸晶６２の比率が高くリジ
ングの発生しない鋳片が得られる。
しかし、低速で鋳造した場合、鋳造時間が長くなるため
、溶鋼の温度降下が大きく、低温に起因してタンデイツ
シュノズルの絞り等のトラブルが発生し易くなる。また
、生産性低下等の問題もある。この問題を解決するため
高速で鋳造すると、曲戻し点５７よりも下流側の位置５
８で凝固が完了することになる。この場合、第３図ら）
に示すように二次柱状晶６４が大きく発達し、リジング
が発生する。
、溶鋼の温度降下が大きく、低温に起因してタンデイツ
シュノズルの絞り等のトラブルが発生し易くなる。また
、生産性低下等の問題もある。この問題を解決するため
高速で鋳造すると、曲戻し点５７よりも下流側の位置５
８で凝固が完了することになる。この場合、第３図ら）
に示すように二次柱状晶６４が大きく発達し、リジング
が発生する。
そこで、本発明は、多段階にわたって未凝固部に加えら
れる電磁撹拌力を調整して、分断された柱状晶が鋳片の
断面に占める割合を制御することにより、等軸晶率が低
い状態においても加工性に優れた鋳片を高速で連続鋳造
することを目的とする。
れる電磁撹拌力を調整して、分断された柱状晶が鋳片の
断面に占める割合を制御することにより、等軸晶率が低
い状態においても加工性に優れた鋳片を高速で連続鋳造
することを目的とする。
本発明は、その目的を達成するために、連続鋳造機のモ
ールドから引き抜かれた鋳片の内部に存在する未凝固部
の溶融金属を一次電磁撹拌機及び二次電磁撹拌機で撹拌
する際、前記鋳片の搬送方向に関して曲戻し点よりも下
流側で前記未凝固部の凝固を完了させ、前記曲戻し点よ
りも上流側の前記未凝固部に対して前記二次電磁撹拌機
による撹拌力を加え、且つ鋳片の表層部に形成される柱
状晶及び中心部に形成される二次柱状晶の層厚を次式（
１）及び（２）で特定される関係に維持することを特徴
とする。
ールドから引き抜かれた鋳片の内部に存在する未凝固部
の溶融金属を一次電磁撹拌機及び二次電磁撹拌機で撹拌
する際、前記鋳片の搬送方向に関して曲戻し点よりも下
流側で前記未凝固部の凝固を完了させ、前記曲戻し点よ
りも上流側の前記未凝固部に対して前記二次電磁撹拌機
による撹拌力を加え、且つ鋳片の表層部に形成される柱
状晶及び中心部に形成される二次柱状晶の層厚を次式（
１）及び（２）で特定される関係に維持することを特徴
とする。
ｌ０／Ｌ≧６０％ ・・・・（１）（Ｊ、−＋
１２）／Ｌ≧４０％ ・・・・（２）〔作用〕 以下、図面を参照しながら、本発明の特徴を、その作用
と共に具体的に説明する。
１２）／Ｌ≧４０％ ・・・・（２）〔作用〕 以下、図面を参照しながら、本発明の特徴を、その作用
と共に具体的に説明する。
モールドに注湯された溶鋼を電磁撹拌することなく冷却
・凝固した場合、第５図（ａ）に示すように周辺部に一
次柱状晶６１が大きく発達した組織をもつ鋳片となる。
・凝固した場合、第５図（ａ）に示すように周辺部に一
次柱状晶６１が大きく発達した組織をもつ鋳片となる。
この−次柱状晶６１は、内部に生成した等軸晶６２に比
較して加工性に劣る。そして、この鋳片を圧延するとき
、圧延時の剪断応力は、鋳片の厚み方向に関して、同図
υの曲線６３で示すように、鋳片の表層部では剪断応力
が大きく、中心部に行くに従って剪断応力が小さくなる
分布をもつ。そのため、鋳片の表層部ａにある一次柱状
晶６１は、大きな剪断応力によって破壊される。また、
中心部すの等軸晶は、加工性に優れているため、小さな
剪断応力でも欠陥を発生することがない。しかし、表層
部ａと中心部すの間の境界部Ｃでは、加工性の低い一次
柱状晶６１からなる組織であり、しかも加工時に加わる
剪断応力が小さい。
較して加工性に劣る。そして、この鋳片を圧延するとき
、圧延時の剪断応力は、鋳片の厚み方向に関して、同図
υの曲線６３で示すように、鋳片の表層部では剪断応力
が大きく、中心部に行くに従って剪断応力が小さくなる
分布をもつ。そのため、鋳片の表層部ａにある一次柱状
晶６１は、大きな剪断応力によって破壊される。また、
中心部すの等軸晶は、加工性に優れているため、小さな
剪断応力でも欠陥を発生することがない。しかし、表層
部ａと中心部すの間の境界部Ｃでは、加工性の低い一次
柱状晶６１からなる組織であり、しかも加工時に加わる
剪断応力が小さい。
そのため、境界部Ｃの一次柱状晶６１は、圧延によって
破壊されずに残留する。これが、圧延された板材に、リ
ジングを発生させる原因であ・る。
破壊されずに残留する。これが、圧延された板材に、リ
ジングを発生させる原因であ・る。
そこで、本発明においては、多段階にわたって鋳片に加
える電磁撹拌を調整して、鋳片内部に形成される柱状晶
を制御することにより、リジング等の欠陥がない加工性
に優れた鋳片を製造する。
える電磁撹拌を調整して、鋳片内部に形成される柱状晶
を制御することにより、リジング等の欠陥がない加工性
に優れた鋳片を製造する。
第３図は、この電磁撹拌の作用を模式的に説明するため
の図である。第４図のモールド５１から弓き抜かれた鋳
片５２に対して一次電磁撹拌機５４だけで電磁撹拌力を
与えたとき、第３図ら）に示すような二次柱状晶６４が
大きく形成される。また、二次電磁撹拌機５６だけで電
磁撹拌力を与えたとき、第３図（Ｃ）に示すような一次
柱状晶６１が大きく形成される。すなわち、比較的厚い
未凝固部５３をもつ鋳片５２に電磁撹拌力を与えた場合
、同図（ｂ）に示すように鋳片５２の周囲に形成される
一次柱状晶６１は、同図（Ｃ）の場合に比較して薄肉に
なる。しかし、同図ら）に示すように電磁撹拌力が与え
られた未凝固部は、その後に等軸晶６２を析出した後、
二次柱状晶６４を鋳片５２の中心部に析出する。この二
次柱状晶６４の層厚ｔは、二次電磁撹拌機５６のみを作
用させた同図（Ｃ）に比較して大きなものとなっている
。
の図である。第４図のモールド５１から弓き抜かれた鋳
片５２に対して一次電磁撹拌機５４だけで電磁撹拌力を
与えたとき、第３図ら）に示すような二次柱状晶６４が
大きく形成される。また、二次電磁撹拌機５６だけで電
磁撹拌力を与えたとき、第３図（Ｃ）に示すような一次
柱状晶６１が大きく形成される。すなわち、比較的厚い
未凝固部５３をもつ鋳片５２に電磁撹拌力を与えた場合
、同図（ｂ）に示すように鋳片５２の周囲に形成される
一次柱状晶６１は、同図（Ｃ）の場合に比較して薄肉に
なる。しかし、同図ら）に示すように電磁撹拌力が与え
られた未凝固部は、その後に等軸晶６２を析出した後、
二次柱状晶６４を鋳片５２の中心部に析出する。この二
次柱状晶６４の層厚ｔは、二次電磁撹拌機５６のみを作
用させた同図（Ｃ）に比較して大きなものとなっている
。
これに対し、−次電磁撹拌機５４及び二次電磁撹拌機５
６の双方によって電磁撹拌力を鋳片５２に与えた場合、
同図（ｄ）に示すように一次柱状晶６１及び二次柱状晶
６４が鋳片５２の断面に占める割合が小さく、等軸部６
２の割合が大きな組織をもつ鋳片５２が得られる。本発
明は、この多段階電磁撹拌を更に改良して、−次柱状晶
６１１等軸晶６２及び二次柱状晶６４の関係を特定する
ことにより、加工性の改善を図ったものである。
６の双方によって電磁撹拌力を鋳片５２に与えた場合、
同図（ｄ）に示すように一次柱状晶６１及び二次柱状晶
６４が鋳片５２の断面に占める割合が小さく、等軸部６
２の割合が大きな組織をもつ鋳片５２が得られる。本発
明は、この多段階電磁撹拌を更に改良して、−次柱状晶
６１１等軸晶６２及び二次柱状晶６４の関係を特定する
ことにより、加工性の改善を図ったものである。
第２図は、本発明に従って未凝固部を電磁撹拌すること
により得られた鋳片の組織を示す。この鋳片１は、表層
部にある薄い一次柱状晶２と、その内側の等軸部３と、
中心部の二次柱状晶４からなる三重組織をもっている。
により得られた鋳片の組織を示す。この鋳片１は、表層
部にある薄い一次柱状晶２と、その内側の等軸部３と、
中心部の二次柱状晶４からなる三重組織をもっている。
そして、鋳片１の肉厚をり、二次柱状晶４０層厚をｔ、
上側の等軸部３の層厚を１１．下側の等軸部３の層厚を
り、 上側等軸部３から下側等軸部３までの距離をｌ
。とするとき、次式の関係を維持させる。
上側の等軸部３の層厚を１１．下側の等軸部３の層厚を
り、 上側等軸部３から下側等軸部３までの距離をｌ
。とするとき、次式の関係を維持させる。
！！ｏ／Ｌ≧６０％ ・・・・（１）（１，＋１
２）／ｌ、２４０％ ・・・・（２）式（１）は、鋳片
の表層に形成される一次柱状晶６１の厚みが、鋳片の厚
みに対して４０％未満であることを示している。たとえ
ば二次電磁撹拌機のみで未凝固部を撹拌した場合、第３
図（Ｃ）に示すように１、／Ｌが６０％未満となり、リ
ジングが発生する。
２）／ｌ、２４０％ ・・・・（２）式（１）は、鋳片
の表層に形成される一次柱状晶６１の厚みが、鋳片の厚
みに対して４０％未満であることを示している。たとえ
ば二次電磁撹拌機のみで未凝固部を撹拌した場合、第３
図（Ｃ）に示すように１、／Ｌが６０％未満となり、リ
ジングが発生する。
また、式（２）は、鋳片の中心部に形成される等軸部３
の厚みの和が鋳片の厚みに対して４０％以上であること
を示している。たとえば、１．／ Ｌ≧６０％を満足さ
せても、式（２）が満足されていない場合、第３図ら）
に示すように中心部にある二次柱状晶６４の層厚が大き
くなり、リジングが発生し易い。
の厚みの和が鋳片の厚みに対して４０％以上であること
を示している。たとえば、１．／ Ｌ≧６０％を満足さ
せても、式（２）が満足されていない場合、第３図ら）
に示すように中心部にある二次柱状晶６４の層厚が大き
くなり、リジングが発生し易い。
第１図は、前述の式（１）及び（２）がリジング発生の
有無に与える影響を表したグラフである。図中、○印は
、得られた鋳片を圧延したとき、リジングのない板材が
得られた条件を示す。他方、Δ印はりジングがみられる
ものの合格品が得られた場合を示し、Ｘ印は不合格品が
得られた場合を示す。
有無に与える影響を表したグラフである。図中、○印は
、得られた鋳片を圧延したとき、リジングのない板材が
得られた条件を示す。他方、Δ印はりジングがみられる
ものの合格品が得られた場合を示し、Ｘ印は不合格品が
得られた場合を示す。
すなわち、−次電磁撹拌機で鋳片内部の未凝固部を撹拌
した後、二次柱状晶が一旦発生しても、二次電磁撹拌機
の電磁撹拌によって分断され、微細な結晶となっている
。そのため、この二次柱状晶は、圧延時の応力によって
容易に加工され、リジング発生の原因となることがない
。
した後、二次柱状晶が一旦発生しても、二次電磁撹拌機
の電磁撹拌によって分断され、微細な結晶となっている
。そのため、この二次柱状晶は、圧延時の応力によって
容易に加工され、リジング発生の原因となることがない
。
本発明の方法によって、従来０．６ ｍ ／分量下であ
った鋳造速度を、１．４ｍ／分程度まで上昇させること
ができる。その結果、タンデイツシュ内にある溶鋼の温
度降下が小さくなり、転炉吹止め温度も下げることがで
きるので、転炉やタンデイツシュにライニングされる耐
火物として耐火度の低い安価な材料を使用することが可
能となる。
った鋳造速度を、１．４ｍ／分程度まで上昇させること
ができる。その結果、タンデイツシュ内にある溶鋼の温
度降下が小さくなり、転炉吹止め温度も下げることがで
きるので、転炉やタンデイツシュにライニングされる耐
火物として耐火度の低い安価な材料を使用することが可
能となる。
けい素含有量１．８重量％で温度１５５０℃の溶鋼から
鋳造速度１．２ ｍ ／分で、板厚２５０ ａｍの゛ス
ラブを鋳造した。このとき、モールドから引き抜かれた
鋳片に対して、モールドから４．１ｍの位置に配置され
た一次電磁撹拌機で中心推力１２９＋１ｍＦｅの電磁力
を加え、モールドから１０．３ ｍの位置に配置された
二次電磁撹拌機で中心推力１１７ｗＦｅの電磁力を加え
た。得られた鋳片の組織を観察したところ、各層の厚み
は次の通りであった。
鋳造速度１．２ ｍ ／分で、板厚２５０ ａｍの゛ス
ラブを鋳造した。このとき、モールドから引き抜かれた
鋳片に対して、モールドから４．１ｍの位置に配置され
た一次電磁撹拌機で中心推力１２９＋１ｍＦｅの電磁力
を加え、モールドから１０．３ ｍの位置に配置された
二次電磁撹拌機で中心推力１１７ｗＦｅの電磁力を加え
た。得られた鋳片の組織を観察したところ、各層の厚み
は次の通りであった。
Ｌ＝２５０１ｎａ＋、 ｔ＝１５ｏ＋ｍ、 Ｃ＝１
５ｍ＋ｓ。
５ｍ＋ｓ。
Ａ’ａ＝１２５ｍｍ、 ｆａ＝１５５ｍｍし
たがって、Ｊ、／Ｌ＝６２％、 （ｊ！ ＋ ＋Ｊ’
２） −５６％となり、式（１）及び式（２）共に満足
される。
たがって、Ｊ、／Ｌ＝６２％、 （ｊ！ ＋ ＋Ｊ’
２） −５６％となり、式（１）及び式（２）共に満足
される。
この鋳片を圧下率９９％で板厚２，７關の板材に圧延し
たところ、何らリジングの発生は見られなかった。
たところ、何らリジングの発生は見られなかった。
以上に説明したように、本発明においては、鋳片の表層
部及び内部に形成される一次柱状晶及び二次柱状晶の割
合を特定することにより、圧延時にリジングの発生がな
い加工性に優れた鋳片が得られる。また、高速鋳造が可
能となることによって、タンデイツシュ内にある溶鋼の
温度降下が小さくなり、転炉吹止め温度も下げることが
できるので、転炉、鋳鍋、タンデイツシュ等のライニン
グコストを下げることもできる。
部及び内部に形成される一次柱状晶及び二次柱状晶の割
合を特定することにより、圧延時にリジングの発生がな
い加工性に優れた鋳片が得られる。また、高速鋳造が可
能となることによって、タンデイツシュ内にある溶鋼の
温度降下が小さくなり、転炉吹止め温度も下げることが
できるので、転炉、鋳鍋、タンデイツシュ等のライニン
グコストを下げることもできる。
第１図は本発明の効果を具体的に表したグラフであり、
第２図は本発明に従って得られた鋳片の組織を示し、第
３図は一次及び二次電磁撹拌機の有無が柱状晶の成長に
与える影響を表し、第４図は湾曲型連続鋳造機の概略を
示し、第５図は柱状晶が圧延時のりジング発生に与える
影響を説明するための図である。 １．５２：鋳片 ３．６２：等軸部 ５１：モールド ５４ニ一次電磁撹拌機 ５６：二次電磁撹拌機 Ｌ：鋳片１の肉厚 ｔ：二次柱状晶４の層厚 ！、；上側等軸晶３の層厚 １２：下側等軸部３０層厚 ｉｏ二二側側等軸晶３ら下側等軸部３までの距離２．６
１ニ一次柱状晶 ４．６４７二次柱状晶 ５３：未凝固部 ５５．５８：凝固完了位置 ５７：曲戻し点
第２図は本発明に従って得られた鋳片の組織を示し、第
３図は一次及び二次電磁撹拌機の有無が柱状晶の成長に
与える影響を表し、第４図は湾曲型連続鋳造機の概略を
示し、第５図は柱状晶が圧延時のりジング発生に与える
影響を説明するための図である。 １．５２：鋳片 ３．６２：等軸部 ５１：モールド ５４ニ一次電磁撹拌機 ５６：二次電磁撹拌機 Ｌ：鋳片１の肉厚 ｔ：二次柱状晶４の層厚 ！、；上側等軸晶３の層厚 １２：下側等軸部３０層厚 ｉｏ二二側側等軸晶３ら下側等軸部３までの距離２．６
１ニ一次柱状晶 ４．６４７二次柱状晶 ５３：未凝固部 ５５．５８：凝固完了位置 ５７：曲戻し点
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造機のモールドから引き抜かれた鋳片の内部
に存在する未凝固部の溶融金属を一次電磁撹拌機及び二
次電磁撹拌機で撹拌する際、前記鋳片の搬送方向に関し
て曲戻し点よりも下流側で前記未凝固部の凝固を完了さ
せ、前記曲戻し点よりも上流側の前記未凝固部に対し前
記一次及び二次電磁撹拌機による撹拌力を加え、且つ鋳
片内の外層部に形成される一次柱状晶及び中心部に形成
される二次柱状晶の層厚を次式（１）及び（２）で特定
される関係に維持することを特徴とする無方向性電磁鋼
板用鋳片の製造方法。 ｌ＿０／Ｌ≧６０％‥‥（１） （ｌ＿１＋ｌ＿３）／Ｌ≧４０％‥‥（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1289389A JPH0620593B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 無方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1289389A JPH0620593B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 無方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02192853A true JPH02192853A (ja) | 1990-07-30 |
| JPH0620593B2 JPH0620593B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=11818072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1289389A Expired - Lifetime JPH0620593B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 無方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620593B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1469088A3 (en) * | 2003-04-10 | 2004-10-27 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density |
| JP2011101895A (ja) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2012041053A1 (zh) | 2010-09-30 | 2012-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无瓦楞状缺陷的无取向电工钢板及其制造方法 |
| CN113857449A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-12-31 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 取向硅钢铸坯的制备方法及铸坯系统 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5238490B2 (ja) | 2006-03-01 | 2013-07-17 | 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 | カラーフィルタおよび液晶表示装置 |
| JP5715969B2 (ja) | 2012-01-24 | 2015-05-13 | 株式会社堀場エステック | 流体抵抗デバイス |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1289389A patent/JPH0620593B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
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| EP1469088A3 (en) * | 2003-04-10 | 2004-10-27 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density |
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| WO2012041053A1 (zh) | 2010-09-30 | 2012-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无瓦楞状缺陷的无取向电工钢板及其制造方法 |
| CN102443734A (zh) * | 2010-09-30 | 2012-05-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无瓦楞状缺陷的无取向电工钢板及其制造方法 |
| CN113857449A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-12-31 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 取向硅钢铸坯的制备方法及铸坯系统 |
| CN113857449B (zh) * | 2021-09-14 | 2023-10-10 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 取向硅钢铸坯的制备方法及铸坯系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0620593B2 (ja) | 1994-03-23 |
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