JPH03189050A - 双ロール法による溶鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
双ロール法による溶鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH03189050A JPH03189050A JP32754689A JP32754689A JPH03189050A JP H03189050 A JPH03189050 A JP H03189050A JP 32754689 A JP32754689 A JP 32754689A JP 32754689 A JP32754689 A JP 32754689A JP H03189050 A JPH03189050 A JP H03189050A
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- JP
- Japan
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- steel
- molten steel
- rolls
- cold
- solidification
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は不均一な凝固シェルの成長を防止しながら、板
厚変動がなく表面性状も良好な高純度鋼の薄板を双ロー
ル法で連続的に鋳造する方法に関するものである。
厚変動がなく表面性状も良好な高純度鋼の薄板を双ロー
ル法で連続的に鋳造する方法に関するものである。
（従来の技Ｉり
近年、省工程・省エネルギーの観点から、最終製品に近
い薄板を鋳造段階で製造する技術、すなわちニャネ７ト
シェイブＣＣの開発が行われている。この内薄板系のニ
ャネットシェイプＣＣとして有力なものに双ロール法が
ある （特開昭６０−１３７５６２号公報）。
い薄板を鋳造段階で製造する技術、すなわちニャネ７ト
シェイブＣＣの開発が行われている。この内薄板系のニ
ャネットシェイプＣＣとして有力なものに双ロール法が
ある （特開昭６０−１３７５６２号公報）。
第４図は双ロール法の概略を説明するための図で、双ロ
ール法は、互いに逆方向に回転する一対の冷却ロール１
により区画された揚溜まり部２に、溶鋼３を／グル４を
介してタンデイツシュ等の溶鋼容器５から供給すること
により鋳片６を鋳造する方法である。この方法により金
属薄板を鋳造する場合、凝固時の収縮により応力が発生
し、縦割れの原因となる。このため双ロールで鋳造する
鋳片６の板厚を３−以下に固定し、さらにロール間に注
湯する時の過熱度を１５℃以下に抑えることで、凝固収
縮時に発生する応力の影響を小さくしている （特開平
１−９１９４１号公報）、ここで、過熱度とは溶融金属
の温度とその液相線温度との差をいう。
ール法は、互いに逆方向に回転する一対の冷却ロール１
により区画された揚溜まり部２に、溶鋼３を／グル４を
介してタンデイツシュ等の溶鋼容器５から供給すること
により鋳片６を鋳造する方法である。この方法により金
属薄板を鋳造する場合、凝固時の収縮により応力が発生
し、縦割れの原因となる。このため双ロールで鋳造する
鋳片６の板厚を３−以下に固定し、さらにロール間に注
湯する時の過熱度を１５℃以下に抑えることで、凝固収
縮時に発生する応力の影響を小さくしている （特開平
１−９１９４１号公報）、ここで、過熱度とは溶融金属
の温度とその液相線温度との差をいう。
（発明が解決しようとする課題）
近年、鋼材使用環境の厳格化にともない、鋼材特性の向
上が望まれている。そして、鋼材特性向上のためには、
不純豐の少ない高純度鋼の鋳造が必要となる。特に、自
動車鋼板の防錆性を確保するためにはメツキの厚目付け
が必須であり、これに適した鋼材として炭素濃度がｏ、
ｏｏｓ％以下の高純度鋼の生産量が大幅に増加している
。
上が望まれている。そして、鋼材特性向上のためには、
不純豐の少ない高純度鋼の鋳造が必要となる。特に、自
動車鋼板の防錆性を確保するためにはメツキの厚目付け
が必須であり、これに適した鋼材として炭素濃度がｏ、
ｏｏｓ％以下の高純度鋼の生産量が大幅に増加している
。
そこで、双ロール法により炭素濃度ｏ、ｏｏ５％以下の
高純度鋼の鋳造を行ったところ、鋳片６に激しい板厚変
動が発生し、このままでは冷開圧延できない状態となっ
た。この原因について詳細に検討した結果、板厚変動は
以下に示すようなメカニズムで発生していることを見出
した。
高純度鋼の鋳造を行ったところ、鋳片６に激しい板厚変
動が発生し、このままでは冷開圧延できない状態となっ
た。この原因について詳細に検討した結果、板厚変動は
以下に示すようなメカニズムで発生していることを見出
した。
一般に、溶鋼３は冷却ロール１と接触することにより抜
熱され、凝固し始める。この時、凝固収縮や′＆態歪等
により冷却ロール１と凝固シェルフの接触状態に不均一
を生じる。これが凝固の進行とともに凝固シェル厚みの
不均一を増大させ、ロール出側で凝固遅れ部を生じる。
熱され、凝固し始める。この時、凝固収縮や′＆態歪等
により冷却ロール１と凝固シェルフの接触状態に不均一
を生じる。これが凝固の進行とともに凝固シェル厚みの
不均一を増大させ、ロール出側で凝固遅れ部を生じる。
この部分はシェル厚が薄いため他の部分に比べて強度が
弱く、上部の溶鋼３と通じるとバルジングが発生し、板
厚変動を生じる。また、同時に表面状態も悪化する。
弱く、上部の溶鋼３と通じるとバルジングが発生し、板
厚変動を生じる。また、同時に表面状態も悪化する。
二二でバルジングとは溶＃静圧による鋳片６の膠れをい
う、しかし、本発明者らは、炭素濃度が比較的高い鋼種
では板厚中央部に等軸晶組織が生威し、これが柱状晶組
織を呈する凝固シェルフの不均一成長を緩和し、バルジ
ングによる板厚変動を防止していることを見出した。
う、しかし、本発明者らは、炭素濃度が比較的高い鋼種
では板厚中央部に等軸晶組織が生威し、これが柱状晶組
織を呈する凝固シェルフの不均一成長を緩和し、バルジ
ングによる板厚変動を防止していることを見出した。
一般に、等軸重率は過熱度を小さくすると大きくなる。
しかし、等紬晶率は炭素濃度の依存性が強く、炭素濃度
が小さくなると等軸晶組織は発生しなくなることが知ら
れている。ここで、等軸品率とは等軸晶厚みを板厚で除
したものをいう。このため、炭素濃度が非常に低い高純
度鋼においては、過熱度を１５℃以下に抑えたとしても
等軸重組織は生成せず、バルジングによる板厚変動が発
生し易い状態にある。また、板厚３１以下の薄い鋳片６
では、柱状晶を呈する凝固シェルフの成長速度が速まり
、板厚中央部に等軸重組織が生成する機会がさらに減少
する。したがって、従来の鋳造方法では炭素濃度が低い
高純度鋼を板厚変動なしに安定してｉＩ造することは困
難となる。
が小さくなると等軸晶組織は発生しなくなることが知ら
れている。ここで、等軸品率とは等軸晶厚みを板厚で除
したものをいう。このため、炭素濃度が非常に低い高純
度鋼においては、過熱度を１５℃以下に抑えたとしても
等軸重組織は生成せず、バルジングによる板厚変動が発
生し易い状態にある。また、板厚３１以下の薄い鋳片６
では、柱状晶を呈する凝固シェルフの成長速度が速まり
、板厚中央部に等軸重組織が生成する機会がさらに減少
する。したがって、従来の鋳造方法では炭素濃度が低い
高純度鋼を板厚変動なしに安定してｉＩ造することは困
難となる。
そこで、本発明は、炭素濃度が０．００５％以下の等軸
重ｍ織が生成し難い高純度鋼を鋳造する際に、凝固収縮
や＊態歪等により発生する凝固シェル厚みの不均一を緩
和し、表面性状が良好で板厚変動のない烏純度薄板を双
ロール法で鋳造することを目的とするものである。
重ｍ織が生成し難い高純度鋼を鋳造する際に、凝固収縮
や＊態歪等により発生する凝固シェル厚みの不均一を緩
和し、表面性状が良好で板厚変動のない烏純度薄板を双
ロール法で鋳造することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明は、双ロール法により炭素濃度が０．００５％以
下の高純度鋼を鋳造する際に、ロール間に注湯する溶鋼
の過熱度をノズル詰りの生じない範囲で小さくするとと
もに、炭素濃度０．００５％以下の冷鋼材をロール間の
溶鋼中に連続的に供給することを特徴とする双ロール法
による溶鋼の連り＆槃遺り法である。
下の高純度鋼を鋳造する際に、ロール間に注湯する溶鋼
の過熱度をノズル詰りの生じない範囲で小さくするとと
もに、炭素濃度０．００５％以下の冷鋼材をロール間の
溶鋼中に連続的に供給することを特徴とする双ロール法
による溶鋼の連り＆槃遺り法である。
（作用）
第２図は板厚中央部を等軸晶化することにより、不均一
凝固が緩和される様子を示す図である。同図（ａ）〜（
ｅ）はロール半径方向に切断した断面（同図（ｄ））に
おいて、冷却ロール１幅方向に凝固シェルフの発達状態
を見たものである。同図（ａ）は冷却ロール１と凝固シ
ェルフの不均一な接触により、冷却ロール１表面から不
均一な凝固シェルフが発達してい（様子を示している。
凝固が緩和される様子を示す図である。同図（ａ）〜（
ｅ）はロール半径方向に切断した断面（同図（ｄ））に
おいて、冷却ロール１幅方向に凝固シェルフの発達状態
を見たものである。同図（ａ）は冷却ロール１と凝固シ
ェルフの不均一な接触により、冷却ロール１表面から不
均一な凝固シェルフが発達してい（様子を示している。
ロール１と凝固ンエル７の間には所々空隙８が発生して
いる。この凝固シェルフの不均一が凝固の進行とともに
さらに増大し、同図（ｂ）のように板厚中央部に凝固遅
れ部９を生じる。この部分の溶鋼が上部の溶鋼３と通じ
ると、溶鋼静圧により強度の弱い凝固遅れ部９がロール
出側以降でバルジングを起こし、板厚変動になる。しか
し、同図（ｃ）のように不均一な凝固シェルフが板厚中
央部に到達する前に、板厚中央部に等軸晶の核１０が生
成し等軸晶凝固が始まれば、冷却ロール１の表面から成
長してきた柱状晶＃Ｌｍを呈する不均一な凝固シェルフ
の進行を抑えることができる。このため、ロール出側で
は不均一凝固は緩和され、凝固遅れｓ９を生じないので
板厚変動は防止できることになる。したがって、炭素濃
度が低く等軸晶組織が生成しない高純度鋼においても、
等輪重組織の核生成を促進すれば等軸晶凝固が起こり、
板厚変動を防止で終る。
いる。この凝固シェルフの不均一が凝固の進行とともに
さらに増大し、同図（ｂ）のように板厚中央部に凝固遅
れ部９を生じる。この部分の溶鋼が上部の溶鋼３と通じ
ると、溶鋼静圧により強度の弱い凝固遅れ部９がロール
出側以降でバルジングを起こし、板厚変動になる。しか
し、同図（ｃ）のように不均一な凝固シェルフが板厚中
央部に到達する前に、板厚中央部に等軸晶の核１０が生
成し等軸晶凝固が始まれば、冷却ロール１の表面から成
長してきた柱状晶＃Ｌｍを呈する不均一な凝固シェルフ
の進行を抑えることができる。このため、ロール出側で
は不均一凝固は緩和され、凝固遅れｓ９を生じないので
板厚変動は防止できることになる。したがって、炭素濃
度が低く等軸晶組織が生成しない高純度鋼においても、
等輪重組織の核生成を促進すれば等軸晶凝固が起こり、
板厚変動を防止で終る。
ところが、炭素濃度が低い高純度鋼は溶鋼の過熱度をｉ
゛げるだけでは等軸晶化できない、このため種々の実験
により等軸重化を可能とする手段を検討した結果、双ロ
ール間に注湯する炭素濃度０．００５％以上の溶鋼の過
熱度をノズル詰りのない範囲で小さくするとともに、炭
素濃度ｏ、ｏｏｓ％以１°の冷鋼材をロール間の溶鋼中
に連続的に供給することにより等軸晶の核生成が促進さ
れ、炭素濃度が低い高純度鋼においても等軸重化が可能
であることを見出した。
゛げるだけでは等軸晶化できない、このため種々の実験
により等軸重化を可能とする手段を検討した結果、双ロ
ール間に注湯する炭素濃度０．００５％以上の溶鋼の過
熱度をノズル詰りのない範囲で小さくするとともに、炭
素濃度ｏ、ｏｏｓ％以１°の冷鋼材をロール間の溶鋼中
に連続的に供給することにより等軸晶の核生成が促進さ
れ、炭素濃度が低い高純度鋼においても等軸重化が可能
であることを見出した。
第１図は冷鋼材１１として薄板を連続的にロール間の溶
＃４３中に投入する方法の一例を示す。薄板は冷却ロー
ル１と連動した〃イドロール１２を通って、ロール間の
溶鋼３に連続的に装入される。
＃４３中に投入する方法の一例を示す。薄板は冷却ロー
ル１と連動した〃イドロール１２を通って、ロール間の
溶鋼３に連続的に装入される。
このＨ法では冷鋼材１１の投入速度は鋳造速度により決
定されるため、冷鋼材１１の投入量は薄板の厚みを変え
ることにより＠整する。すなわち、溶鋼３への冷鋼材１
１の投入は溶鋼３の温度を局所的に低トさせるため、そ
の部分の等軸晶の核１０の生成頻度が上昇する。このた
め、板厚が薄くなり柱状晶組織を呈する凝固シェルフの
成長速度が増す場合、さらに炭素濃度が低くなり等軸重
化が困難になる場合においても、冷鋼材１１の投入量を
多くすることにより等軸重化を自由に制御できる。
定されるため、冷鋼材１１の投入量は薄板の厚みを変え
ることにより＠整する。すなわち、溶鋼３への冷鋼材１
１の投入は溶鋼３の温度を局所的に低トさせるため、そ
の部分の等軸晶の核１０の生成頻度が上昇する。このた
め、板厚が薄くなり柱状晶組織を呈する凝固シェルフの
成長速度が増す場合、さらに炭素濃度が低くなり等軸重
化が困難になる場合においても、冷鋼材１１の投入量を
多くすることにより等軸重化を自由に制御できる。
なお、冷鋼材は特別に冷却する必要はなく、常温のもの
を使用すれば十分であり、形状は線状、帯板状のものが
連続供給上好都合である。
を使用すれば十分であり、形状は線状、帯板状のものが
連続供給上好都合である。
以上に示したように、本発明によれば炭素濃度がｏ、ｏ
ｏｓ％以下の以上度鋼においても等輪島組織が得られ、
これにより表面性状が良好で板厚変動のない高純度鋼薄
板を双ロール法により鋳造できるようになる。
ｏｓ％以下の以上度鋼においても等輪島組織が得られ、
これにより表面性状が良好で板厚変動のない高純度鋼薄
板を双ロール法により鋳造できるようになる。
（実施例）
次いで、具体的な操業例を以上に示す、成分Ｃ：０，０
０３％、Ｓ ｉ：０．０４％、Ｍｎ：０，２０％、Ｐ
：０．０２％、Ｓ ：０．０２％、ＡＩ：０．０５％、
Ｔ ｉ：ｏ、０１５％、Ｎ ｂ：ｏ、０１７％の溶鋼２
００ ｋｇをロール径６００−の双ロール連鋳機に供給
し、板幅６００■、板厚２１の鋳片をＳ造速度５０曽／
ｍ１ｎｒ鋳造した。冷鋼材をロール間の溶鋼に投入する
には第１図で示した方法を採用した。
０３％、Ｓ ｉ：０．０４％、Ｍｎ：０，２０％、Ｐ
：０．０２％、Ｓ ：０．０２％、ＡＩ：０．０５％、
Ｔ ｉ：ｏ、０１５％、Ｎ ｂ：ｏ、０１７％の溶鋼２
００ ｋｇをロール径６００−の双ロール連鋳機に供給
し、板幅６００■、板厚２１の鋳片をＳ造速度５０曽／
ｍ１ｎｒ鋳造した。冷鋼材をロール間の溶鋼に投入する
には第１図で示した方法を採用した。
実施例と比較例の鋳造条件を表１に、その結果得られた
鋳片の板厚分布をｐｌＳ３図に示す、なお、板厚分布は
鉤片の幅り向の板厚を１０−一間隔で測定したものであ
る。
鋳片の板厚分布をｐｌＳ３図に示す、なお、板厚分布は
鉤片の幅り向の板厚を１０−一間隔で測定したものであ
る。
表１
実施例１は板厚０．２５＋ｍの冷鋼材を溶鋼に連続的に
投入し、さらにロール間に注湯する時の溶鋼過熱度を１
８℃にして鋳造したもので、鋳片の板厚中央部には１５
％程度の等軸晶組織が生成しており、第３図（ａ）に示
すように板厚変動は全くなく、表面性状も良好であった
。また、実施例２は板厚０．３５ＩＩＩＩＩの冷鋼材を
溶鋼に連続的に投入し、さらにロール間に注湯する時の
溶鋼過熱度を１０℃にして鋳造したもので、鋳片６の板
厚中央部には３８％程度の等輪島組織が生成しており、
ｔＪｉ３図（ｂ）に示すように板厚変動は全くなく、表
面性状も良好であった。
投入し、さらにロール間に注湯する時の溶鋼過熱度を１
８℃にして鋳造したもので、鋳片の板厚中央部には１５
％程度の等軸晶組織が生成しており、第３図（ａ）に示
すように板厚変動は全くなく、表面性状も良好であった
。また、実施例２は板厚０．３５ＩＩＩＩＩの冷鋼材を
溶鋼に連続的に投入し、さらにロール間に注湯する時の
溶鋼過熱度を１０℃にして鋳造したもので、鋳片６の板
厚中央部には３８％程度の等輪島組織が生成しており、
ｔＪｉ３図（ｂ）に示すように板厚変動は全くなく、表
面性状も良好であった。
比較例１は板厚０．２５ｖｍの冷鋼材を溶鋼に連続的に
投入し、さらにロール間に注湯する時の溶鋼過熱度を３
０℃にして鋳造したものである。つまり、比較例１は実
施例１に比べてロール間に注湯する時の過熱度だけが高
く、その他の鋳造条件は同じである。しかし、ここで得
られた鋳片にはｌ’５３図（ｃ）に示すように激しい板
厚変動が発生していた。
投入し、さらにロール間に注湯する時の溶鋼過熱度を３
０℃にして鋳造したものである。つまり、比較例１は実
施例１に比べてロール間に注湯する時の過熱度だけが高
く、その他の鋳造条件は同じである。しかし、ここで得
られた鋳片にはｌ’５３図（ｃ）に示すように激しい板
厚変動が発生していた。
また、凝固組繊は全て柱状晶Ｍ總からなり、不均一凝固
がＩｔ着に観察された。比較例２は冷鋼材を投入せず、
ロール間に注湯する時の溶鋼過熱度を５℃にして鋳造し
たものである。この場合の過熱度は鋳造が可能である最
小の過熱度であるため、ノズルが閉塞し途中で鋳造を断
念した。過熱度をできる限り小さくして舞遺したにも拘
わらず、得られた鋳片には等軸晶岨繊は全く生成してお
らず、・第３図（ｄ）に示すように激しい板厚変動が発
生していた。
がＩｔ着に観察された。比較例２は冷鋼材を投入せず、
ロール間に注湯する時の溶鋼過熱度を５℃にして鋳造し
たものである。この場合の過熱度は鋳造が可能である最
小の過熱度であるため、ノズルが閉塞し途中で鋳造を断
念した。過熱度をできる限り小さくして舞遺したにも拘
わらず、得られた鋳片には等軸晶岨繊は全く生成してお
らず、・第３図（ｄ）に示すように激しい板厚変動が発
生していた。
（発明の効果）
以上のように、本発明によれば、双ロール法で鋳造でき
なかった炭素濃度が０．００５％以下の以上度鋼を冷鋼
材の連続投入と過熱度の制御により板厚変動なくＩＩ造
できるようになる。したがって、本発明により板厚変動
がなく表面性状ら良好な高純度鋼薄板を双ロール法によ
り安定鋳造でき、これに上り高純度鋼の鋳片を無手入れ
で冷延工程に直送で訃るようになるため、従来の連鋳−
熱延工程を経由する製造工程と比較して大幅なコストメ
リットが期待できる。さらに、双ロール法への適用鋼種
が拡大され、今後生産量が増大すると考えられる炭素濃
度０．００５％以下の以上度鋼を鋳造できることは、生
産上および操業上で大幅な改善となる。
なかった炭素濃度が０．００５％以下の以上度鋼を冷鋼
材の連続投入と過熱度の制御により板厚変動なくＩＩ造
できるようになる。したがって、本発明により板厚変動
がなく表面性状ら良好な高純度鋼薄板を双ロール法によ
り安定鋳造でき、これに上り高純度鋼の鋳片を無手入れ
で冷延工程に直送で訃るようになるため、従来の連鋳−
熱延工程を経由する製造工程と比較して大幅なコストメ
リットが期待できる。さらに、双ロール法への適用鋼種
が拡大され、今後生産量が増大すると考えられる炭素濃
度０．００５％以下の以上度鋼を鋳造できることは、生
産上および操業上で大幅な改善となる。
第１図は本発明の実施例を示す図、
第２図は等輪具組織が不均一な凝固シェル成長を緩和す
ることを示す図、 第３図は実施例、比較例の板厚分布を示す図、第４図は
双ロール法による連続鋳造を示す図である。 １・・・冷却ロール、２・・・湯溜まり部、３・・・溶
鋼、４・・・ノズル、５・・・溶鋼容器、６・・・鋳片
、７・・・凝固シェル、８・・・空隙、９・・・凝固遅
れ部、１０・・・等輪島の核、１１・・・冷鋼材、１２
・・・〃イドロール。
ることを示す図、 第３図は実施例、比較例の板厚分布を示す図、第４図は
双ロール法による連続鋳造を示す図である。 １・・・冷却ロール、２・・・湯溜まり部、３・・・溶
鋼、４・・・ノズル、５・・・溶鋼容器、６・・・鋳片
、７・・・凝固シェル、８・・・空隙、９・・・凝固遅
れ部、１０・・・等輪島の核、１１・・・冷鋼材、１２
・・・〃イドロール。
Claims (1)
- （１）双ロール法により炭素濃度が０．００５％以下の
高純度鋼を鋳造する際に、ロール間に注湯する溶鋼の過
熱度をノズル詰りの生じない範囲で小さくするとともに
、炭素濃度０．００５％以下の冷鋼材をロール間の溶鋼
中に連続的に供給することを特徴とする双ロール法によ
る溶鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32754689A JPH03189050A (ja) | 1989-12-18 | 1989-12-18 | 双ロール法による溶鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32754689A JPH03189050A (ja) | 1989-12-18 | 1989-12-18 | 双ロール法による溶鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03189050A true JPH03189050A (ja) | 1991-08-19 |
Family
ID=18200283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32754689A Pending JPH03189050A (ja) | 1989-12-18 | 1989-12-18 | 双ロール法による溶鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03189050A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102049479A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-05-11 | 东北大学 | 一种双辊薄带连铸制备无取向硅钢等轴晶薄带坯的方法 |
| CN102069165A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-05-25 | 东北大学 | 一种双辊薄带连铸制备无取向硅钢柱状晶薄带坯的方法 |
| CN111715858A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-09-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种实现低过热度连续铸造的生产方法 |
-
1989
- 1989-12-18 JP JP32754689A patent/JPH03189050A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102049479A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-05-11 | 东北大学 | 一种双辊薄带连铸制备无取向硅钢等轴晶薄带坯的方法 |
| CN102069165A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-05-25 | 东北大学 | 一种双辊薄带连铸制备无取向硅钢柱状晶薄带坯的方法 |
| CN102049479B (zh) | 2010-11-11 | 2012-11-14 | 东北大学 | 一种双辊薄带连铸制备无取向硅钢等轴晶薄带坯的方法 |
| CN111715858A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-09-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种实现低过热度连续铸造的生产方法 |
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