JPH0219657B2 - - Google Patents
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- JPH0219657B2 JPH0219657B2 JP4163985A JP4163985A JPH0219657B2 JP H0219657 B2 JPH0219657 B2 JP H0219657B2 JP 4163985 A JP4163985 A JP 4163985A JP 4163985 A JP4163985 A JP 4163985A JP H0219657 B2 JPH0219657 B2 JP H0219657B2
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- retardation
- cross
- polarization
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は円偏波あるいは直線偏波で伝ぱんす
る高周波信号が降雨などの非対称な媒体によつて
生じる交差偏波を自動的に補償する装置に関する
ものである。
る高周波信号が降雨などの非対称な媒体によつて
生じる交差偏波を自動的に補償する装置に関する
ものである。
互いに逆旋の関係にある２つの円偏波が降雨等
の非対称要因をもつ伝ぱん路空間を通過してアン
テナで受信される場合、これら２つの偏波間に混
信が発生するが、90゜位相差板、180゜位相差板、
追尾受信機およびサーボ機構を用いると、入射偏
波を自動的に２つの直交した直線偏波に変換する
ことができ、この混信を改善することができる。
第４図は、受信系の入射偏波を直線偏波に変換す
る回路の一例を示したものである。第４図におい
て、アンテナ１に入射する偏波は、降雨等によ
り、楕円偏波となり、90゜位相差板２と180゜位相
差板３を通過したあと、端子１４におけるｘ軸成
分と、ｙ軸成分を偏波分器４により分波し、それ
ぞれの成分を端子１９，２０に出力する。又、こ
れらの成分の一部を結合器５，８により、追尾受
信機９に供給する。この時端子２０に出力される
混信成分を零とし、端子１９にのみ直線偏波出力
を得ようとすれば、受信機入力端子１５を基準入
力、１６を誤差入力とすればよい。追尾受信機９
は、誤差信号の基準信号に対する同相成分と直交
成分を検出し、端子１７に誤差振幅情報を持つ同
相成分が出力され、端子１８に誤差位相情報を持
つ直交成分が出力される。これらをサーボ増幅回
路１０，１１を介して誤差成分が零となるよう駆
動機構６，７を駆動すると、駆動機構に結合され
た90゜位相差板２と180゜位相差板３が回転し、安
定位置に達した時には、端子２０の混信成分が消
滅する。これは90゜位相差板２が、端子１２の入
射橢円偏波を直線偏波に変換し、180゜位相差板３
は変換された端子１３の直線偏波を端子１４にお
いて、ｘ軸と一致するように偏波を回転させるた
めである。
の非対称要因をもつ伝ぱん路空間を通過してアン
テナで受信される場合、これら２つの偏波間に混
信が発生するが、90゜位相差板、180゜位相差板、
追尾受信機およびサーボ機構を用いると、入射偏
波を自動的に２つの直交した直線偏波に変換する
ことができ、この混信を改善することができる。
第４図は、受信系の入射偏波を直線偏波に変換す
る回路の一例を示したものである。第４図におい
て、アンテナ１に入射する偏波は、降雨等によ
り、楕円偏波となり、90゜位相差板２と180゜位相
差板３を通過したあと、端子１４におけるｘ軸成
分と、ｙ軸成分を偏波分器４により分波し、それ
ぞれの成分を端子１９，２０に出力する。又、こ
れらの成分の一部を結合器５，８により、追尾受
信機９に供給する。この時端子２０に出力される
混信成分を零とし、端子１９にのみ直線偏波出力
を得ようとすれば、受信機入力端子１５を基準入
力、１６を誤差入力とすればよい。追尾受信機９
は、誤差信号の基準信号に対する同相成分と直交
成分を検出し、端子１７に誤差振幅情報を持つ同
相成分が出力され、端子１８に誤差位相情報を持
つ直交成分が出力される。これらをサーボ増幅回
路１０，１１を介して誤差成分が零となるよう駆
動機構６，７を駆動すると、駆動機構に結合され
た90゜位相差板２と180゜位相差板３が回転し、安
定位置に達した時には、端子２０の混信成分が消
滅する。これは90゜位相差板２が、端子１２の入
射橢円偏波を直線偏波に変換し、180゜位相差板３
は変換された端子１３の直線偏波を端子１４にお
いて、ｘ軸と一致するように偏波を回転させるた
めである。
この原理は、送信系についても同様に適用する
ことが出来、第５図にその構成を示す。
ことが出来、第５図にその構成を示す。
第５図において、１〜２０は第４図と同じであ
る。２１は群分波器、２２は90゜位相差板、２３
は180゜位相差板、２４は偏波分器、２５，２６は
駆動機構、２７，２８はサーボ増幅回路であり、
受信系と同じ機能を持つている。３２〜４４は端
子である。送信系においては、端子４３に正旋偏
波として搬送波信号を入力し、かつ端子４４に搬
送波抑圧変調した逆旋偏波信号を入力してアンテ
ナ１より衛星に送信すると、伝ぱん路における降
雨等の非対称要因により、逆旋偏波信号が正旋偏
波信号に混信し、これが衛星より折返されて第５
図に示すアンテナ１で受信される。この場合送信
系のアツプリンクにおける混信は、端子３６にお
いて搬送波に混信成分がサイドバンドとして重畳
された合成信号として得られる。これをいわゆる
単一チヤネル追尾受信機３０にて検波すると、受
信系と全く同じように端子３８に誤差振幅情報を
もつ同相成分が出力され、端子３７に誤差位相情
報を持つ直交成分が出力される。よつて、これら
の誤差信号により90゜位相差板２２と180゜位相差
板２３を駆動し、誤差を零とすると、丁度衛星に
て受信される地球局よりの送信信号の混信成分が
零となり、交差偏波補償ができる。これをパイロ
ツト制御方式と呼ぶ。送信系の交差偏波補償方式
として知られているものとして推定制御方式があ
る。これは、ダウンリンクの交差偏波識別度
XPDの劣化とアツプリンクのXPDの劣化に相関
関係があることを利用したもので、第５図におい
て、受信系のXPD劣化状態を補償状態における
90゜位相差板２と180゜位相差板３の設定角度より
推定演算回路３１により演算し、これをもとに送
信系のXPD劣化状態を推定し、これより送信系
の90゜位相差板２２と180゜位相差板２３の設定角
度を演算する。このときの推定演算方法は、90゜
位相差板２と180゜位相差板３の両設定角度からダ
ウンリンク系に働く降雨のキヤンテイング角と異
方性位相推移量（DPS＝Differential Phase
Shift）を演算し、この演算値からアツプリンク
系に働く降雨のキヤンテイング角とDPSを推定
（降雨のキヤンテイング角とDPSはダウンリンク
系とアツプリンク系に対して相関関係がある。）
して、この推定値から90゜位相差板２２と180゜位
相差板２３の設定角度を求めるものである。両位
相差板２２，２３よりの現在の実設定角度と上記
演算指令角度との誤差信号を端子４１，４２に出
力し、これをサーボ増幅器２７，２８により制御
増幅して90゜位相差板２２を180゜位相差板２３を
駆動すれば、送信系の交差偏波補償を行なうこと
が出来る。これら２つの制御方式は、システムの
信頼度を上げる場合などにおいて併用することが
ある。２９は上記パイロツト制御方式と推定制御
方式とを切り替えるための切替器であり、端子３
７，３８と端子３９，４０の誤差信号をそれぞれ
切替えるものである。
る。２１は群分波器、２２は90゜位相差板、２３
は180゜位相差板、２４は偏波分器、２５，２６は
駆動機構、２７，２８はサーボ増幅回路であり、
受信系と同じ機能を持つている。３２〜４４は端
子である。送信系においては、端子４３に正旋偏
波として搬送波信号を入力し、かつ端子４４に搬
送波抑圧変調した逆旋偏波信号を入力してアンテ
ナ１より衛星に送信すると、伝ぱん路における降
雨等の非対称要因により、逆旋偏波信号が正旋偏
波信号に混信し、これが衛星より折返されて第５
図に示すアンテナ１で受信される。この場合送信
系のアツプリンクにおける混信は、端子３６にお
いて搬送波に混信成分がサイドバンドとして重畳
された合成信号として得られる。これをいわゆる
単一チヤネル追尾受信機３０にて検波すると、受
信系と全く同じように端子３８に誤差振幅情報を
もつ同相成分が出力され、端子３７に誤差位相情
報を持つ直交成分が出力される。よつて、これら
の誤差信号により90゜位相差板２２と180゜位相差
板２３を駆動し、誤差を零とすると、丁度衛星に
て受信される地球局よりの送信信号の混信成分が
零となり、交差偏波補償ができる。これをパイロ
ツト制御方式と呼ぶ。送信系の交差偏波補償方式
として知られているものとして推定制御方式があ
る。これは、ダウンリンクの交差偏波識別度
XPDの劣化とアツプリンクのXPDの劣化に相関
関係があることを利用したもので、第５図におい
て、受信系のXPD劣化状態を補償状態における
90゜位相差板２と180゜位相差板３の設定角度より
推定演算回路３１により演算し、これをもとに送
信系のXPD劣化状態を推定し、これより送信系
の90゜位相差板２２と180゜位相差板２３の設定角
度を演算する。このときの推定演算方法は、90゜
位相差板２と180゜位相差板３の両設定角度からダ
ウンリンク系に働く降雨のキヤンテイング角と異
方性位相推移量（DPS＝Differential Phase
Shift）を演算し、この演算値からアツプリンク
系に働く降雨のキヤンテイング角とDPSを推定
（降雨のキヤンテイング角とDPSはダウンリンク
系とアツプリンク系に対して相関関係がある。）
して、この推定値から90゜位相差板２２と180゜位
相差板２３の設定角度を求めるものである。両位
相差板２２，２３よりの現在の実設定角度と上記
演算指令角度との誤差信号を端子４１，４２に出
力し、これをサーボ増幅器２７，２８により制御
増幅して90゜位相差板２２を180゜位相差板２３を
駆動すれば、送信系の交差偏波補償を行なうこと
が出来る。これら２つの制御方式は、システムの
信頼度を上げる場合などにおいて併用することが
ある。２９は上記パイロツト制御方式と推定制御
方式とを切り替えるための切替器であり、端子３
７，３８と端子３９，４０の誤差信号をそれぞれ
切替えるものである。
従来の交差偏波補償装置は、以上のように構成
されており、パイロツト方式および推定制御方式
それぞれにおいては良好な補償性能が得られる
が、パイロツト方式から推定制御方式に切り替え
る場合には、地球局アンテナの持つ楕円偏波率特
性やXPDの相関関係の精度などにより、パイロ
ツト制御時の位相差板設定角度と推定制御時の設
定角度が必ずしも一致していないため、切替時に
大きく動く場合がある。この時90゜位相差板２２
と180゜位相差板２３が第６図に示すようにそれぞ
れ独立して最短コースを動くことになるので、推
定制御設定角度に駆動されるまでに、90゜位相差
板２２と180゜位相差板２３の相対角度関係により
第７図の例に示すように大きなXPD劣化が発生
する。
されており、パイロツト方式および推定制御方式
それぞれにおいては良好な補償性能が得られる
が、パイロツト方式から推定制御方式に切り替え
る場合には、地球局アンテナの持つ楕円偏波率特
性やXPDの相関関係の精度などにより、パイロ
ツト制御時の位相差板設定角度と推定制御時の設
定角度が必ずしも一致していないため、切替時に
大きく動く場合がある。この時90゜位相差板２２
と180゜位相差板２３が第６図に示すようにそれぞ
れ独立して最短コースを動くことになるので、推
定制御設定角度に駆動されるまでに、90゜位相差
板２２と180゜位相差板２３の相対角度関係により
第７図の例に示すように大きなXPD劣化が発生
する。
この発明は、上記のような問題点を解消するた
めになされたもので、切替時に２枚位相差板間の
相対関係を制御し、駆動中のXPD劣化を最小に
おさえることが出来るようにした交差偏波補償装
置を得ることを目的とする。
めになされたもので、切替時に２枚位相差板間の
相対関係を制御し、駆動中のXPD劣化を最小に
おさえることが出来るようにした交差偏波補償装
置を得ることを目的とする。
この発明に係る交差偏波補償装置は、推定演算
回路の出力に切替駆動制御回路を付加し、切替時
には、直接、推定演算の設定値によりアツプリン
ク系の位相差板を駆動するのではなく、この演算
設定値までアツプリンク系の一方の位相差板を
徐々に動かしながら、そのときのXPD劣化が最
小となるように他方の位相差板の最適角度を演算
し、これを指令値として駆動するようにしたもの
である。
回路の出力に切替駆動制御回路を付加し、切替時
には、直接、推定演算の設定値によりアツプリン
ク系の位相差板を駆動するのではなく、この演算
設定値までアツプリンク系の一方の位相差板を
徐々に動かしながら、そのときのXPD劣化が最
小となるように他方の位相差板の最適角度を演算
し、これを指令値として駆動するようにしたもの
である。
この発明においては、切替駆動制御回路によ
り、制御方式の切替時、２枚の位相差板間の相対
関係が切替直前の偏波状態にもとづいてXPD劣
化が最小となるように決定されるため、非常に精
度の高い切替制御が可能となる。
り、制御方式の切替時、２枚の位相差板間の相対
関係が切替直前の偏波状態にもとづいてXPD劣
化が最小となるように決定されるため、非常に精
度の高い切替制御が可能となる。
以下、この発明の一実施例を図について説明す
る。第１図において、１〜４４は、第５図に示す
ものと同一である。
る。第１図において、１〜４４は、第５図に示す
ものと同一である。
５４は、切替駆動制御回路であり、推定演算回
路３１より、端子４５，４６にそれぞれ180゜位相
差板２２と90゜位相差板２３の実設定角度が入力
され、端子４７，４８に偏波状態として、円偏波
比とチルト角情報が入力される。端子５３，５
２，５１には、パイロツト制御方式と推定制御方
式の切替信号が入力される。切替駆動制御回路５
４は、端子５１の切替信号により、推定制御方式
に切替わると、まず端子４７，４８の円偏波比と
チルト角情報によりXPD劣化が最小となる90゜位
相差板２２と180゜位相差板２３の設定角度を演算
し、端子４５，４６の実設定角度との誤差を端子
４９，５０に出力する。これにより両位相差板２
２，２３が駆動され、推定制御の演算設定値まで
動かされる。演算設定値まで来ると、本来の推定
演算制御に移行し、端子４１，４２の誤差角度信
号をそのまま端子４９，５０に出力し、位相差板
を制御する。
路３１より、端子４５，４６にそれぞれ180゜位相
差板２２と90゜位相差板２３の実設定角度が入力
され、端子４７，４８に偏波状態として、円偏波
比とチルト角情報が入力される。端子５３，５
２，５１には、パイロツト制御方式と推定制御方
式の切替信号が入力される。切替駆動制御回路５
４は、端子５１の切替信号により、推定制御方式
に切替わると、まず端子４７，４８の円偏波比と
チルト角情報によりXPD劣化が最小となる90゜位
相差板２２と180゜位相差板２３の設定角度を演算
し、端子４５，４６の実設定角度との誤差を端子
４９，５０に出力する。これにより両位相差板２
２，２３が駆動され、推定制御の演算設定値まで
動かされる。演算設定値まで来ると、本来の推定
演算制御に移行し、端子４１，４２の誤差角度信
号をそのまま端子４９，５０に出力し、位相差板
を制御する。
第１図において、端子３３より送出する送信偏
波のＸ軸およびＹ軸成分電界をそれぞれEx〓，Ey〓
とすると、これらは第(1)式により表わされる。
波のＸ軸およびＹ軸成分電界をそれぞれEx〓，Ey〓
とすると、これらは第(1)式により表わされる。
Ex＝Ｒ＋Lej2〓
Ey＝ｊ（Ｒ−Lej2〓(1)
但し
Ｒ：送信偏波の右旋成分
Ｌ：送信偏波の左旋成分
2β：ＲとＬの相対位相差
伝ぱん路の降雨等の影響による送出偏波の偏波
状態に対して、90゜位相差板２２と180゜位相差板
２３の設定角度による交差偏波補償後のXPDは、
第２式により求められる。
状態に対して、90゜位相差板２２と180゜位相差板
２３の設定角度による交差偏波補償後のXPDは、
第２式により求められる。
但し
θ：90゜位相差板設定角度
Ψ：180゜位相差板設定角度
ここで、例えば、パイロツト制御時には、降雨
等によるXPD劣化を完全に補償していたとする
と、その時の偏波状態は、両位相差板２２，２３
の角度より次のように求まる。
等によるXPD劣化を完全に補償していたとする
と、その時の偏波状態は、両位相差板２２，２３
の角度より次のように求まる。
制御方式を切替えた時、駆動中に偏波状態が変
化しないものとすると（切替は短時間に行なわれ
るので、偏波状態が変化しても、これは切替時間
に比較してゆるやかなもので事実上無視し得ると
考えられる）推定演算の設定角度へ駆動する最適
な方法は、第２図に示す通り、90゜位相差板２２
を少しずつ駆動しながら180゜位相差板２３を、第
(2)式で与えられるXPDが最小となるように演算
して制御すればよい。これを満足する180゜位相差
板２３の角度は第(4)式にて求められる。
化しないものとすると（切替は短時間に行なわれ
るので、偏波状態が変化しても、これは切替時間
に比較してゆるやかなもので事実上無視し得ると
考えられる）推定演算の設定角度へ駆動する最適
な方法は、第２図に示す通り、90゜位相差板２２
を少しずつ駆動しながら180゜位相差板２３を、第
(2)式で与えられるXPDが最小となるように演算
して制御すればよい。これを満足する180゜位相差
板２３の角度は第(4)式にて求められる。
Ψ＝−１／４tan-1１−（R2／Ｌ）／２（Ｒ／Ｌ）cos2
（β−θ）＋θ／２
……(4) このようにして、第(3)式で求められる（Ｒ／Ｌ） とβを入力し、θを除々に推定演算指令値に近づ
けてゆくとその各θ値に対してΨが得られる。そ
してθが推定演算設定値に一致した時、Ψも推定
演算設定値に置換してやれば駆動が完了し、その
後本来の推定制御方式にて補償制御が行なえる。
この場合、駆動中のXPDは、推定演算設定値に
おけるXPDより悪くなることはない。
（β−θ）＋θ／２
……(4) このようにして、第(3)式で求められる（Ｒ／Ｌ） とβを入力し、θを除々に推定演算指令値に近づ
けてゆくとその各θ値に対してΨが得られる。そ
してθが推定演算設定値に一致した時、Ψも推定
演算設定値に置換してやれば駆動が完了し、その
後本来の推定制御方式にて補償制御が行なえる。
この場合、駆動中のXPDは、推定演算設定値に
おけるXPDより悪くなることはない。
第３図に一例として、パイロツト制御から推定
制御に切替えた時のアツプリンク系の各位相差板
の動きとXPDの変化を示す。これよりXPD劣化
が最小におさえられていることがわかる。
制御に切替えた時のアツプリンク系の各位相差板
の動きとXPDの変化を示す。これよりXPD劣化
が最小におさえられていることがわかる。
なお、上記実施例では、パイロツト制御より推
定制御への切替について説明したが、推定制御中
に一時駆動停止し、再度駆動開始する場合に演算
設定角度が変わつているケースや、又、必要に応
じて所定の設定角度に駆動するようなケースにお
いても上記実施例の切替駆動制御回路は同様の効
果を奏する。
定制御への切替について説明したが、推定制御中
に一時駆動停止し、再度駆動開始する場合に演算
設定角度が変わつているケースや、又、必要に応
じて所定の設定角度に駆動するようなケースにお
いても上記実施例の切替駆動制御回路は同様の効
果を奏する。
この場合には、切替後の演算設定角度が伝ぱん
路による偏波状態を示しているので、第(4)式に入
力する（Ｒ／Ｌ）とβは、演算設定角度を第(3)式に 入力して求めた数値を利用すればよい。
路による偏波状態を示しているので、第(4)式に入
力する（Ｒ／Ｌ）とβは、演算設定角度を第(3)式に 入力して求めた数値を利用すればよい。
また、上記実施例において90と180゜位相差板を
入れ替えても同様な効果が得られる。さらに、上
記実施例では、２枚の位相差板を90゜位相差板と
180゜位相差板として説明したが、90゜位相差板を
２枚用いる場合も同様に考えられる。
入れ替えても同様な効果が得られる。さらに、上
記実施例では、２枚の位相差板を90゜位相差板と
180゜位相差板として説明したが、90゜位相差板を
２枚用いる場合も同様に考えられる。
以上の通りこの発明の交差偏波補償装置は、ア
ツプリンク系の２枚の位相差板をダウンリンク系
の２枚の位相差板角度から推定して設定値まで回
転させる場合に、この設定値まで一方の位相差板
を除々に動かしながら、そのときのXPD劣化が
最小となるように他方の位相差板の相対関係を満
たして駆動するように構成したので、推定制御方
式の駆動時に大きなXPD劣化が発生するのを防
止できるという効果を奏するものである。
ツプリンク系の２枚の位相差板をダウンリンク系
の２枚の位相差板角度から推定して設定値まで回
転させる場合に、この設定値まで一方の位相差板
を除々に動かしながら、そのときのXPD劣化が
最小となるように他方の位相差板の相対関係を満
たして駆動するように構成したので、推定制御方
式の駆動時に大きなXPD劣化が発生するのを防
止できるという効果を奏するものである。
第１図はこの発明に係る交差偏波補償装置の一
実施例を示すブロツク図、第２図は第１図に示す
実施例においてパイロツト制御から推定制御の切
替動作を説明する図、第３図は第１図に示す実施
例においてパイロツト制御から推定制御に切替え
た時の位相差板とXPDの変化を示すタイムチヤ
ート、第４図は従来の交差偏波補償装置のダウン
リンク系を示すブロツク図、第５図は従来の交差
偏波補償装置を示すブロツク図、第６図は従来装
置においてパイロツト制御から推定制御の切替動
作を説明する図、第７図は従来装置においてパイ
ロツト制御から推定制御に切替えた時のXPDの
劣化を示すタイムチヤートである。 図において、２，２２は90゜位相差板、３，２
３は180゜位相差板、６，７，２５，２６は駆動機
構、９，３０は追尾受信機、１０，１１，２７，
２８はサーボ増幅回路、３１は推定演算回路、５
４は切替駆動制御回路である。図中、同一符号は
同一、又は相当部分を示す。
実施例を示すブロツク図、第２図は第１図に示す
実施例においてパイロツト制御から推定制御の切
替動作を説明する図、第３図は第１図に示す実施
例においてパイロツト制御から推定制御に切替え
た時の位相差板とXPDの変化を示すタイムチヤ
ート、第４図は従来の交差偏波補償装置のダウン
リンク系を示すブロツク図、第５図は従来の交差
偏波補償装置を示すブロツク図、第６図は従来装
置においてパイロツト制御から推定制御の切替動
作を説明する図、第７図は従来装置においてパイ
ロツト制御から推定制御に切替えた時のXPDの
劣化を示すタイムチヤートである。 図において、２，２２は90゜位相差板、３，２
３は180゜位相差板、６，７，２５，２６は駆動機
構、９，３０は追尾受信機、１０，１１，２７，
２８はサーボ増幅回路、３１は推定演算回路、５
４は切替駆動制御回路である。図中、同一符号は
同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 降雨等の伝播路における非対称媒体によつて
高周波信号に生じる交差偏波を、ダウンリンク系
とアツプリンク系で夫々２枚の位相差板を用いて
補償するものにおいて、ダウンリンク系の両位相
差板を介して得られる受信波の交差偏波成分を検
出しこの検出値が零となるように両位相差板を回
転させる第１のサーボ制御手段と、このときの両
位相差板角度から送信波が経由するアツプリンク
系の両位相差板の設定角度を推定演算する推定演
算回路と、アツプリンク系の一方の位相差板角度
を上記設定角度に漸次近づけそのときの上記送信
波の交差偏波識別度の劣化が最小となるように円
偏波比とチルト角からアツプリンク系の他方の位
相差板角度を導出する切替駆動制御回路と、上記
設定角度までこの切替駆動制御回路から得られる
位相差板角度でアツプリンク系の両位相差板を回
転させる第２のサーボ制御手段とを備えた交差偏
波補償装置。 ２ ダウンリンク系とアツプリンク系の２枚の位
相差板は90゜位相差板と180゜位相差板であること
を特徴とした特許請求の範囲第１項記載の交差偏
波補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4163985A JPS61200729A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 交差偏波補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4163985A JPS61200729A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 交差偏波補償装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61200729A JPS61200729A (ja) | 1986-09-05 |
| JPH0219657B2 true JPH0219657B2 (ja) | 1990-05-02 |
Family
ID=12613894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4163985A Granted JPS61200729A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 交差偏波補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61200729A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02212227A (ja) * | 1989-02-14 | 1990-08-23 | Toyota Motor Corp | 車両用動力分配装置 |
-
1985
- 1985-03-01 JP JP4163985A patent/JPS61200729A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61200729A (ja) | 1986-09-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |