JPH02197523A - 缶用鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、食缶や飲料缶等に使用される原板の成分組
成を限定するなどにより表面汚れを防止し、良質な原板
の得られる缶用鋼板の製造方法に関する。

〔従来の技術〕

ぶりきの機械的性質は調質度で表示される。ＪＩＳ　Ｇ
　３３０３−１９７５には、−船釣なぶりきの調質度が
規定されており、製造の際の目標値としてロックウェル
Ｔ硬さ（ＨＲ−３０Ｔ）で表示され、軟質なものから硬
質なものへ順にＴ−１（４９±３）、Ｔ−２（５３±３
）、Ｔ−３（５７±３）、Ｔ−４（６１±３）、Ｔ−５
（６５±３）及びＴ−６（６９±３）に区分されている
。このうち、Ｔ−１〜Ｔ−３のいわゆる軟質板は箱焼鈍
法により、Ｔ−４〜Ｔ−６の硬質板は連続焼鈍法により
、通常製造されている。

ところで、従来の連続焼鈍炉では急冷帯及び過時効処理
帯を有していなかったため、Ｔ−４以上の硬質板しか製
造されていなかったが、最近になって急冷帯及び過時効
処理帯を有する連続焼鈍炉が稼動するようになり、Ｔ−
３以下の軟質板を製造する技術についても、例えば、特
開昭５０−１２１１１８号等のように特許公開がなされ
ている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、上記のような連続焼鈍炉によれば、−般に使わ
れているＡｌキルド鋼、あるいはＡｆ含有量の少ない弱
脱酸鋼を使ってもＴ−２相当の硬さのものしか得られて
いない。従ってＴ−１相当材は依然として箱焼鈍法に拠
らざるを得なかった。

しかしながら、箱焼鈍法には以下に述べるような種々の
問題があったことから、連続焼鈍法によるＴ−１〜Ｔ−
３材（特にＴ−１材）を製造する方法の開発が望まれて
いた。

箱焼鈍法には、（１）タイトコイル状態で焼鈍が施され
るため、生産性の点で焼鈍温度を高くすると焼付き欠陥
（ＳｔｉｃｋｉｎｇＢｒｅａｋ）が生じて材料歩留まり
が低下する。（２）均熱には数時間以上が必要であるた
め、焼鈍中に鋼板表面の結晶粒界へＣ，Ｍｎ等が富化濃
縮され、また、Ｃをグラファイトとして析出する等の表
面汚れを生じたりし、その結果、ぶりきの耐蝕性が劣化
することがあった。（３）コイル温度は、その形状から
外巻部と内壱部は高温になり、中間部は温度が上がりに
くいため、コイル内で硬さのバラツキが大きくなり均質
な原板を得ることは困難であり、また平坦度も悪化して
いた。以上のように、箱焼鈍法では良質なＴ−１〜Ｔ−
３級の軟質ぶりき原板の製造は困難であった。

この発明は、このような従来の問題にかんがみてなされ
たものであって、原板の成分組成を限定するとともに、
連続焼鈍後に調質圧延を施すことにより上記課題を解決
することを目的としている。

〔課題を解決するための手段〕

この発明は、組成が重量比で、Ｃ：　０．　ＯＯ４％以
下、Ｓｔ：０．０４％以下、　Ｍｎ　：　０．０５〜０
．３％、Ｓ：０．０２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：　０．０２〜０．１５％、Ｎ：０．００４％以下、
Ｎｂ：　０．０１％以下を含有し、残部は実質的にＦｅ
よりなる連続鋳造鋼片を用い、常法で熱間圧延、酸洗、
冷間圧延を施してから連続焼鈍を施してロックウェル硬
度（ＨＲ−３０Ｔ）で４９±３にした後、引続き施され
る調質圧延の圧延率を変化させて所望の調質度を有する
缶用鋼板を得ることを特徴とする缶用鋼板の製造方法と
したものである。

〔作用〕

この発明は、上記のような構成としたので、箱焼鈍法に
よる際に生じた前記不具合を回避することができる。す
なわち、連続焼鈍法によるため板の温度のバラツキや焼
付きを生じず、材料歩留りは向上し、また成分組成を限
定したことと相俟って表面汚れは生じない。更に、調質
圧延における圧延率を変えることにより、Ｔ−１〜Ｔ−
３の軟質材ばかりでなく、Ｔ−４以上の硬質材も得るこ
とができる。

以下、本発明に到る過程、及び成分組成の限定理由につ
いて述べる。

本発明者らは、製鋼時に真空脱ガス処理を有効に駆使し
て、（Ｊｌを極微量にした／ｌキルド鋼スラブを使用す
ることにより、連続焼鈍法によっても調質度Ｔ−１の原
板を製造できること、ならびに上記Ａｆキルド鋼中に炭
化物形成元素であるＮｂを含有させたものを使用するこ
とにより従来の箱焼鈍法で得られていたものと同等以上
の機械的性質を有する原板を製造することが可能である
ことに着目して本発明を完成した。

即ち、本発明者らは、ぶりきの硬さに及ぼす固溶Ｃ，Ｎ
及び結晶粒径との関係を系統的に調べた結果、固溶Ｃ２
Ｎが少なく且つ結晶粒径が大きくなると軟質になること
を知見し、この知見に基づいて焼鈍後に固溶Ｃを少なく
するため、出発材である連鋳鋼片製造用溶鋼中のＣを極
端に少なくすれば良いと考えられ、またＮはＡｌＮとし
て析出させれば軟質になる。以上の観点から、同一の素
材を使用し、連続焼鈍でＴ−１相当以下の軟質材を得て
、この軟質材に圧延率をそれぞれ変えて調質圧延するこ
とによりＴ−１〜Ｔ−６の原板にそれぞれ作り分ける知
見をさらに得たものである。

次に成分組成を限定する理由について説明する。

Ｃは、第１図に示すようにＣ量が０．００４％以下の極
微量となると軟質化し、逆にＣ量が増加すると約０．０
１％において最も硬さが高くなる。従って連続焼鈍炉に
より調質度Ｔ−１相当材を製造するためには、Ｃは０．
００４％以下にする必要がある。

Ｓｉは、ぶりきの耐蝕性を劣化させるほか、さらに材質
を極端に硬化させる元素であるので、Ｓｉを過剰に含有
させることは避けるべきである。

従ってＳｉは０．０４％以下にする必要がある。

Ｍｎは、熱延コイルの耳割れ発生を防止するために添加
するものであるが、０．０５％より少ないと耳割れの発
生を防止することができず、また０゜３％より多いと硬
質化するので、Ｍｎの含有範囲は０．０５〜０．３％で
ある必要がある。

また、ＳはＭｎ量との関係において過剰に含有すると熱
延コイルの耳割れを発生させるとともにＳ系介在物をな
してプレス欠陥となるので、Ｓは０．０２％以下にする
必要がある。

Ｐは、材質を硬化させ且つぶりきの耐蝕性を劣化させる
元素なので過剰の含有は好ましくなく、０．０２％以下
にする必要がある。

Ａ２は、その過剰添加は経済的にも好ましくないので、
０．１５％以下とし且つ下限は０．０２％より少ないと
鋼中の固溶Ｎ量がＡｆＮとならない分だけ残存するので
、Ａｌは０．０２％以上とする必要があり、従ってＡｆ
は０．０２〜０．１５％の範囲に限定する。

Ｎは、鋼中に固溶していると軟質な鋼板が得られにくく
なるので、上記Ａｌとの関係上、０．００４％以下にす
る必要がある。

Ｎｂは、炭化物形成元素であって、固溶Ｃの残存を少な
くする機能を有するが、多量な添加は製造コストを上昇
することになるので必要最低限とすることが望ましい。

従ってＮｂは０．０１％以下にする必要がある。

上記のごとく連続鋳造鋼片を用い、常法で熱間圧延、酸
洗、冷間圧延を施し、ロックウェル硬さ（ＨＲ−３０Ｔ
）で５０以下にした後、調質圧延の圧延率で調質度Ｔ−
１−Ｔ−６に作り分けることを特徴としている。第２図
は連続焼鈍後、Ｔ−１相当の軟質材を用いて調質圧延に
よる加工硬化を利用してＴ−１〜Ｔ−６の原板に作り分
けることができることを示した線図である。

なお、本発明の鋼板では硬度に及ぼす連続焼鈍時の均熱
時間の影響は小さ（、コストの点から均熱時間は短い方
が好ましい。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を第１表及び第１．　２図を参照
して説明する。

先ず鋼を底吹き転炉により溶製し、Ｃ：　０．０３％と
して出鋼した。続いてＲ−Ｈ真空脱ガス装置を用いて脱
炭処理を施した後、／ｌ、Ｎｂを添加して第１表に示す
ような成分組成とした。これらを連続鋳造機で鋼片とな
し、この鋼片を熱間圧延温度８６０°Ｃ１熱間巻取り温
度６２０°Ｃでそれぞれ２．８ｆｆＩ［ｌｌ厚の圧延コ
イルとした後、酸洗により脱スケールした。次に６スタ
ンドタンデム冷間圧延機により０．３　ａｍの板厚に圧
延した後、第１表に示すヒートサイクルで連続焼鈍を施
した。次いで実験例番号１〜３および１１〜１４は調質
圧延機にて圧延率１％で、実験例番号４〜９については
焼鈍までは同一条件で行ったものを圧延率のみを１゜３
．５，１０，２０．３０％の６水準となし、加工硬化に
よる高調質度を求めた。また、実験例番号１０は箱焼鈍
法によるものである。

調質圧延を施した後、ハロゲンタイプの電気スズめっき
ラインにて＃２５　（２，８８／ｎ’ｒ＞のスズめっき
およびリフロー処理（溶鍋化処理）を連続して施し、光
沢のあるぶりきに仕上げた。これらのぶりきから供試材
を採取して硬さ（ＨＲ−３０Ｔ）を測定し、さらに乾湿
繰返し試験にて耐錆性評価を行った。耐錆性試験では錆
の発生しなかったものを良（Ｏ印で表示）、錆の発生し
たもの（×印で表示）で判定した。

第１表より明らかなように、連続焼鈍法でも軟質原板は
得られているし、調質圧延率をより高くすることにより
Ｔ−２，Ｔ−３，Ｔ−４，Ｔ−５゜Ｔ−６と作り分ける
こともできる。又、耐錆性試験も良好であった。

〔発明の効果〕

以上説明したように本発明によれば、従来のように箱焼
鈍によらず連続焼鈍により軟質材Ｔ−１〜Ｔ−３が得ら
れ、さらに調質圧延の圧延率の変化によりＴ−１−Ｔ−
６に至る、軟質、硬質材が作り分けられるので、箱焼鈍
法による欠点を解消するとともに、素材の統合が可能で
生産性、経済性とも大幅に向上改善できる。なお、調質
圧延の圧下率をさらに高くすることによりＤＲ−８，Ｄ
Ｒ−９，ＤＲ−１０も得られる。さらに本発明によるこ
れらの鋼板は表面汚れが生ぜず、表面清浄性に優れてい
るのでＺｎめっき、Ｎｉめっき等、広く表面処理用鋼板
として使用できる等、多くの効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、鋼板のＣ含有量（ｗｔ％）と硬さ（ＨＲ−３
０７）との関係を示す線図、第２図は調質圧延の圧延率
（％）と硬さ（ＨＲ−３０７）との関係を示す線図であ
る。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）組成が重量比で、Ｃ：０．００４％以下、Ｓｉ：
   ０．０４％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３％、Ｓ：０．
   ０２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０２〜０
   ．１５％、Ｎ：０．００４％以下、Ｎｂ：０．０１％以
   下を含有し、残部は実質的にＦｅよりなる連続鋳造鋼片
   を用い、常法で熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施してから
   連続焼鈍を施してロックウェル硬度（ＨＲ−３０Ｔ）で
   ４９±３にした後、引続き施される調質圧延の圧延率を
   変化させて所望の調質度を有する缶用鋼板を得ることを
   特徴とする缶用鋼板の製造方法。