JPH02200794A - 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 - Google Patents
銅製熱交換器用フィン材とその製造方法Info
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- JPH02200794A JPH02200794A JP2027589A JP2027589A JPH02200794A JP H02200794 A JPH02200794 A JP H02200794A JP 2027589 A JP2027589 A JP 2027589A JP 2027589 A JP2027589 A JP 2027589A JP H02200794 A JPH02200794 A JP H02200794A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
自動市などの腐食環境の激しい条件で使用される熱交換
器に好適な銅製熱交換器用フィン材とその製造方法に関
するもので、特にフィンとしての熱伝導性を低下させる
ことなく、耐食性を改善し、フィンの薄肉化を可能にし
たものである。
器に好適な銅製熱交換器用フィン材とその製造方法に関
するもので、特にフィンとしての熱伝導性を低下させる
ことなく、耐食性を改善し、フィンの薄肉化を可能にし
たものである。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕近年自動
車用熱交換器の軽微化に伴なう熱交換器用フィン材の薄
肉化の指向が高まる一方、ＮａＣ１等の塩化物を融雪剤
として散布する地域や海岸地帯において、塩化物による
激しいフィンの腐食損耗に起因する放熱性の低Ｆが問題
となっている。
車用熱交換器の軽微化に伴なう熱交換器用フィン材の薄
肉化の指向が高まる一方、ＮａＣ１等の塩化物を融雪剤
として散布する地域や海岸地帯において、塩化物による
激しいフィンの腐食損耗に起因する放熱性の低Ｆが問題
となっている。
一般に熱交換器用フィン材には耐食性と共に熱伝導性や
強度等が要求されており、Ｃｕ−Ｎｉ系耐食合金の如く
、第２．第３の元素の添加によるフィン材そのものの合
金化によフて塩害腐食に耐える耐食性を持たせた場合に
は、熱伝導性の大幅な低下を招き、熱交換器用フィン材
としては適さないものとなる。従って熱交換器用フィン
材には、薄肉化によっても十分な熱伝導性を示すと共に
、苛酷な環境下において優れた耐食性を示す材料が要望
されている。
強度等が要求されており、Ｃｕ−Ｎｉ系耐食合金の如く
、第２．第３の元素の添加によるフィン材そのものの合
金化によフて塩害腐食に耐える耐食性を持たせた場合に
は、熱伝導性の大幅な低下を招き、熱交換器用フィン材
としては適さないものとなる。従って熱交換器用フィン
材には、薄肉化によっても十分な熱伝導性を示すと共に
、苛酷な環境下において優れた耐食性を示す材料が要望
されている。
かかる状況において高導電性Ｃｕ系材料の表面にＺｎの
拡散層を形成し５、犠牲陽極的に内部の芯材を保護し、
熱伝導性は芯材にもたせた熱交換器用フィン材が提案さ
れている。しかしながらＺｎ合金特有の脱亜鉛腐食によ
りＺｎが消失し、長期間に渡ってＺｎの犠牲陽極効果を
保持することかできない問題がある。し５かし表面に形
成されるＺｎの拡散層は熱伝導性との兼ね合いにより、
片側数μｍ程度に限定されてはいるがＺｎの拡散層の脱
亜鉛腐食が効果的に抑制防止できれば、更に耐食性に優
れた熱交換器用フィン材が期待でき、薄肉化も可能とな
る。黄銅特有の脱亜鉛を抑制するためには、ＣｕＺｎ拡
散層中に耐食性の数群に有効な第３元素を添加（１、拡
散層自体の高耐食化を計る必要がある。
拡散層を形成し５、犠牲陽極的に内部の芯材を保護し、
熱伝導性は芯材にもたせた熱交換器用フィン材が提案さ
れている。しかしながらＺｎ合金特有の脱亜鉛腐食によ
りＺｎが消失し、長期間に渡ってＺｎの犠牲陽極効果を
保持することかできない問題がある。し５かし表面に形
成されるＺｎの拡散層は熱伝導性との兼ね合いにより、
片側数μｍ程度に限定されてはいるがＺｎの拡散層の脱
亜鉛腐食が効果的に抑制防止できれば、更に耐食性に優
れた熱交換器用フィン材が期待でき、薄肉化も可能とな
る。黄銅特有の脱亜鉛を抑制するためには、ＣｕＺｎ拡
散層中に耐食性の数群に有効な第３元素を添加（１、拡
散層自体の高耐食化を計る必要がある。
本発明はこれに鑑み、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に形成
されたＣｕ−Ｚｎ拡散層の耐食性改善の効果に対する添
加元素の影響について検討の結果、Ｎｉの添加が好適で
あることを知見し１、更に検討の結果耐食性に優れた銅
製熱交換器用フィン材とその製造方法を開発したもので
ある。。
されたＣｕ−Ｚｎ拡散層の耐食性改善の効果に対する添
加元素の影響について検討の結果、Ｎｉの添加が好適で
あることを知見し１、更に検討の結果耐食性に優れた銅
製熱交換器用フィン材とその製造方法を開発したもので
ある。。
即ち本発明フィン材の一つは、Ｃｕ又はＣ，ｕ合金条の
表面に、Ｎ ｉ？′ｔａ率６〜１８ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ
合金を被覆したことを特徴とするものである。
表面に、Ｎ ｉ？′ｔａ率６〜１８ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ
合金を被覆したことを特徴とするものである。
また本発明フィン材の他の一つは、Ｃｕ又はＣｕ合金条
の表面に、Ｎｉ含有率６〜１８ｖ１％のＺｎ−Ｎｉ合金
を被覆して加熱拡散処理により、表面側にＣｕ−Ｚｎ−
Ｎｉ合金層を形成し、その下層にＣｕ−Ｚｎ合金層を形
成したことを特徴とするものである。
の表面に、Ｎｉ含有率６〜１８ｖ１％のＺｎ−Ｎｉ合金
を被覆して加熱拡散処理により、表面側にＣｕ−Ｚｎ−
Ｎｉ合金層を形成し、その下層にＣｕ−Ｚｎ合金層を形
成したことを特徴とするものである。
また本発明フィン材の製造方法の−一つは、Ｃｕ又はＣ
ｕ合金条の表面に、電気メッキによりＮｉ含有率６〜１
８ｖ１％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆することを特徴とする
ものである。
ｕ合金条の表面に、電気メッキによりＮｉ含有率６〜１
８ｖ１％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆することを特徴とする
ものである。
更に本発明フィン材の製造方法の他の一つは、Ｃｕ又は
Ｃｕ合金条の表面に、電気メッキによりＮｉ含有率６〜
１８ｍ１％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆した後、加熱拡散処
理するか、又は加熱拡散処理と圧延加工を施すことを特
徴とするものである。
Ｃｕ合金条の表面に、電気メッキによりＮｉ含有率６〜
１８ｍ１％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆した後、加熱拡散処
理するか、又は加熱拡散処理と圧延加工を施すことを特
徴とするものである。
本発明はＣｕ又はＣｕ合金条の表面に耐食性の優れたＮ
ｉ含有率６〜ｌｈ１％のＺｎ−Ｎ＋合金をメッキするこ
とにより、Ｚｎ合金の脱亜鉛腐食を軽減し、かつＺｎの
犠牲陽極的効果により内部のＣ１１又Ｃｕ合金を保護す
るものであり、Ｚ ｎ −Ｎ ｉ合金メッキ浴としてメ
ッキ膜中のＮｉ含有率６〜１８ｗｔ％となるメッキ浴及
びメッキ条件であれば、硫酸塩浴、塩化物浴、硫酸塩と
塩化物の混合浴及びスルファミン酸浴等何れも使用でき
る。
ｉ含有率６〜ｌｈ１％のＺｎ−Ｎ＋合金をメッキするこ
とにより、Ｚｎ合金の脱亜鉛腐食を軽減し、かつＺｎの
犠牲陽極的効果により内部のＣ１１又Ｃｕ合金を保護す
るものであり、Ｚ ｎ −Ｎ ｉ合金メッキ浴としてメ
ッキ膜中のＮｉ含有率６〜１８ｗｔ％となるメッキ浴及
びメッキ条件であれば、硫酸塩浴、塩化物浴、硫酸塩と
塩化物の混合浴及びスルファミン酸浴等何れも使用でき
る。
Ｎｉ含有率６〜１８ｗｔ％としたのは、Ｎｉ含有率が６
％以上で耐食性の優れたγ相主体の形態となりはじめ、
約１０ｗｔ％以上でほぼγ相単相となり耐食性が改善さ
れるが、６ｗｔ％未満ではＺ ｎ、にＮｉが固溶した相
が主体となるため、耐食性の改善効果はほとんどないか
、あってもわずかであり、高価なＮｊ、を使用するＺｎ
−Ｎｊ合金メッキのメリットが生かされないためである
。また１８％以下としたのは、これ以上Ｎｉ含有率を増
加させても、更に耐食性が改善されることがないことと
、高価なＮＮが増加する分経済的に不利となるためで、
好ましくはＮｉ含有率１０〜１５ｗ）％が望ましい。
％以上で耐食性の優れたγ相主体の形態となりはじめ、
約１０ｗｔ％以上でほぼγ相単相となり耐食性が改善さ
れるが、６ｗｔ％未満ではＺ ｎ、にＮｉが固溶した相
が主体となるため、耐食性の改善効果はほとんどないか
、あってもわずかであり、高価なＮｊ、を使用するＺｎ
−Ｎｊ合金メッキのメリットが生かされないためである
。また１８％以下としたのは、これ以上Ｎｉ含有率を増
加させても、更に耐食性が改善されることがないことと
、高価なＮＮが増加する分経済的に不利となるためで、
好ましくはＮｉ含有率１０〜１５ｗ）％が望ましい。
Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ後の加熱拡散処理はメッキ層とＣ
ｕ又はＣｕ合金条との相互拡散により、両者の密着性を
強固にするとともに、Ｃｕ中へのＺｎとＮｉの拡散速度
の差（Ｚｎの方がＮｉより速い）を利用し、Ｚｎ−Ｎｉ
γ相の形態を維持しながらＺｎの一部をＣｕに置きかえ
、拡散層の表面側に高耐食性のＣｕ−Ｚｎ−Ｎｉ合金層
とし、その１層をＣｕ−Ｚｎ合金層とする２層の拡散層
とすることで拡散層に犠牲陽極効果と高耐食性を兼ねそ
なえさせるためである。
ｕ又はＣｕ合金条との相互拡散により、両者の密着性を
強固にするとともに、Ｃｕ中へのＺｎとＮｉの拡散速度
の差（Ｚｎの方がＮｉより速い）を利用し、Ｚｎ−Ｎｉ
γ相の形態を維持しながらＺｎの一部をＣｕに置きかえ
、拡散層の表面側に高耐食性のＣｕ−Ｚｎ−Ｎｉ合金層
とし、その１層をＣｕ−Ｚｎ合金層とする２層の拡散層
とすることで拡散層に犠牲陽極効果と高耐食性を兼ねそ
なえさせるためである。
また圧延加工は加熱拡散と相俟って密着性を改善し、寸
法精度を向上すると共に、メッキ層を加工組織とするこ
とにより、フィン材の強度を改善するためである。加熱
拡散処理と圧延加工は何れを先に施しても、本発明の効
果は得られるが、最終工程で圧延加にを施すことが望ま
しい。
法精度を向上すると共に、メッキ層を加工組織とするこ
とにより、フィン材の強度を改善するためである。加熱
拡散処理と圧延加工は何れを先に施しても、本発明の効
果は得られるが、最終工程で圧延加にを施すことが望ま
しい。
厚さ０．０３５＋ｗのＭｇを０．０２ｖ！％含有する耐
熱銅条（導電率９５．５％ＩＡＣ３）に、下記メッキ浴
を用いて厚さ１．２μのＺｎ−Ｎｉ合金メッキを両面に
施した。これについて、腐食試験を行ない、引張り強度
の劣化率を測定（、、た。その結果を厚さ１．２μの純
Ｚｎをメッキした従来フィン材と比較して第１表に示し
た。
熱銅条（導電率９５．５％ＩＡＣ３）に、下記メッキ浴
を用いて厚さ１．２μのＺｎ−Ｎｉ合金メッキを両面に
施した。これについて、腐食試験を行ない、引張り強度
の劣化率を測定（、、た。その結果を厚さ１．２μの純
Ｚｎをメッキした従来フィン材と比較して第１表に示し
た。
腐食試験は月Ｓ Ｚ２３７１に基づく塩水噴霧を１時間
行なった後、温度７０℃、湿度９５％の恒温恒湿槽内に
２３時間保持することを３０回繰り返し。
行なった後、温度７０℃、湿度９５％の恒温恒湿槽内に
２３時間保持することを３０回繰り返し。
ｆニー。
メッキ浴１
ＮｉＳＯａ ・６ Ｈ２０３００１，＃Ｚ ｎ Ｓ
０４ ’ ７ Ｈ２０８層ｇ／／Ｎ ａ Ｓ Ｏ４１
００ｇ＃？ Ａｄ （ＳＯ４） ３ −１４−１８）１．０ ３
０ｇ／ｅ＞＞ Ｈ２，５ μ度 ５０℃電流密度
５＾／Ｍメッキ浴２ Ｎ ｉ Ｃ１２・６８２０ １８０ｇ＃Ｚ
ｎ Ｃ１２８０ｆ＃ ｒｌ（４Ｃｅ’ ２３０！／
７？１：（、Ｂ ０ ２０ｇ
／７’ｐ Ｈ５，０ 温度 ３０℃電流密度
５Ａ／ｄｒｉ（メッキ浴３ ＮｉＳＯ，・６ Ｈ２ ＺｎＳＯ４”７）（２ ａｎｏ４ Ａ１２ （Ｓ ０４）ｑ Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴４ ＮｉＳＯ４・６Ｈ２ ＺｎＳＯ４７Ｈ２ ａ２ＳＯａ Ａ、ｉ ２ （ＳＯ４） ］ Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴５ ＮｊＳＯａ ・６Ｈ２ Ｚ！ｌＳＯ４”７Ｈ２ Ｎａ、、Ｓｏ。
０４ ’ ７ Ｈ２０８層ｇ／／Ｎ ａ Ｓ Ｏ４１
００ｇ＃？ Ａｄ （ＳＯ４） ３ −１４−１８）１．０ ３
０ｇ／ｅ＞＞ Ｈ２，５ μ度 ５０℃電流密度
５＾／Ｍメッキ浴２ Ｎ ｉ Ｃ１２・６８２０ １８０ｇ＃Ｚ
ｎ Ｃ１２８０ｆ＃ ｒｌ（４Ｃｅ’ ２３０！／
７？１：（、Ｂ ０ ２０ｇ
／７’ｐ Ｈ５，０ 温度 ３０℃電流密度
５Ａ／ｄｒｉ（メッキ浴３ ＮｉＳＯ，・６ Ｈ２ ＺｎＳＯ４”７）（２ ａｎｏ４ Ａ１２ （Ｓ ０４）ｑ Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴４ ＮｉＳＯ４・６Ｈ２ ＺｎＳＯ４７Ｈ２ ａ２ＳＯａ Ａ、ｉ ２ （ＳＯ４） ］ Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴５ ＮｊＳＯａ ・６Ｈ２ Ｚ！ｌＳＯ４”７Ｈ２ Ｎａ、、Ｓｏ。
Ａｌ ２ （３０４） ｉ
０ ３０ｈ／１
０ ２５ａｇ、＃
！００ｇ／／
・１４−１３）１２０ ３０ｇ／１
５０℃
３５＾／ｄｄ
０ ８ｈ／ρ
０ ２４０ｇ／Ａ’
）Ｏｈ／ｌ
ゆ１４ １８ｆ４ｚ ０ ３０ｇ＃
１．５
５０℃
５＾／ｄイ
０ ５０ｇ／１
０ ２５０ｇ／１
１００ｇ、＃
・１４−１８８，０ ３１ｇ＃
ｐ、 Ｈ
温度
電流密度
メッキ浴６
１ＳＯ４
ｒｉＳ０４
Ｎａ、ＳＯ。
Ａｌ２ （Ｓｏ、。
Ｈ
温度
電流密度
メッキ浴７
ｎＳＯ４
ａ２Ｓｏ４
Ａ１２ （ＳＯ４
Ｈ
温度
電流密度
・６ Ｈ２０３００ｇ、＃
・７ Ｈ２０２ｈ／１
１０θｇ／ｌ
）、・１４−１８Ｈ２０３０ｇ＃４
１．５
５０℃
５＾／ｄｒｄ
−７Ｈ。
）。
ｌ、５
５０℃
５Ａ／ｄｒｒｆ
０ ２５０ｇ／ｌ！
１［１ｈ＃
・ｌｌ−１８１−１２０３ｈ＃
１．５
５０℃
５＾／ｄｒｒイ
第１表から明らかなように、純Ｚｎをメッキした比較フ
ィン材Ｎｏ、 ７によるものは、腐食による強度劣化が
著しいのに対し、本発明フィン材Ｎｏ、 １〜４は強度
劣化が小さく、耐食性が向上していることが判る。
ィン材Ｎｏ、 ７によるものは、腐食による強度劣化が
著しいのに対し、本発明フィン材Ｎｏ、 １〜４は強度
劣化が小さく、耐食性が向上していることが判る。
これに対しメッキ膜中のＮｉ含有率が少ない比較フィン
材Ｎｏ、 ５は強度劣化が著しいことが判る。またＮｉ
含有率が上限の１８ｗｔ％を越える比較フィン材Ｎｏ、
５は、より以上の耐食性の改善が認められず、Ｎｉを
多くした分コストアップにつながり不利となる。
材Ｎｏ、 ５は強度劣化が著しいことが判る。またＮｉ
含有率が上限の１８ｗｔ％を越える比較フィン材Ｎｏ、
５は、より以上の耐食性の改善が認められず、Ｎｉを
多くした分コストアップにつながり不利となる。
次に厚さＯ，Ｑ６５＋ｍ！ｌのＭｇをＯ，ｒＪ２ｖ１％
含む耐熱銅条（導電率９５．５％１Ａｃｓ ）を用い、
前記メッキ浴（＋、）、（２）。（３）、 （４１，（
５）、 （６）、 （７１を用い、両面に厚さ２．４μ
のＺｎ−Ｎｉ合金メッキを施した後、５００℃で１分間
加熱拡散処理し、これを圧延加工して厚さ！１．０３６
＋＋ａのフィン材とＬまた。
含む耐熱銅条（導電率９５．５％１Ａｃｓ ）を用い、
前記メッキ浴（＋、）、（２）。（３）、 （４１，（
５）、 （６）、 （７１を用い、両面に厚さ２．４μ
のＺｎ−Ｎｉ合金メッキを施した後、５００℃で１分間
加熱拡散処理し、これを圧延加工して厚さ！１．０３６
＋＋ａのフィン材とＬまた。
これについて前記腐食試験と同様の試験を行なって、引
張り強度の劣化率を測定した。その結果を厚さ２．４μ
の純Ｚｎをメッキした後、４５０℃で１分間加熱拡散処
理を行ない、しかる後圧延加工により、厚さ０．０３６
ｍとしたものと比較して第２表に示す。
張り強度の劣化率を測定した。その結果を厚さ２．４μ
の純Ｚｎをメッキした後、４５０℃で１分間加熱拡散処
理を行ない、しかる後圧延加工により、厚さ０．０３６
ｍとしたものと比較して第２表に示す。
第２表から明らかなように、純Ｚｎをメッキした後、加
熱拡散と圧延加工を加えた比較フィン材Ｎｏ、ｆ４は脱
亜鉛が著しく強度劣化が大きいのに対し、本発明フィン
材Ｎ０１８〜１１は、何れも脱亜鉛が少なく、強度劣化
が小さいことが判る。：１ これに対しメッキ膜中のＮｉ含有率が少ない比較フィン
材Ｎｏ、１２は脱亜鉛が習しく、強度劣化が大きいこと
が判る。またＮ１含ａ率が上限の１８１％を越える比較
フィン材Ｎｏ、Ｉ３は、より以」二の耐食性を改善する
効果が認められず、Ｎｉを多く含ＹＫさせた分コストア
ップに−）ながり不利となる。
熱拡散と圧延加工を加えた比較フィン材Ｎｏ、ｆ４は脱
亜鉛が著しく強度劣化が大きいのに対し、本発明フィン
材Ｎ０１８〜１１は、何れも脱亜鉛が少なく、強度劣化
が小さいことが判る。：１ これに対しメッキ膜中のＮｉ含有率が少ない比較フィン
材Ｎｏ、１２は脱亜鉛が習しく、強度劣化が大きいこと
が判る。またＮ１含ａ率が上限の１８１％を越える比較
フィン材Ｎｏ、Ｉ３は、より以」二の耐食性を改善する
効果が認められず、Ｎｉを多く含ＹＫさせた分コストア
ップに−）ながり不利となる。
このように本発明によれば、銅製熱交換器用フィン材の
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低Ｆを低
くおさえることがｏＪ能となり、放熱用フィンとしての
使用寿命を向上させ、かつ薄肉軽量化を可能にする等工
業上顕著な効果を奏するものである。
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低Ｆを低
くおさえることがｏＪ能となり、放熱用フィンとしての
使用寿命を向上させ、かつ薄肉軽量化を可能にする等工
業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (4)
- （１）Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面にＮｉ含有率６〜１８
ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆したことを特徴とする銅
製熱交換器用フィン材。 - （２）Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、Ｎｉ含有率６〜１
８ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆して加熱拡散処理によ
り、表面側にＣｕ−Ｚｎ−Ｎｉ合金層を形成し、その下
層にＣｕ−Ｚｎ合金層を形成したことを特徴とする銅製
熱交換器用フィン材。 - （３）Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、電気メッキにより
Ｎｉ含有率６〜１８ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆する
ことを特徴とする銅製熱交換器用フィン材の製造方法。 - （４）Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、電気メッキにより
Ｎｉ含有率６〜１８ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆した
後、加熱拡散処理するか、又は加熱拡散処理と圧延加工
を施すことを特徴とする銅製熱交換器用フィン材の製造
方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1020275A JPH0713319B2 (ja) | 1989-01-30 | 1989-01-30 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
| US07/454,460 US5063117A (en) | 1988-12-27 | 1989-12-21 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| AU47255/89A AU620958B2 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-22 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| KR1019890019469A KR900010028A (ko) | 1988-12-27 | 1989-12-26 | 열교환기용 구리 핀 재료 및 이의 제조방법 |
| EP89123942A EP0376248B1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| DE68916631T DE68916631T2 (de) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Werkstoff auf Kupferbasis für die Kühlrippen eines Wärmetauschers und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| CA002006660A CA2006660A1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| US07/737,430 US5176812A (en) | 1988-12-27 | 1991-07-29 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1020275A JPH0713319B2 (ja) | 1989-01-30 | 1989-01-30 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02200794A true JPH02200794A (ja) | 1990-08-09 |
| JPH0713319B2 JPH0713319B2 (ja) | 1995-02-15 |
Family
ID=12022623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1020275A Expired - Lifetime JPH0713319B2 (ja) | 1988-12-27 | 1989-01-30 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0713319B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02228495A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-09-11 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110794A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 銅箔の表面処理方法 |
| JPS61172690A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器フイン材とその製造法 |
-
1989
- 1989-01-30 JP JP1020275A patent/JPH0713319B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110794A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 銅箔の表面処理方法 |
| JPS61172690A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器フイン材とその製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02228495A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-09-11 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0713319B2 (ja) | 1995-02-15 |
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