JPH024997A - 銅製熱交換器用フィン材の製造方法 - Google Patents
銅製熱交換器用フィン材の製造方法Info
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- JPH024997A JPH024997A JP2027489A JP2027489A JPH024997A JP H024997 A JPH024997 A JP H024997A JP 2027489 A JP2027489 A JP 2027489A JP 2027489 A JP2027489 A JP 2027489A JP H024997 A JPH024997 A JP H024997A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
自動車などの腐食環境の激しい条件で使用される熱交換
器に好適な銅製熱交換器用フィン材の製造方法に関する
もので、特にフィンとしての熱伝導性を低下させること
なく、耐食性を改善し、フィンの薄肉化を可能にしたも
のである。
器に好適な銅製熱交換器用フィン材の製造方法に関する
もので、特にフィンとしての熱伝導性を低下させること
なく、耐食性を改善し、フィンの薄肉化を可能にしたも
のである。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕近年自
動車用熱交換器の軽量化に伴なう熱交換器用フィン材の
薄肉化の指向が高まる一方、ＮａＣＬｌ’等の塩化物を
融雪材として散布する地域や海岸地帯に於て、塩化物に
よる激しいフィンの腐食損耗に起因する放熱特性の低下
が問題となっている。
動車用熱交換器の軽量化に伴なう熱交換器用フィン材の
薄肉化の指向が高まる一方、ＮａＣＬｌ’等の塩化物を
融雪材として散布する地域や海岸地帯に於て、塩化物に
よる激しいフィンの腐食損耗に起因する放熱特性の低下
が問題となっている。
一般に熱交換器用フィン材には耐食性と共に熱伝導性や
強度等が要求されており、Ｃｕ−Ｎｉ系耐食合金の如く
、第２．第３の元素の添加によるフィン材そのものの合
金化によって塩害腐食に耐える耐食性を持たせた場合に
は、熱伝導性の大幅な低下を招き、熱交換器用フィン材
としては適さないものとなる。従って熱交換器用フィン
材には、薄肉化によっても十分な熱伝導性を示すと共に
、苛酷な環境下において優れた耐食性を示す材料が要望
されている。
強度等が要求されており、Ｃｕ−Ｎｉ系耐食合金の如く
、第２．第３の元素の添加によるフィン材そのものの合
金化によって塩害腐食に耐える耐食性を持たせた場合に
は、熱伝導性の大幅な低下を招き、熱交換器用フィン材
としては適さないものとなる。従って熱交換器用フィン
材には、薄肉化によっても十分な熱伝導性を示すと共に
、苛酷な環境下において優れた耐食性を示す材料が要望
されている。
かかる状況において、高導電性Ｃｕ系材料の表面にＺ
ｎの拡散層を形成し、犠牲陽極的に内部の芯材を保護し
、熱伝導性は芯材にもたせた熱交換器用フィン材が提案
されている。しかしながらＺｎ合金特有の脱亜鉛腐食に
よりＺｎが消失し、長期間に渡ってＺｎの犠牲陽極効果
を保持することができない問題がある。しかし表層に形
成されるＺｎの拡散層は熱伝導性との兼ね合いにより、
片側数μｍ程度に限定されてはいるがＺｎの拡散層の脱
亜鉛腐食が効果的に抑制防止できれば、更に耐食性に優
れた熱交換器用フィン材が期待でき薄肉化も可能となる
。
ｎの拡散層を形成し、犠牲陽極的に内部の芯材を保護し
、熱伝導性は芯材にもたせた熱交換器用フィン材が提案
されている。しかしながらＺｎ合金特有の脱亜鉛腐食に
よりＺｎが消失し、長期間に渡ってＺｎの犠牲陽極効果
を保持することができない問題がある。しかし表層に形
成されるＺｎの拡散層は熱伝導性との兼ね合いにより、
片側数μｍ程度に限定されてはいるがＺｎの拡散層の脱
亜鉛腐食が効果的に抑制防止できれば、更に耐食性に優
れた熱交換器用フィン材が期待でき薄肉化も可能となる
。
黄銅特有の脱亜鉛腐食を抑制する元素としてＳｂ、Ａｓ
、Ｐが知られているが、これ等を湿式メッキ法でＣｕ−
Ｚｎ拡散層中に添加することは比較的困難である。従っ
て湿式メッキ法によりＣｕ−Ｚｎ拡散層中に耐食性の改
善に有効な第３元素を添加するには前記ｓｂ等等外外ｚ
ｎ−Ｘ合金メッキを施し、Ｚｎ拡散層自体の高耐食化を
計る必要がある。このようなＺｎＸ合金メッキとしては
種々のメッキが考えられ、特にＺｎ−Ｎｉ合金メッキは
電位的に卑であるＺｎが優先析出する異常共析型合金メ
ッキとして古くから知られており、鉄鋼関係において自
動車鋼板等の一部で、その応用が見られるが、技術的に
十分確立しているとは必ずしも言い難い状況にあり、銅
系材料への応用という点においては未知の分野である。
、Ｐが知られているが、これ等を湿式メッキ法でＣｕ−
Ｚｎ拡散層中に添加することは比較的困難である。従っ
て湿式メッキ法によりＣｕ−Ｚｎ拡散層中に耐食性の改
善に有効な第３元素を添加するには前記ｓｂ等等外外ｚ
ｎ−Ｘ合金メッキを施し、Ｚｎ拡散層自体の高耐食化を
計る必要がある。このようなＺｎＸ合金メッキとしては
種々のメッキが考えられ、特にＺｎ−Ｎｉ合金メッキは
電位的に卑であるＺｎが優先析出する異常共析型合金メ
ッキとして古くから知られており、鉄鋼関係において自
動車鋼板等の一部で、その応用が見られるが、技術的に
十分確立しているとは必ずしも言い難い状況にあり、銅
系材料への応用という点においては未知の分野である。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、銅系材料の表面に
形成したＺｎ拡散層の脱亜鉛腐食を軽減し、耐食性を改
善するのに効果的なＺｎＮｉ合金メッキが得られるメッ
キ液を知見し、更に検討の結果耐食性に優れた銅系熱交
換器用フィン材の製造方法を開発したものである。
形成したＺｎ拡散層の脱亜鉛腐食を軽減し、耐食性を改
善するのに効果的なＺｎＮｉ合金メッキが得られるメッ
キ液を知見し、更に検討の結果耐食性に優れた銅系熱交
換器用フィン材の製造方法を開発したものである。
即ち本発明製造方法の一つは、水溶性Ｎｉ化合物を金属
Ｎｉとして３９〜１７ｇ／’ＩＩと水溶性Ｚｎ化合物を
金属Ｚｎとして６〜６８ｇ／４とを溶解した水溶液に、
更にＮａ２５Ｏ，＋を５〜１２０ｇ／Ａ’ 、 Ａｆｆ
２ （ＳＯ４） ｑ・１４．−１８Ｈ２０を５〜６０
ｇ ／、ｎ 、 Ｈ３１３０３を５〜４０ｇ／（１，
ナフタレンジスルホン酸ナトリウムを３〜１５ｇ／ｊｌ
’ 、 Ｎ’）（、ＣＩを９０〜２５０ ｇ ／ＩＩの
範囲内で何れか１種又は２種以上を添加溶解したｐ Ｉ
（０，９〜５．８の電解液を用い、Ｃｕ又はＣＵ合金条
を陰極とし電解することにより、Ｃｕ又はＣｕ合金条の
表面にＺｎ−Ｎｉ合金をメッキすることを特徴とするも
のである。
Ｎｉとして３９〜１７ｇ／’ＩＩと水溶性Ｚｎ化合物を
金属Ｚｎとして６〜６８ｇ／４とを溶解した水溶液に、
更にＮａ２５Ｏ，＋を５〜１２０ｇ／Ａ’ 、 Ａｆｆ
２ （ＳＯ４） ｑ・１４．−１８Ｈ２０を５〜６０
ｇ ／、ｎ 、 Ｈ３１３０３を５〜４０ｇ／（１，
ナフタレンジスルホン酸ナトリウムを３〜１５ｇ／ｊｌ
’ 、 Ｎ’）（、ＣＩを９０〜２５０ ｇ ／ＩＩの
範囲内で何れか１種又は２種以上を添加溶解したｐ Ｉ
（０，９〜５．８の電解液を用い、Ｃｕ又はＣＵ合金条
を陰極とし電解することにより、Ｃｕ又はＣｕ合金条の
表面にＺｎ−Ｎｉ合金をメッキすることを特徴とするも
のである。
また本発明製造方法の他の一つは、水溶性Ｎｉ化合物を
金属Ｎｉとして３９〜７７ｇ／Ａ！と水溶性Ｚｎ化合物
を金属Ｚｎとして６〜［ｉ８ ｇ ／ｌ２とを溶解した
水溶液に、更にＮａ２ＳＯ４を５〜１２０ｇ／ｌ，Ａ１
２ （ＳＯ４）＊ ・Ｉ４− ＋８Ｈ２０を５〜６０
ｇ／ｌ、Ｈ３ＢＯ，を５〜４Ｑｇ／ｌ、ナフタレンジス
ルホン酸ナトリウムを３〜Ｉ ５ｇ／ ＩＩ 、 Ｎ
Ｈ４Ｃ７＋を９０〜２５［１ｇ／７Ｉの範囲内で何れか
１種又は２種以上を添加溶解したｐＨ０，９〜５．８の
電解液を用い、Ｃｕ又はＣｕ合金条を陰極とし電解する
ことにより、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面にＺｎ−Ｎｉ合
金をメッキした後、加熱拡散処理又は加熱拡散処理と圧
延加工を施すことを特徴とするものである。
金属Ｎｉとして３９〜７７ｇ／Ａ！と水溶性Ｚｎ化合物
を金属Ｚｎとして６〜［ｉ８ ｇ ／ｌ２とを溶解した
水溶液に、更にＮａ２ＳＯ４を５〜１２０ｇ／ｌ，Ａ１
２ （ＳＯ４）＊ ・Ｉ４− ＋８Ｈ２０を５〜６０
ｇ／ｌ、Ｈ３ＢＯ，を５〜４Ｑｇ／ｌ、ナフタレンジス
ルホン酸ナトリウムを３〜Ｉ ５ｇ／ ＩＩ 、 Ｎ
Ｈ４Ｃ７＋を９０〜２５［１ｇ／７Ｉの範囲内で何れか
１種又は２種以上を添加溶解したｐＨ０，９〜５．８の
電解液を用い、Ｃｕ又はＣｕ合金条を陰極とし電解する
ことにより、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面にＺｎ−Ｎｉ合
金をメッキした後、加熱拡散処理又は加熱拡散処理と圧
延加工を施すことを特徴とするものである。
即ち本発明製造方法はＣｕ又はＣｕ合金条の表面に耐食
性の優れたＺｎ−Ｎｉ合金をメッキすることにより、Ｚ
ｎ合金の脱亜鉛腐食を軽減し、かつＺｎの犠牲陽極効果
により、内部のＣｕ又はＣｕ合金を保護するもので、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金のメッキ液として使用する水溶性のＺｎ化
合物及びＮｉ化合物としては硫酸塩又は塩化物が使用で
きる。
性の優れたＺｎ−Ｎｉ合金をメッキすることにより、Ｚ
ｎ合金の脱亜鉛腐食を軽減し、かつＺｎの犠牲陽極効果
により、内部のＣｕ又はＣｕ合金を保護するもので、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金のメッキ液として使用する水溶性のＺｎ化
合物及びＮｉ化合物としては硫酸塩又は塩化物が使用で
きる。
しかしてメッキ液の組成を上記の如く限定し、かつメッ
キ液中の金属Ｎｉ濃度を３９〜１１ｇ／Ｉｌと高濃度浴
としたのは、Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキとすることで、単体
のＺｎメッキの場合に比し、カソード電流効率が低下し
てしまうため、これをある程度カバーする必要があるた
めである。
キ液中の金属Ｎｉ濃度を３９〜１１ｇ／Ｉｌと高濃度浴
としたのは、Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキとすることで、単体
のＺｎメッキの場合に比し、カソード電流効率が低下し
てしまうため、これをある程度カバーする必要があるた
めである。
外観均一光沢性の良いメッキ膜を得るためには、電流密
度範囲により浴組成を変える必要があり、金属Ｚｎ濃度
６〜４２ｇ／ｌの範囲は電流密度５〜２０ Ａｌｄｄ、
好ましくは５〜＋５ Ａ／ｄ％。
度範囲により浴組成を変える必要があり、金属Ｚｎ濃度
６〜４２ｇ／ｌの範囲は電流密度５〜２０ Ａｌｄｄ、
好ましくは５〜＋５ Ａ／ｄ％。
金属Ｚｎ濃度４２〜６８ｇ／ｌては２０ Ａ／ｄｄ以上
、好ましくは３０ Ａ／ｄｄ以上で良好なメッキが得ら
れる。しかして金属Ｚｎ濃度が下限未満ではメッキ膜中
のＮｉ含有率が多くなるが、耐食性改善効果は薄れ、経
済的にも不利となり、上限を超えるとメッキ膜中のＺｎ
濃度が多くなり、耐食性改善効果が期待できない。
、好ましくは３０ Ａ／ｄｄ以上で良好なメッキが得ら
れる。しかして金属Ｚｎ濃度が下限未満ではメッキ膜中
のＮｉ含有率が多くなるが、耐食性改善効果は薄れ、経
済的にも不利となり、上限を超えるとメッキ膜中のＺｎ
濃度が多くなり、耐食性改善効果が期待できない。
カソード電流効率は浴組成、電流密度等の条件によって
も異なるが、例えばＺｎＳＯ４７Ｈ２０８０ｇ ／ Ａ
！ （金属Ｚｎとして１８ｇ／ｌ）。
も異なるが、例えばＺｎＳＯ４７Ｈ２０８０ｇ ／ Ａ
！ （金属Ｚｎとして１８ｇ／ｌ）。
Ｎ１５Ｏａ ・６Ｈ２０３００ｇ／ｎ （金属Ｎｉと
して６７ｇ／ｌ）、Ｎａ２５Ｏａ １００ｇ／ｌ。
して６７ｇ／ｌ）、Ｎａ２５Ｏａ １００ｇ／ｌ。
Ａｌ ２ （Ｓ Ｏ４） ３・１４１８Ｈ２０３０ｇ／
Ｖ含有するｐ Ｈ１，３〜１．７のメッキ浴では電流密
度＋ＯＡ／ｄ％でカソード電流効率は約８０〜８５％で
あるが、Ｎ ］ Ｓ Ｏ４・６Ｈ２０を１５０ｇ／ｎ
（金属Ｎｉとして３７ｇ／ｊ＋）に減らすと、カソー
ド電流効率は約６０％に減少する。またＺｎＳＯ４・７
Ｈ２０１００ｇ／Ｉ （金属Ｚｎとして３４．２ｇ／ｌ
） 、Ｎ ｉ Ｓ ０４ ・６Ｈ２０３００ｇ／Ａ’
（金属Ｎｉとして６６ｇ／Ｉｌ ） 、Ｎａ２ｓｏ
、ｌ Ｉｏ（Ｉｇ／ｌ， ＡＡ’ ２ （Ｓ Ｏ
４） ３ ・１４−１８Ｈ２０３０ｇ／ｌ含有する
ｐＨ２，０〜２．５のメッキ浴では、５μのメッキ厚さ
に於て２５ Ａ／ｄｄ程度以下の電流密度では均一光沢
性の良いメッキ膜が得られるが３０＾／ｄｎ−ｒ以上で
は光沢性が悪くなり無光沢となってしまう。ＺｎＳＯ４
・７Ｈ２０を２５０ｇ／Ａ’ （金属Ｚｎとして５７
ｇ／７）に増加させると２ＯＡ／ｄｒｄ以下では無光沢
となるが３０ Ａ／ｄｄ以上では均一光沢性の良いメッ
キ膜が得られる。
Ｖ含有するｐ Ｈ１，３〜１．７のメッキ浴では電流密
度＋ＯＡ／ｄ％でカソード電流効率は約８０〜８５％で
あるが、Ｎ ］ Ｓ Ｏ４・６Ｈ２０を１５０ｇ／ｎ
（金属Ｎｉとして３７ｇ／ｊ＋）に減らすと、カソー
ド電流効率は約６０％に減少する。またＺｎＳＯ４・７
Ｈ２０１００ｇ／Ｉ （金属Ｚｎとして３４．２ｇ／ｌ
） 、Ｎ ｉ Ｓ ０４ ・６Ｈ２０３００ｇ／Ａ’
（金属Ｎｉとして６６ｇ／Ｉｌ ） 、Ｎａ２ｓｏ
、ｌ Ｉｏ（Ｉｇ／ｌ， ＡＡ’ ２ （Ｓ Ｏ
４） ３ ・１４−１８Ｈ２０３０ｇ／ｌ含有する
ｐＨ２，０〜２．５のメッキ浴では、５μのメッキ厚さ
に於て２５ Ａ／ｄｄ程度以下の電流密度では均一光沢
性の良いメッキ膜が得られるが３０＾／ｄｎ−ｒ以上で
は光沢性が悪くなり無光沢となってしまう。ＺｎＳＯ４
・７Ｈ２０を２５０ｇ／Ａ’ （金属Ｚｎとして５７
ｇ／７）に増加させると２ＯＡ／ｄｒｄ以下では無光沢
となるが３０ Ａ／ｄｄ以上では均一光沢性の良いメッ
キ膜が得られる。
耐食性の面ではＺｎ−Ｎｉ合金メッキのＮｉ含有率は約
８〜１５ｗｔ％程度とすることが好ましく、このために
はメッキ洛中金属Ｎｊ濃度としては５３〜７３ｇ／ｎと
し、５〜＋５ Ａｌｄイの電流密度で外観的均一光沢性
の良いメッキ膜を得るためには浴中のＺｎ／Ｎｉ重量比
を１７５〜４１５とし、３０ Ａ／ｄｄ以上の電流密度
で外観均一光沢性の良いメッキ膜を得るためには浴中の
Ｚｎ／Ｎ１重量比を４１５〜１／ｌ とすることが望ま
しい。
８〜１５ｗｔ％程度とすることが好ましく、このために
はメッキ洛中金属Ｎｊ濃度としては５３〜７３ｇ／ｎと
し、５〜＋５ Ａｌｄイの電流密度で外観的均一光沢性
の良いメッキ膜を得るためには浴中のＺｎ／Ｎｉ重量比
を１７５〜４１５とし、３０ Ａ／ｄｄ以上の電流密度
で外観均一光沢性の良いメッキ膜を得るためには浴中の
Ｚｎ／Ｎ１重量比を４１５〜１／ｌ とすることが望ま
しい。
Ｎａ２ＳＯ４の添加はメッキ液の導電性を改善し、Ａｌ
２ （ＳＯ４）３・１４−＋８Ｈ２０及びナフタレン
ジスルホン酸ナトリウムの添加はメッキの光沢を改善し
、Ｈ３ＢＯ１及びＮＨ４Ｃｌの添加はメッキ液のｐＨを
調整するもので、何れも前記範囲内に制御したのは、何
れも下限未満では効果がなく、上限を越えると改善効果
がなく、経済的に不利となるためである。またメッキ液
のｐＨを０．９〜５．８と規定したのは、この範囲内で
良好なＺｎ−Ｎｉ合金メッキが得られ、この範囲を外れ
ると良好なＺｎ−Ｎｉ合金メッキが得られないためであ
る。
２ （ＳＯ４）３・１４−＋８Ｈ２０及びナフタレン
ジスルホン酸ナトリウムの添加はメッキの光沢を改善し
、Ｈ３ＢＯ１及びＮＨ４Ｃｌの添加はメッキ液のｐＨを
調整するもので、何れも前記範囲内に制御したのは、何
れも下限未満では効果がなく、上限を越えると改善効果
がなく、経済的に不利となるためである。またメッキ液
のｐＨを０．９〜５．８と規定したのは、この範囲内で
良好なＺｎ−Ｎｉ合金メッキが得られ、この範囲を外れ
ると良好なＺｎ−Ｎｉ合金メッキが得られないためであ
る。
Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ後の加熱拡散処理はメッキ層と芯
材間の相互拡散により両者の密着を強固にすると共に、
犠牲陽極効果を向上するためであり、また圧延加工は加
熱拡散と相俟って密着性を改善し、寸法精度を向上する
と共にメッキ層を加工組織とすることにより、フィン祠
の強度を改善するためである。しかして加熱拡散処理と
圧延加工は何れを先に施しても未発明の効果が得られる
も、最終工程で圧延加工することが望ましい。
材間の相互拡散により両者の密着を強固にすると共に、
犠牲陽極効果を向上するためであり、また圧延加工は加
熱拡散と相俟って密着性を改善し、寸法精度を向上する
と共にメッキ層を加工組織とすることにより、フィン祠
の強度を改善するためである。しかして加熱拡散処理と
圧延加工は何れを先に施しても未発明の効果が得られる
も、最終工程で圧延加工することが望ましい。
厚さ０．０３８ｍｍのＭ ｇ Ｏ，０２ｗｔ％を含有す
る耐熱銅条（導電率９５％１＾Ｃ８）を用い、下記メッ
キ浴を用いて厚さ１．２μのＺｎ−Ｎｉ合金メッキを両
面に施したものについて、腐食試験を行ない、引張強度
の劣化率を測定した。その結果を厚さ１．２μの純Ｚｎ
をメッキした従来法と比較して第１表に示した。
る耐熱銅条（導電率９５％１＾Ｃ８）を用い、下記メッ
キ浴を用いて厚さ１．２μのＺｎ−Ｎｉ合金メッキを両
面に施したものについて、腐食試験を行ない、引張強度
の劣化率を測定した。その結果を厚さ１．２μの純Ｚｎ
をメッキした従来法と比較して第１表に示した。
また５μの厚さにメッキした時の外観についも第１表に
示した。
示した。
腐食試験はＩｔｓ ｚ２３７＋に基づく塩水噴霧を１時
間行なった後、温度７０℃、湿度９５％の恒温恒湿層内
に２３時間保持することを３０回繰り返した。
間行なった後、温度７０℃、湿度９５％の恒温恒湿層内
に２３時間保持することを３０回繰り返した。
メッキ浴（１）
ＮｉＳ（）＋ ・６ Ｈ２０３００ｇ＃（金属Ｎｉと
して６７ｇ／ｌ） ｎ５０４ ・７Ｈ２０８０ｇ＃ （金属Ｚｎとして１８ｇ／ｌ） ａＳＯ４ Ａ４２ （ＳＯ４）３ ・１４ Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴（２） Ｎ ｉ Ｃ１２ ・６ Ｈ２０１８０ｇ＃ （金属Ｎｉとして４４ｇ／Ｖ） １００ｇ／ｉｌ！ １８Ｈ２０３０ｇ／ｌ １．５ ５０℃ ５＾／ｄｒｒｆ ｎＣｎ ２ ８０ｇ、＃ （金属Ｚｎとして３８ｇ／ｌ） Ｈ４ＣＩ ３ ＢＯ３ Ｈ 温度 電流密度 ２３０ｇ＃＋ ２０ｇ／ｌ！ ３０℃ ５Ａ／ｄｒｒｒ メッキ浴（３） ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０３００ｇ＃！ （金属Ｎｉとして６６ｇ／ｌ） Ｚｎ ＳＯ４’ ７Ｈ２０８０ｇ／ｌ （金属Ｚｎとして５７ｇ／ｌ） Ｎａ Ｓ Ｏ４ Ａｎ ２ （ＳＯ４） ３ ・１４Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴（４） １Ｃｎ２ ・６ Ｈ２０２ｇ３ｇ／ｊｌ！ （金属Ｎｉとして７０ｇ／Ａ’） １００ｇ／Ａ’ １８Ｈ２０３０ｇ＃ １．５ ５０℃ ３５＾／ｄｆｆｌ ｎＣ１２ １３５ｇ＃！ （金属Ｚｎとして５１ｇ／ｌ） Ｈ４ＣＩ Ｈ’＋ Ｂ Ｏ’＋ Ｈ 温度 電流密度 ２３０ ｇ／Ｉ！ ２０ｇ＃ ５．０ ３０℃ ３５＾／ｄｎｆ メッキ浴（５） ＮｉＳＯ。
して６７ｇ／ｌ） ｎ５０４ ・７Ｈ２０８０ｇ＃ （金属Ｚｎとして１８ｇ／ｌ） ａＳＯ４ Ａ４２ （ＳＯ４）３ ・１４ Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴（２） Ｎ ｉ Ｃ１２ ・６ Ｈ２０１８０ｇ＃ （金属Ｎｉとして４４ｇ／Ｖ） １００ｇ／ｉｌ！ １８Ｈ２０３０ｇ／ｌ １．５ ５０℃ ５＾／ｄｒｒｆ ｎＣｎ ２ ８０ｇ、＃ （金属Ｚｎとして３８ｇ／ｌ） Ｈ４ＣＩ ３ ＢＯ３ Ｈ 温度 電流密度 ２３０ｇ＃＋ ２０ｇ／ｌ！ ３０℃ ５Ａ／ｄｒｒｒ メッキ浴（３） ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０３００ｇ＃！ （金属Ｎｉとして６６ｇ／ｌ） Ｚｎ ＳＯ４’ ７Ｈ２０８０ｇ／ｌ （金属Ｚｎとして５７ｇ／ｌ） Ｎａ Ｓ Ｏ４ Ａｎ ２ （ＳＯ４） ３ ・１４Ｈ 温度 電流密度 メッキ浴（４） １Ｃｎ２ ・６ Ｈ２０２ｇ３ｇ／ｊｌ！ （金属Ｎｉとして７０ｇ／Ａ’） １００ｇ／Ａ’ １８Ｈ２０３０ｇ＃ １．５ ５０℃ ３５＾／ｄｆｆｌ ｎＣ１２ １３５ｇ＃！ （金属Ｚｎとして５１ｇ／ｌ） Ｈ４ＣＩ Ｈ’＋ Ｂ Ｏ’＋ Ｈ 温度 電流密度 ２３０ ｇ／Ｉ！ ２０ｇ＃ ５．０ ３０℃ ３５＾／ｄｎｆ メッキ浴（５） ＮｉＳＯ。
ｎＳＯ４
・６Ｈ２０８０ｇ＃！
（金属Ｎｉとして１８ｇ／Ａ’）
・７Ｈ２０２４０ｇ／Ａ’
（金属Ｚｎとして５５ｇ／４２）
ａＳＯ４
Ａ（１２（ＳＯ４） ｓ ・１４
Ｈ
温度
電流密度
メッキ浴（６）
１ＳＯ４
・６ Ｈ２０１５０ｇ＃
（金属Ｎｉとして３３ｇ／ｌ）
１００ｇ＃’
１８Ｈ，０３０ｇ／ｌ
５０℃
５ Ａ／ｄイ
Ｚｎ５Ｏａ ’ ７Ｈ２０２５０ｇ／ｌ（金属Ｚｎと
して５７ｇ／Ａ’） Ｎ ａ Ｓ Ｏａ ＡＡ’ ２ （ＳＯａ ） ｑ ・１４Ｈ 温度 電流密度 １００ｇ／Ａ’ １８Ｈ２０３０ｇ＃ ２．５ ５０℃ ３５＾／ｄｒｒｒ メッキ浴（７） Ｚｎ Ｓｏ４−７Ｈ２０２４０ｇ＃！ （金属Ｚｎとして５５ｇ／ｊ＋） Ｎａ、Ｓｏ。
して５７ｇ／Ａ’） Ｎ ａ Ｓ Ｏａ ＡＡ’ ２ （ＳＯａ ） ｑ ・１４Ｈ 温度 電流密度 １００ｇ／Ａ’ １８Ｈ２０３０ｇ＃ ２．５ ５０℃ ３５＾／ｄｒｒｒ メッキ浴（７） Ｚｎ Ｓｏ４−７Ｈ２０２４０ｇ＃！ （金属Ｚｎとして５５ｇ／ｊ＋） Ｎａ、Ｓｏ。
Ａ１２ （Ｓ０４
Ｈ
温度
電流密度
１００ｇ＃
）３ ・１４ １８Ｈ２０３０ｇ＃２
１．５
２０°Ｃ
３５＾／ｄイ
第１表から明らかなように、純Ｚｎをメッキした従来法
Ｎｏ、 ７によるものは、腐食による強度劣化が著しい
のに対し、本発明法Ｎｏ、 １〜４によるものは強度劣
化が小さく、耐食性が向上していることが判る。
Ｎｏ、 ７によるものは、腐食による強度劣化が著しい
のに対し、本発明法Ｎｏ、 １〜４によるものは強度劣
化が小さく、耐食性が向上していることが判る。
これに対しメッキ浴中の金属Ｎｉ分が少ない比較法Ｎｏ
、 ３〜４によるものは強度劣化が著しいことが判る。
、 ３〜４によるものは強度劣化が著しいことが判る。
。
次に厚さ０．０６５ｍｍのＭｇＯ１０２Ｗ（％を含む耐
熱銅条（導電率９５．５％ｌＡＣ３）を用い、前記メッ
キ浴 （１）〜（７）を用い、両面に厚さ２．４μのＺ
ｎ−Ｎｉ合金メッキを施した後、５００℃で１分間加熱
拡散処理し、これを圧延加工して厚さ０．０３５＋ｎｍ
のフィン材とした。
熱銅条（導電率９５．５％ｌＡＣ３）を用い、前記メッ
キ浴 （１）〜（７）を用い、両面に厚さ２．４μのＺ
ｎ−Ｎｉ合金メッキを施した後、５００℃で１分間加熱
拡散処理し、これを圧延加工して厚さ０．０３５＋ｎｍ
のフィン材とした。
これについて前記腐食試験と同様の試験を行なって、引
張り強度の劣化率を測定した。その結果を厚さ２４μの
純Ｚｎをメッキした後、４５０℃で１分間加熱拡散処理
を行ない、しかる後圧延加工により、厚さ０．０３６ｍ
ｍとした従来法と比較して第２表に示す。
張り強度の劣化率を測定した。その結果を厚さ２４μの
純Ｚｎをメッキした後、４５０℃で１分間加熱拡散処理
を行ない、しかる後圧延加工により、厚さ０．０３６ｍ
ｍとした従来法と比較して第２表に示す。
第２表から明らかなように、純Ｚｎをメッキした後、加
熱拡散と圧延加工を加えた従来法Ｎｏ、Ｉ４によるもの
は、脱亜鉛が著しく強度劣化が大きいのに対し、本発明
方法Ｎｏ、 ８〜１１によるものは、脱亜鉛が少なく、
強度劣化が小さいことが判る。
熱拡散と圧延加工を加えた従来法Ｎｏ、Ｉ４によるもの
は、脱亜鉛が著しく強度劣化が大きいのに対し、本発明
方法Ｎｏ、 ８〜１１によるものは、脱亜鉛が少なく、
強度劣化が小さいことが判る。
これに対しメッキ浴中の金属Ｎｉ分が少ない比較法Ｎｏ
、１２〜１３によるものは脱亜鉛が著しく、強度劣化が
大きいことが判る。
、１２〜１３によるものは脱亜鉛が著しく、強度劣化が
大きいことが判る。
このように本発明によれば、銅製熱交換器用フィン材の
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低下を低
くおさえることが可能となり、放熱用フィンとしての使
用寿命を向上させ、かつ薄肉軽量化を可能にする等工業
上顕著な効果を奏するものである。
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低下を低
くおさえることが可能となり、放熱用フィンとしての使
用寿命を向上させ、かつ薄肉軽量化を可能にする等工業
上顕著な効果を奏するものである。
Claims (2)
- （１）水溶性Ｎｉ化合物を金属Ｎｉとして３９〜７７ｇ
／ｌと水溶性Ｚｎ化合物を金属Ｚｎとし て６〜６８ｇ／ｌとを溶解した水溶液に、更にＮａ＿２
ＳＯ＿４を５〜１２０ｇ／ｌ，Ａｌ＿２（ＳＯ＿４）＿
３・１４−１８Ｈ＿２Ｏを５〜６０ｇ／ｌ，Ｈ＿３ＢＯ
＿３を５〜４０ｇ／ｌ，ナフタレンジスルホン酸ナトリ
ウムを３〜１５ｇ／ｌ，ＮＨ＿４Ｃｌを９０〜２５０ｇ
／ｌの範囲内で何れか１種又は２種以上を添加溶解した
ｐＨ０．９〜５．８の電解液を用い、Ｃｕ又はＣｕ合金
条を陰極として電解することにより、Ｃｕ又はＣｕ合金
条の表面にＺｎ−Ｎｉ合金をメッキすることを特徴とす
る銅製熱交換器用フィン材の製造方法。 - （２）水溶性Ｎｉ化合物を金属Ｎｉとして３９〜７７ｇ
／ｌと水溶性Ｚｎ化合物を金属Ｚｎとして６〜４２ｇ／
ｌとを溶解した水溶液に、更にＮａ＿２ＳＯ＿４を５〜
１２０ｇ／ｌ，Ａｌ＿２（ＳＯ＿４）＿３・１４−１８
Ｈ＿２Ｏを５〜６０ｇ／ｌ，Ｈ＿３ＢＯ＿３を５〜４０
ｇ／ｌ，ナフタレンジスルホン酸ナトリウムを３〜１５
ｇ／ｌ，ＮＨ＿４Ｃｌを９０〜２５０ｇ／ｌの範囲内で
何れか１種又は２種以上を添加溶解したｐＨ０．９〜５
．８の電解液を用い、Ｃｕ又はＣｕ合金条を陰極として
電解することにより、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面にＺｎ
−Ｎｉ合金をメッキした後、加熱拡散処理を施すか、又
は加熱拡散処理と圧延加工を施すことを特徴とする銅製
熱交換器用フィン材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2027489A JPH024997A (ja) | 1988-03-11 | 1989-01-30 | 銅製熱交換器用フィン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5612888 | 1988-03-11 | ||
| JP63-56128 | 1988-03-11 | ||
| JP2027489A JPH024997A (ja) | 1988-03-11 | 1989-01-30 | 銅製熱交換器用フィン材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH024997A true JPH024997A (ja) | 1990-01-09 |
Family
ID=26357184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2027489A Pending JPH024997A (ja) | 1988-03-11 | 1989-01-30 | 銅製熱交換器用フィン材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH024997A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5751284A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-26 | Nippon Steel Corp | Manufacture of zn-fe-ni alloy plated steel plate |
| JPS61133394A (ja) * | 1984-12-01 | 1986-06-20 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｚｎ−Ｎｉ系合金の高電流めつき方法 |
| JPS61172690A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器フイン材とその製造法 |
| JPS62136590A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Kawasaki Steel Corp | Ｚｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-01-30 JP JP2027489A patent/JPH024997A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5751284A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-26 | Nippon Steel Corp | Manufacture of zn-fe-ni alloy plated steel plate |
| JPS61133394A (ja) * | 1984-12-01 | 1986-06-20 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｚｎ−Ｎｉ系合金の高電流めつき方法 |
| JPS61172690A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器フイン材とその製造法 |
| JPS62136590A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Kawasaki Steel Corp | Ｚｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の製造方法 |
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