JPH02228496A - 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 - Google Patents
銅製熱交換器用フィン材とその製造方法Info
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- JPH02228496A JPH02228496A JP4917889A JP4917889A JPH02228496A JP H02228496 A JPH02228496 A JP H02228496A JP 4917889 A JP4917889 A JP 4917889A JP 4917889 A JP4917889 A JP 4917889A JP H02228496 A JPH02228496 A JP H02228496A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は腐食環境の厳しい条件で使用される自動車等の
熱交換器に好適な、銅製熱交検器用フィン材とその製造
方法に関するものである。
熱交換器に好適な、銅製熱交検器用フィン材とその製造
方法に関するものである。
〔従来の技術および発明が解決しようとする課題〕近年
自動車用熱交換器の軽量化に伴う熱交換器用フィン材の
薄肉化の指向が高まる一方、ＮａＣ０等の塩化物を融雪
剤として散布する地域や海岸地帯においては塩化物によ
る激しいフィンの腐食損耗に起因する放熱性の低下が問
題となっている。
自動車用熱交換器の軽量化に伴う熱交換器用フィン材の
薄肉化の指向が高まる一方、ＮａＣ０等の塩化物を融雪
剤として散布する地域や海岸地帯においては塩化物によ
る激しいフィンの腐食損耗に起因する放熱性の低下が問
題となっている。
一般に熱交換器用フィン材には耐食性と共に熱伝導性（
導電性）や強度等が要求されており、Ｃｕ−Ｎ Ｉ系耐
食合金の如く第２．第３の元素の添加によるフィン材そ
のものの合金化によって塩害腐食に耐える耐食性をもた
せた場合には、導電性の大幅な低下を招き、熱交換器用
フィン材としては適さないものとなる。従って熱交換器
用フィン材には薄肉化によっても十分な導電性を示すと
共に、苛酷な環墳下において優れた耐食性を示す材料が
要望されている。
導電性）や強度等が要求されており、Ｃｕ−Ｎ Ｉ系耐
食合金の如く第２．第３の元素の添加によるフィン材そ
のものの合金化によって塩害腐食に耐える耐食性をもた
せた場合には、導電性の大幅な低下を招き、熱交換器用
フィン材としては適さないものとなる。従って熱交換器
用フィン材には薄肉化によっても十分な導電性を示すと
共に、苛酷な環墳下において優れた耐食性を示す材料が
要望されている。
かかる状況において高導電性Ｃｕ系材料の表面にＺｎの
拡散層を形成して犠牲陽極的に内部の芯材を保護し、熱
伝導性は芯材に持たせた熱交換器用フィン材が提案され
ている。しかしながらこの材料にはＺｎ合金特有の脱亜
鉛腐食によりＺｎが消失し、長期間にわたってＺｎの犠
牲陽極効果を保持することができないという問題が存在
している。
拡散層を形成して犠牲陽極的に内部の芯材を保護し、熱
伝導性は芯材に持たせた熱交換器用フィン材が提案され
ている。しかしながらこの材料にはＺｎ合金特有の脱亜
鉛腐食によりＺｎが消失し、長期間にわたってＺｎの犠
牲陽極効果を保持することができないという問題が存在
している。
一方このような問題はあるが表面に形成されるＺｎの拡
散層は導電性との兼ね合いにより、片側数ｐ程度に限定
されており、Ｚｎの拡散層の脱亜鉛腐食が効果的に抑制
防止できれば、さらに耐食性に優れた熱交換器用フィン
材が期待でき、薄肉化も可能となる。
散層は導電性との兼ね合いにより、片側数ｐ程度に限定
されており、Ｚｎの拡散層の脱亜鉛腐食が効果的に抑制
防止できれば、さらに耐食性に優れた熱交換器用フィン
材が期待でき、薄肉化も可能となる。
そして黄銅特有の脱亜鉛を抑制するためにはＣｕ−Ｚｎ
拡散層中に耐食性の改善に有効な第３元素を添加し、拡
散層自体の高耐食化を図る必要がある。
拡散層中に耐食性の改善に有効な第３元素を添加し、拡
散層自体の高耐食化を図る必要がある。
本発明はこれに鑑み、ＣｕまたはＣｕ合金条の表面に形
成されたＣｕ−Ｚｎ拡散層の耐食性改善の効果に対する
添加元素の影響について検討の結果、Ｎｉの添加が好適
であることを知見し、さらに検討の結果耐食性に優れた
銅製熱交換器用フィン材とその製造方法を開発したもの
である。
成されたＣｕ−Ｚｎ拡散層の耐食性改善の効果に対する
添加元素の影響について検討の結果、Ｎｉの添加が好適
であることを知見し、さらに検討の結果耐食性に優れた
銅製熱交換器用フィン材とその製造方法を開発したもの
である。
即ち本発明フィン材の一つは厚さａのＣｕまたはＣｕ合
金条の表面に、両面での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合
金を以下の０式が成立する範囲内で被覆したことを特徴
とするものである。
金条の表面に、両面での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合
金を以下の０式が成立する範囲内で被覆したことを特徴
とするものである。
また本発明フィン材の他の一つは厚さａのＣｕまたはＣ
ｕ合金条の表面に、両面での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎ
ｉ合金を以下の０式が成立する範囲内で被覆して加熱拡
散処理により、表面層としてＣｕ−Ｚ ｎ−Ｎ １合金
層を形成し、その下層にＣｕ−Ｚｎ合金層を形成したこ
とを特徴とするものである。
ｕ合金条の表面に、両面での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎ
ｉ合金を以下の０式が成立する範囲内で被覆して加熱拡
散処理により、表面層としてＣｕ−Ｚ ｎ−Ｎ １合金
層を形成し、その下層にＣｕ−Ｚｎ合金層を形成したこ
とを特徴とするものである。
また本発明製造方法の一つは厚さａのＣｕまたはＣｕ合
金条の表面に、電気メッキにより両面に厚さの合計がｂ
のＺｎ−Ｎｉ合金を以下の０式が成立する範囲内で被覆
することを特徴とするものである。
金条の表面に、電気メッキにより両面に厚さの合計がｂ
のＺｎ−Ｎｉ合金を以下の０式が成立する範囲内で被覆
することを特徴とするものである。
さらに本発明製造方法の他の一つは厚さａのＣｕまたは
Ｃｕ合金条の表面に、電気メッキにより両面での厚さの
合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合金を以下の０式が成立する範囲
内で被覆した後、加熱拡散処理または加熱拡散処理と圧
延加工を施すことを特徴とするものである。
Ｃｕ合金条の表面に、電気メッキにより両面での厚さの
合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合金を以下の０式が成立する範囲
内で被覆した後、加熱拡散処理または加熱拡散処理と圧
延加工を施すことを特徴とするものである。
ｂ ／ ａ 〜０．０３〜０．１４ ■そして上記
いずれの場合にもＺｎ−Ｎｉ合金としてはＮｉ含有率を
６〜１８ｗｔ％とするのがよい。
いずれの場合にもＺｎ−Ｎｉ合金としてはＮｉ含有率を
６〜１８ｗｔ％とするのがよい。
本発明はＣｕまたはＣｕ合金条表面に、両面でのＺｎ−
Ｎｉ合金の厚さの合計をｂおよびＣｕまたはＣｕ合金条
の厚さをａとしたときにこれらの比、ｂ／ａが０．０３
〜０．１４の範囲になるように耐食性に優れたＺｎ−Ｎ
ｉのγ相を主体とするか、またはγ相単相からなるＺｎ
−Ｎｉ合金を披覆するものである。このような構成とす
ることにより、上記材料のＺｎ合金の脱亜鉛腐食を軽減
し、かつＺｎの犠牲陽極効果により内部のＣｕまたはＣ
ｏ合金を保護することができる利点を有する。
Ｎｉ合金の厚さの合計をｂおよびＣｕまたはＣｕ合金条
の厚さをａとしたときにこれらの比、ｂ／ａが０．０３
〜０．１４の範囲になるように耐食性に優れたＺｎ−Ｎ
ｉのγ相を主体とするか、またはγ相単相からなるＺｎ
−Ｎｉ合金を披覆するものである。このような構成とす
ることにより、上記材料のＺｎ合金の脱亜鉛腐食を軽減
し、かつＺｎの犠牲陽極効果により内部のＣｕまたはＣ
ｏ合金を保護することができる利点を有する。
そしてこのようなＺｎ−Ｎｉ合金を被覆するために使用
できるメッキ浴としては、硫酸塩浴。
できるメッキ浴としては、硫酸塩浴。
塩化物浴、硫酸塩浴と塩化物浴の混合浴およびスルファ
ミン酸浴等いずれでもよく、また被覆するＺｎ−Ｎｉ合
金中のＮｉ含有率が６〜１８ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に
％と紀す）となるメッキ浴およびメッキ条件であればこ
れらいずれのメッキ浴であってもよい。
ミン酸浴等いずれでもよく、また被覆するＺｎ−Ｎｉ合
金中のＮｉ含有率が６〜１８ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に
％と紀す）となるメッキ浴およびメッキ条件であればこ
れらいずれのメッキ浴であってもよい。
またｂ ／ ａを上記０式のような範囲に規定したのは
、ｂ ／ ａが０．０３未満では導電率の低下は小さい
のでこの点は良いが耐食性の改善効果がほとんど無く、
高価なＮｉを使用するＺｎ−Ｎｉ合金メッキのメリット
が生かされないためである。さらにｂ ／ ａが０．１
４を超えると耐食性の改善には十分効果があるが導電率
の大幅な低下を招き、特に加熱拡散処理材について顕著
となって導電性が重視される自動車用熱交換器フィン材
としては不適なものとなるからであり、加えて高価なＮ
ｉの目付量が増加するため経済的にも不利になるからで
ある。そして好ましくはｂ／ａの値は０．０４５〜０，
１０の範囲であることが望ましい。
、ｂ ／ ａが０．０３未満では導電率の低下は小さい
のでこの点は良いが耐食性の改善効果がほとんど無く、
高価なＮｉを使用するＺｎ−Ｎｉ合金メッキのメリット
が生かされないためである。さらにｂ ／ ａが０．１
４を超えると耐食性の改善には十分効果があるが導電率
の大幅な低下を招き、特に加熱拡散処理材について顕著
となって導電性が重視される自動車用熱交換器フィン材
としては不適なものとなるからであり、加えて高価なＮ
ｉの目付量が増加するため経済的にも不利になるからで
ある。そして好ましくはｂ／ａの値は０．０４５〜０，
１０の範囲であることが望ましい。
またＺｎ−Ｎｉ合金被覆後の加熱拡散処理は被覆層とＣ
ｕまたはＣｕ合金条との相互拡散により、両者の密着性
を強固にするとともに、Ｃｕ中へのｚｎ、ｌ！：ＮＩの
拡散速度の差（Ｚｎの方がＮｉ よりも速い）を利用し
てＺｎ−Ｎｉ γ相の形態を維持しなからＺｎの一部
をＣｕに置き換えることを狙ったものである。即ちこの
ような処理をすることにより、拡散層の表面側を高耐食
性のＣｕ−Ｚ ｎ−Ｎ ｉ合金層とし、その下層をＣｕ
Ｚｎ合金層とする２層の拡散層とすることで拡散層に犠
牲陽極高価と高耐食性を兼ね備えさせるためである。さ
らに圧延加工は加熱拡散と相まって密着性を改善し、寸
法精度を向上するとともに、メッキ層を加工組織とする
ことにより、フィン材の強度を改善するためである。そ
して加熱拡散処理と圧延加工はいずれを先に施しても本
発明の効果は得られるが、最終工程で圧延加工を施すこ
とが望ましい。
ｕまたはＣｕ合金条との相互拡散により、両者の密着性
を強固にするとともに、Ｃｕ中へのｚｎ、ｌ！：ＮＩの
拡散速度の差（Ｚｎの方がＮｉ よりも速い）を利用し
てＺｎ−Ｎｉ γ相の形態を維持しなからＺｎの一部
をＣｕに置き換えることを狙ったものである。即ちこの
ような処理をすることにより、拡散層の表面側を高耐食
性のＣｕ−Ｚ ｎ−Ｎ ｉ合金層とし、その下層をＣｕ
Ｚｎ合金層とする２層の拡散層とすることで拡散層に犠
牲陽極高価と高耐食性を兼ね備えさせるためである。さ
らに圧延加工は加熱拡散と相まって密着性を改善し、寸
法精度を向上するとともに、メッキ層を加工組織とする
ことにより、フィン材の強度を改善するためである。そ
して加熱拡散処理と圧延加工はいずれを先に施しても本
発明の効果は得られるが、最終工程で圧延加工を施すこ
とが望ましい。
またＣｏまたはＣｕ合金条に被覆するＺｎ−Ｎｉ合金中
のＮｉ含有率を６〜１８％としたのは、ＺｎＮｉ合金相
はＮｌ含有率が６％以上で耐食性の優れたγ相主体の形
態になり始め、約１０％以上でほぼγ相単相となり、耐
食性が改善されることになるからである。
のＮｉ含有率を６〜１８％としたのは、ＺｎＮｉ合金相
はＮｌ含有率が６％以上で耐食性の優れたγ相主体の形
態になり始め、約１０％以上でほぼγ相単相となり、耐
食性が改善されることになるからである。
しかしてＮｉ含有率が６％未満ではＺｎにＮｉが固溶し
た相が主体となるため、耐食性の改善効果はほとんどな
く、あるいはわずかな効果しかないため高価なＮｉを使
用しているＺｎ−Ｎｉ合金を用いるメリットが生かされ
ないからである。またＮｉ含有率が１８％を超えても、
より一層の耐食性改善の効果がないばかりか、高価なＮ
ｉが増加することになり経済的に不利となるためである
。そして好ましくはＮｉ含有率は１０〜１５％がよい。
た相が主体となるため、耐食性の改善効果はほとんどな
く、あるいはわずかな効果しかないため高価なＮｉを使
用しているＺｎ−Ｎｉ合金を用いるメリットが生かされ
ないからである。またＮｉ含有率が１８％を超えても、
より一層の耐食性改善の効果がないばかりか、高価なＮ
ｉが増加することになり経済的に不利となるためである
。そして好ましくはＮｉ含有率は１０〜１５％がよい。
次に本、発明の実施例について説明する。
〈実施例１〉
厚さ０．０３５ｍＩＩＩのＭｙを０．０２％含有する耐
熱銅条（導電率９５％ＩＡＣ３）に、下記のＮｏ、 Ｉ
〜Ｎｏ、■のメッキ浴を用いてＺｎ−Ｎｉ合金メッキ
をその両面に施した第１表に示すフィン材を作製した。
熱銅条（導電率９５％ＩＡＣ３）に、下記のＮｏ、 Ｉ
〜Ｎｏ、■のメッキ浴を用いてＺｎ−Ｎｉ合金メッキ
をその両面に施した第１表に示すフィン材を作製した。
そしてこれらのフィン材について導電率を測定し、また
腐食試験を行なった後に引張り強度の劣化率を測定して
これらの結果を、上記銅条表面に１．２戸の厚さに純Ｚ
ｎをメッキした従来フィン材について同様に測定した導
電率および腐食試験後の引張り強度の劣化率の結果と比
較して第１表に併記した。
腐食試験を行なった後に引張り強度の劣化率を測定して
これらの結果を、上記銅条表面に１．２戸の厚さに純Ｚ
ｎをメッキした従来フィン材について同様に測定した導
電率および腐食試験後の引張り強度の劣化率の結果と比
較して第１表に併記した。
なお腐食試験はＪＩＳ Ｚ２３７１に基づき塩水噴霧を
１時間行なった後、温度７０℃で湿度９５％に保った恒
温恒湿槽に２３時間保持することを３０回繰り返すこと
により実施した。
１時間行なった後、温度７０℃で湿度９５％に保った恒
温恒湿槽に２３時間保持することを３０回繰り返すこと
により実施した。
＋１１メッキ浴Ｎｏ、 Ｉ
Ｎｉ５Ｏ，・ｅ Ｈ，０
ＺｎＳ Ｏ４−”ｔ Ｈ２Ｏ
ａｚｓＯ４
Ａ＆２（Ｓ Ｏ，）！−１４−１８Ｈ，ＯＨ
温度
電流密度
（２）メッキ浴Ｎｏ、 Ｕ
Ｎ ｉ Ｓ Ｏ４・６ Ｈ２Ｏ
ＺｎＳ０１・７Ｈ２Ｏ
Ｎ ａ ２ Ｓ ０１
ＡＱｚ（Ｓｏｔ）ｓ−ｔ４−ｔｓＨｚ。
Ｈ
温 度
電流密度
（３）メッキ浴Ｎｏ、 ｍ
Ｎｉ５Ｏ，−６８２０
ＺｎＳ０４− ”ｒ Ｈ２Ｏ
Ｎ ａ ｚ Ｓ Ｏ＋
Ａｌｌ！！（Ｓ ０４）ｊ −１１４−１８Ｈ２０３ｏ
ｏ＃’ ８０ｇ／１ １００ｇ／ｆ ３ａｇ／ｌ ５０ ℃ ５ Ａ／ｄｍ” ３ｏｏｇ／ｌ ｓｏｇ／ｊ２ １００ｇ／ｆ！ ３０ｇ／Ａ’ ２．５ ５０ ℃ ５ Ａ／ｄが ３００ｇ／Ｉ！ ２ｏｏｇ＃ Ｌｏｏｇ／１ ３０ｇ／ｌ Ｈ 温 度 電流密度 （４）メッキ浴Ｎｏ、 ＩＶ ＮＩＣＱ２・６Ｈ２０ ｎＣ０ｚ ＮＨ，ＣＱ ３ＢＯ Ｈ 温度 電流密度 （５）メッキ浴Ｈａ、 Ｖ ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０ ＺｎＳ０４ ” ７８ｚＯ ａｚｓＯ４ Ａ１７２（Ｓ ０１）ｆｆ−１４−１８Ｈ２０Ｈ 温度 電流密度 （６）メッキ浴Ｎｏ、 Ｖｌ ２．５ ５０ ℃ ３５ Ａｌｄｍ２ １８０ｇ／１ ８０ｇ／１ ２３０ｇ／１２ ２０ｇ／Ｉ！ ５．０ ３０ ℃ ５ Ａｌｄｍ２ ８０ｇ／１ ２４０ｇ／１ ００ｇＮ ３０ｇ＃ １．５ ５０ ℃ ５ Ａｌｒｉｍ” ＮＩ Ｓ Ｏｒ ” ６ Ｈｔｏ ５０ ｇ
／ １２ＺｎＳ Ｏｒ ” ７ Ｎ２０ ２５
０ ｇ／ＩｔＮａ２Ｓ ０４ ’
１００ ｇ／Ｉ！Ａ（７ｚ（ＳＱ、ンｓ 弓４ １
．８Ｈ２０３０ｇ／ ＩｔｐＨ１，５ 温 度 ５０’Ｃ電流密度
５ Ａｌｄｍ２（７）メッキ浴Ｎ
ｏ、■ ＮｉＳ Ｏｒ ・６ Ｎ２０ ３００ ｇ／ ｌ
ＺｎＳ ０４−７ Ｈｚｏ ２０ ｇ／ＩＮ
Ｌ２ Ｓ Ｏｒ １００ ｇ／ ＩＡ
Ｑｔ（Ｓ ０４）３ ・１４１８Ｈ２０３０ｇ／ Ｉｔ
ｐＨ１，５ 温 度 ５０ ’Ｃ
電流密度 ５ Ａｌｄｍ２（８）メ
ッキ浴Ｎｏ、■ Ｚｎ５Ｏ＋ ・７ＨｔＯ２５０ｇ／（！ＮａｚＳ ０．
１００ ｇ／ＩＡＱｚ（ＳＱ山−１４
−ｔｓＨｚｏ ３０ ｇ／ｉｐ８
１．５ 温 度 電流密度 ５０ ℃ １０ Ａ／ｄｍ” 第１表から明らかなように純Ｚｎをメッキした従来フィ
ン材Ｎｏ、 １７は腐食による強度劣化が著しいのに対
して、本発明フィン材ＮＯ６１〜Ｎｏ、１１は強度劣化
が小さく、かつ耐食性が向上していることが判る。
ｏ＃’ ８０ｇ／１ １００ｇ／ｆ ３ａｇ／ｌ ５０ ℃ ５ Ａ／ｄｍ” ３ｏｏｇ／ｌ ｓｏｇ／ｊ２ １００ｇ／ｆ！ ３０ｇ／Ａ’ ２．５ ５０ ℃ ５ Ａ／ｄが ３００ｇ／Ｉ！ ２ｏｏｇ＃ Ｌｏｏｇ／１ ３０ｇ／ｌ Ｈ 温 度 電流密度 （４）メッキ浴Ｎｏ、 ＩＶ ＮＩＣＱ２・６Ｈ２０ ｎＣ０ｚ ＮＨ，ＣＱ ３ＢＯ Ｈ 温度 電流密度 （５）メッキ浴Ｈａ、 Ｖ ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０ ＺｎＳ０４ ” ７８ｚＯ ａｚｓＯ４ Ａ１７２（Ｓ ０１）ｆｆ−１４−１８Ｈ２０Ｈ 温度 電流密度 （６）メッキ浴Ｎｏ、 Ｖｌ ２．５ ５０ ℃ ３５ Ａｌｄｍ２ １８０ｇ／１ ８０ｇ／１ ２３０ｇ／１２ ２０ｇ／Ｉ！ ５．０ ３０ ℃ ５ Ａｌｄｍ２ ８０ｇ／１ ２４０ｇ／１ ００ｇＮ ３０ｇ＃ １．５ ５０ ℃ ５ Ａｌｒｉｍ” ＮＩ Ｓ Ｏｒ ” ６ Ｈｔｏ ５０ ｇ
／ １２ＺｎＳ Ｏｒ ” ７ Ｎ２０ ２５
０ ｇ／ＩｔＮａ２Ｓ ０４ ’
１００ ｇ／Ｉ！Ａ（７ｚ（ＳＱ、ンｓ 弓４ １
．８Ｈ２０３０ｇ／ ＩｔｐＨ１，５ 温 度 ５０’Ｃ電流密度
５ Ａｌｄｍ２（７）メッキ浴Ｎ
ｏ、■ ＮｉＳ Ｏｒ ・６ Ｎ２０ ３００ ｇ／ ｌ
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Ｌ２ Ｓ Ｏｒ １００ ｇ／ ＩＡ
Ｑｔ（Ｓ ０４）３ ・１４１８Ｈ２０３０ｇ／ Ｉｔ
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電流密度 ５ Ａｌｄｍ２（８）メ
ッキ浴Ｎｏ、■ Ｚｎ５Ｏ＋ ・７ＨｔＯ２５０ｇ／（！ＮａｚＳ ０．
１００ ｇ／ＩＡＱｚ（ＳＱ山−１４
−ｔｓＨｚｏ ３０ ｇ／ｉｐ８
１．５ 温 度 電流密度 ５０ ℃ １０ Ａ／ｄｍ” 第１表から明らかなように純Ｚｎをメッキした従来フィ
ン材Ｎｏ、 １７は腐食による強度劣化が著しいのに対
して、本発明フィン材ＮＯ６１〜Ｎｏ、１１は強度劣化
が小さく、かつ耐食性が向上していることが判る。
またＮｉ含有率が規定範囲内にあってもｂ／ａが０．０
３未満の比較フィン材Ｎｏ、 １３およびＮｏ、 １６
は強度劣化が著しく、一方ｂ／ａが０．１４を超える比
較フィン材Ｎｏ、 １２はより大きい耐食性の改善効果
がないばかりか導電率の低下が大きくなり、目付量を多
くしたことによりコストが増大して不利となる。
３未満の比較フィン材Ｎｏ、 １３およびＮｏ、 １６
は強度劣化が著しく、一方ｂ／ａが０．１４を超える比
較フィン材Ｎｏ、 １２はより大きい耐食性の改善効果
がないばかりか導電率の低下が大きくなり、目付量を多
くしたことによりコストが増大して不利となる。
さらにｂ／ａが規定範囲内にあってもＮｉ含有率が６％
未満の比較フィン材Ｎｏ、 １４は強度劣化が激しく、
またＮｉ 含有率が１８％を超える比較フィン材Ｎｏ、
１５はより一層の耐食性の改善は認められず、加えて
Ｎｉ含有量が多いのでコストアップにつながり不利とな
る。
未満の比較フィン材Ｎｏ、 １４は強度劣化が激しく、
またＮｉ 含有率が１８％を超える比較フィン材Ｎｏ、
１５はより一層の耐食性の改善は認められず、加えて
Ｎｉ含有量が多いのでコストアップにつながり不利とな
る。
〈実施例２〉
次に前記のメッキ浴Ｎｏ、 ｌ−Ｎｏ、■を用いて厚さ
０．０６５ｍｍのＭｇを０．０２％含有する耐熱銅条（
導電率９５，５％ＩＡＣ３）の両面にＺローＮｉ 合金
メッキを施した後、加熱拡散処理を行ない、しかる後圧
延加工をして第２表に示す厚さ０．０３６０１０１のフ
ィン材Ｎｏ、 １８〜Ｎｏ、 ２８を作製した。
０．０６５ｍｍのＭｇを０．０２％含有する耐熱銅条（
導電率９５，５％ＩＡＣ３）の両面にＺローＮｉ 合金
メッキを施した後、加熱拡散処理を行ない、しかる後圧
延加工をして第２表に示す厚さ０．０３６０１０１のフ
ィン材Ｎｏ、 １８〜Ｎｏ、 ２８を作製した。
そしてこれらフィン材について導電率を測定し、また〈
実施例１〉と同様の腐食試験を行なった後に引張り強度
の劣化率を測定し、これらの結果を上記耐熱鋼条の表面
に厚さ２４輝の純Ｚｎメッキをした後、加熱拡散処理を
行ない、しかる後圧延加工する比較法Ｎｏ、 ３４によ
り作製した厚さ０．０３６ｍｍのフィン材について測定
した結果と比較して第２表に併記した。
実施例１〉と同様の腐食試験を行なった後に引張り強度
の劣化率を測定し、これらの結果を上記耐熱鋼条の表面
に厚さ２４輝の純Ｚｎメッキをした後、加熱拡散処理を
行ない、しかる後圧延加工する比較法Ｎｏ、 ３４によ
り作製した厚さ０．０３６ｍｍのフィン材について測定
した結果と比較して第２表に併記した。
第２表から明らかなように、純Ｚｎをメッキした後加熱
拡散処理と圧延加工を加えた比較法フィン材Ｎｏ、 ３
４は脱亜鉛が著しく、かつ強度劣化が大きい。しかしな
がら本発明法フィン材Ｎｏ、 １８〜Ｎ０１２８はいず
れも脱亜鉛が少なく、かつ強度劣化が小さいことが判る
。
拡散処理と圧延加工を加えた比較法フィン材Ｎｏ、 ３
４は脱亜鉛が著しく、かつ強度劣化が大きい。しかしな
がら本発明法フィン材Ｎｏ、 １８〜Ｎ０１２８はいず
れも脱亜鉛が少なく、かつ強度劣化が小さいことが判る
。
これに対してｂ／ａの比が規定範囲内にあってもＮｌ含
有率が６％未満の比較法フィン材Ｎｏ、 ３１は強度劣
化が激しく、一方Ｎｉ含有率が１８％を超える比較法フ
ィン材Ｎｏ、 ３２はより大きい耐食性の改善は認めら
れないばかりかＮｉ含有量の多いことによりコスト上不
利となる。
有率が６％未満の比較法フィン材Ｎｏ、 ３１は強度劣
化が激しく、一方Ｎｉ含有率が１８％を超える比較法フ
ィン材Ｎｏ、 ３２はより大きい耐食性の改善は認めら
れないばかりかＮｉ含有量の多いことによりコスト上不
利となる。
またＮｉ含有率が規定範囲内にあってもｂ／ａの比が０
．０３未満の比較法フィン材Ｎｏ、 ３０およびＮｏ、
３３は強度劣化が著しく、この比が０．１４を超える
比較法フィン材Ｎｏ、 ２９はより一層の耐食性向上の
効果は少なく、さらに導電率の低下も太き（なり、また
目付量が多いのでコストアップにつながり不利となる。
．０３未満の比較法フィン材Ｎｏ、 ３０およびＮｏ、
３３は強度劣化が著しく、この比が０．１４を超える
比較法フィン材Ｎｏ、 ２９はより一層の耐食性向上の
効果は少なく、さらに導電率の低下も太き（なり、また
目付量が多いのでコストアップにつながり不利となる。
このように本発明によれば、銅製熱交換器用フィン材の
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低下を小
さく抑えることが可能となってこのようなフィン材の放
熱用フィンとしての使用寿命を向上させ、かつフィン材
の薄肉軽量化を可能にする等工業上顕著な効果を奏する
ものである。
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低下を小
さく抑えることが可能となってこのようなフィン材の放
熱用フィンとしての使用寿命を向上させ、かつフィン材
の薄肉軽量化を可能にする等工業上顕著な効果を奏する
ものである。
Claims (8)
- （１） 厚さａのＣｕまたはＣｕ合金条の表面に、両面
での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合金を次式が成立する
範囲内で被覆したことを特徴とする銅製熱交換器用フィ
ン材。 ｂ／ａ＝０．０３〜０．１４ - （２） Ｚｎ−Ｎｉ合金が６〜１８ｗｔ％のＮｉ含有率
である請求項（１）記載の銅製熱交換器用フィン材。 - （３） 厚さａのＣｕまたはＣｕ合金条の表面に、両面
での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合金を次式が成立する
範囲内で被覆して加熱拡散処理により、表面層としてＣ
ｕ−Ｚｎ−Ｎｉ合金層を形成し、その下層にＣｕ−Ｚｎ
合金層を形成したことを特徴とする銅製熱交換器用フィ
ン材。 ｂ／ａ＝０．０３〜０．１４ - （４） Ｚｎ−Ｎｉ合金が６〜１８ｗｔ％のＮｉ含有率
である請求項（３）記載の銅製熱交換器用フィン材。 - （５） 厚さａのＣｕまたはＣｕ合金条の表面に、電気
メッキにより両面での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合金
を次式が成立する範囲内で被覆することを特徴とする銅
製熱交換器用フィン材の製造方法。 ｂ／ａ＝０．０３〜０．１４ - （６） Ｚｎ−Ｎｉ合金が６〜１８ｗｔ％のＮｉ含有率
である請求項（５）記載の銅製熱交換器用フィン材の製
造方法。 - （７） 厚さａのＣｕまたはＣｕ合金条の表面に、電気
メッキにより両面での厚さの合計がｂのＺｎ−Ｎｉ合金
を次式が成立する範囲内で被覆した後、加熱拡散処理ま
たは加熱拡散処理と圧延加工を施すことを特徴とする銅
製熱交換器用フィン材の製造方法。 ｂ／ａ＝０．０３〜０．１４ - （８） Ｚｎ−Ｎｉ合金が６〜１８ｗｔ％のＮｉ含有率
である請求項（７）記載の銅製熱交換器用フィン材の製
造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1049178A JPH0660435B2 (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
| US07/454,460 US5063117A (en) | 1988-12-27 | 1989-12-21 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| AU47255/89A AU620958B2 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-22 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| DE68916631T DE68916631T2 (de) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Werkstoff auf Kupferbasis für die Kühlrippen eines Wärmetauschers und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| EP89123942A EP0376248B1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| CA002006660A CA2006660A1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| US07/737,430 US5176812A (en) | 1988-12-27 | 1991-07-29 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1049178A JPH0660435B2 (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02228496A true JPH02228496A (ja) | 1990-09-11 |
| JPH0660435B2 JPH0660435B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=12823801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1049178A Expired - Lifetime JPH0660435B2 (ja) | 1988-12-27 | 1989-03-01 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0660435B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110794A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 銅箔の表面処理方法 |
-
1989
- 1989-03-01 JP JP1049178A patent/JPH0660435B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110794A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 銅箔の表面処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0660435B2 (ja) | 1994-08-10 |
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