JPH02207909A - 熱間圧延材のオンラインでの形状測定方法 - Google Patents
熱間圧延材のオンラインでの形状測定方法Info
- Publication number
- JPH02207909A JPH02207909A JP1027273A JP2727389A JPH02207909A JP H02207909 A JPH02207909 A JP H02207909A JP 1027273 A JP1027273 A JP 1027273A JP 2727389 A JP2727389 A JP 2727389A JP H02207909 A JPH02207909 A JP H02207909A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolled material
- distribution
- shape
- transverse
- tension
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/02—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring flatness or profile of strips
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、薄板の熱間圧延に際して、オンラインで圧
延材の平坦度形状を精確に測定する方法に関するもので
ある。
延材の平坦度形状を精確に測定する方法に関するもので
ある。
〈従来技術とその課題〉
近年、各種圧延材の製造技術は著しい進歩を遂げてきた
が、中でも薄板材製造時における形状制御技術の進展に
は目を見張るものがあり、現在ではその長さ方向板厚分
布に関してははパ満足し得る精度が得られるようになっ
ている。しかし、圧延材の幅方向形状に関しては、素材
の“幅方向板厚分布ムラ”や“幅方向の伸び率分布ムラ
”等の形状不良因子が十分に把握されていないこともあ
って平坦度形状の制御効果は未だ十分とは言い難いため
、オンラインでの的確な平坦度形状制御手段を求めて様
々な観点に立った研究が続けられ、数多くの提案がなさ
れているのが現状であった。
が、中でも薄板材製造時における形状制御技術の進展に
は目を見張るものがあり、現在ではその長さ方向板厚分
布に関してははパ満足し得る精度が得られるようになっ
ている。しかし、圧延材の幅方向形状に関しては、素材
の“幅方向板厚分布ムラ”や“幅方向の伸び率分布ムラ
”等の形状不良因子が十分に把握されていないこともあ
って平坦度形状の制御効果は未だ十分とは言い難いため
、オンラインでの的確な平坦度形状制御手段を求めて様
々な観点に立った研究が続けられ、数多くの提案がなさ
れているのが現状であった。
ところで、各種の提案がなされているこれらオンライン
制御技術においては、フィードバック或いはフィードフ
ォワードの何れの方式を採用するにしても「オンライン
で圧延材の形状を正確に測定すること」が制御の精度を
高める上で必要不可欠なものとなることは言うまでもな
いが、従来、オンラインで薄板の平坦度形状を把握する
指標として“板材の長手方向伸びに対応して生じる板幅
方向張力分布“を採用することが一般的に行われていた
。そして、“板材の長手方向伸びに対応して生じる板幅
方向張力分布“の測定には、通常、第４図に略示したよ
うな分割ロール式形状測定装置が使用されていた。
制御技術においては、フィードバック或いはフィードフ
ォワードの何れの方式を採用するにしても「オンライン
で圧延材の形状を正確に測定すること」が制御の精度を
高める上で必要不可欠なものとなることは言うまでもな
いが、従来、オンラインで薄板の平坦度形状を把握する
指標として“板材の長手方向伸びに対応して生じる板幅
方向張力分布“を採用することが一般的に行われていた
。そして、“板材の長手方向伸びに対応して生じる板幅
方向張力分布“の測定には、通常、第４図に略示したよ
うな分割ロール式形状測定装置が使用されていた。
この第４図に略示される分割ロール式形状測定装置は、
圧延材の幅方向に分割して並べられた複数個のロール１
．ｌ、・・・をオンラインでの圧延材２に押し付け、各
ロールにかかる力を測定して圧延材板幅方向の張力分布
を求めるものであり、特に冷間圧延においては大きな信
頼が置かれて広く実用されている装置である。
圧延材の幅方向に分割して並べられた複数個のロール１
．ｌ、・・・をオンラインでの圧延材２に押し付け、各
ロールにかかる力を測定して圧延材板幅方向の張力分布
を求めるものであり、特に冷間圧延においては大きな信
頼が置かれて広く実用されている装置である。
しかしながら、圧延材板幅方向の張力分布を測定して形
状を把握する上記方法は、冷間圧延に適用した場合には
板幅方向張力分布が長手方向伸び率分布と精度良く対応
して的確な形状測定ができるものの、該方法を熱間圧延
に適用した場合には板幅方向張力分布と長手方向伸び率
分布との対応精度が十分でなくなるきらいがあり、しば
しば精確な形状測定が出来ない事態に陥るとの報告がな
されていた。
状を把握する上記方法は、冷間圧延に適用した場合には
板幅方向張力分布が長手方向伸び率分布と精度良く対応
して的確な形状測定ができるものの、該方法を熱間圧延
に適用した場合には板幅方向張力分布と長手方向伸び率
分布との対応精度が十分でなくなるきらいがあり、しば
しば精確な形状測定が出来ない事態に陥るとの報告がな
されていた。
そこで、本発明の目的は、上記問題点を払拭し、薄板熱
間圧延材のオンライン平坦度形状を精確に測定し得る手
段を提供して、形状精度の優れた薄板圧延材を安定に製
造できるようにすることに置かれた。
間圧延材のオンライン平坦度形状を精確に測定し得る手
段を提供して、形状精度の優れた薄板圧延材を安定に製
造できるようにすることに置かれた。
〈課題を解決するための手段）
本発明者等は、上記目的を達成すべく数多くの実験を繰
り返しながら研究を重ねた結果、次の（ａ）及び（ｂ）
項に示すような知見を得ることができた。
り返しながら研究を重ねた結果、次の（ａ）及び（ｂ）
項に示すような知見を得ることができた。
（ａｌ “圧延材板幅方向の張力分布を測定して形状
を把握する従来の方法”が、冷間圧延の場合に適切な効
果を発揮するのは ｉ）圧延環境が常温付近である。
を把握する従来の方法”が、冷間圧延の場合に適切な効
果を発揮するのは ｉ）圧延環境が常温付近である。
ｉｉ）圧延材の幅方向温度差も小さい。
等のために張力分布が伸び率分布と精度良く対応するか
らであるが、熱間圧延の場合に上記従来法で的確な形状
測定ができないのは、 ｉ）圧延材の温度が仕上げ圧延機列のスタンド間におい
てもなお１０００℃程度と高温である。
らであるが、熱間圧延の場合に上記従来法で的確な形状
測定ができないのは、 ｉ）圧延材の温度が仕上げ圧延機列のスタンド間におい
てもなお１０００℃程度と高温である。
ｉｉ）冷却水等による圧延材の冷却ムラから、圧延材に
幅方向の温度差が生じ易くなる。
幅方向の温度差が生じ易くなる。
等の理由から張力分布に“板幅方向の温度偏差に起因す
る要素“が含まれることとなって伸び率分布と正しく対
応しなくなるためである。従って、張力分布測定に際し
て上記“熱間圧延材の幅方向温度差”が何ら考慮されて
いなかった従来の技術では、オンラインにおける長手方
向伸び率分布を正確に把握することはできず、高精度の
形状制御は望めない。
る要素“が含まれることとなって伸び率分布と正しく対
応しなくなるためである。従って、張力分布測定に際し
て上記“熱間圧延材の幅方向温度差”が何ら考慮されて
いなかった従来の技術では、オンラインにおける長手方
向伸び率分布を正確に把握することはできず、高精度の
形状制御は望めない。
（ｂ） ところで、実際の薄板熱間圧延材では、板端
からの放熱が大きくて板中央と板端とで数十℃の温度差
が生じる。ところが、圧延材の伸び率に大きく影響する
ヤング率（縦弾性係数）は圧延材の温度が高くなるに従
って低くなり、特に熱間圧延温度である１０００℃付近
ではその変化度合が非常に著しくなる。
からの放熱が大きくて板中央と板端とで数十℃の温度差
が生じる。ところが、圧延材の伸び率に大きく影響する
ヤング率（縦弾性係数）は圧延材の温度が高くなるに従
って低くなり、特に熱間圧延温度である１０００℃付近
ではその変化度合が非常に著しくなる。
例えば、第１図は炭素鋼（Ｃ含有量：０．１５ｗｔ、％
）の“温度によるヤング率の変化”を示したグラフであ
るが、この第１図からも、常温域と比較して１０００℃
付近の温度域では材料のヤング率が著しく低下して材料
が伸び易くなっており、かつ温度に対する変化も極めて
大きくなっていることが分かる。因に、この材料に均一
に分布した張力をかけた場合の伸び率を試算すると（伸
び率の算出には、材料にかかる張力を測定し、これをヤ
ング率で除算して求める方法が一般に用いられる）、材
料内に１００℃の温度偏差が存在する場合には、常温で
は伸び率誤差が１％であるが１０００℃程度の高温の場
合には２３％・もの伸び率誤差を生じることとなる。
）の“温度によるヤング率の変化”を示したグラフであ
るが、この第１図からも、常温域と比較して１０００℃
付近の温度域では材料のヤング率が著しく低下して材料
が伸び易くなっており、かつ温度に対する変化も極めて
大きくなっていることが分かる。因に、この材料に均一
に分布した張力をかけた場合の伸び率を試算すると（伸
び率の算出には、材料にかかる張力を測定し、これをヤ
ング率で除算して求める方法が一般に用いられる）、材
料内に１００℃の温度偏差が存在する場合には、常温で
は伸び率誤差が１％であるが１０００℃程度の高温の場
合には２３％・もの伸び率誤差を生じることとなる。
従って、薄板の熱間圧延の場合には単に板幅方向の張力
分布を測定しただけでは到底正確な形状把握はなされな
いが、板幅方向温度差から生じる伸び率偏差に起因した
張力分布の変動分をも考慮した場合には、極めて正確な
板形状の把握が可能となる。
分布を測定しただけでは到底正確な形状把握はなされな
いが、板幅方向温度差から生じる伸び率偏差に起因した
張力分布の変動分をも考慮した場合には、極めて正確な
板形状の把握が可能となる。
本発明は上記知見等に基づいてなされたものであり、
［薄板の熱間圧延ラインで圧延材の幅方向張力分布から
板平坦度形状を測定するに当って、圧延材の幅方向温度
分布に起因する張力変動分を補正して平坦度形状を求め
ることにより、オンラインでの熱間圧延材の形状測定精
度を一段と高めた点」に特徴を有している。
板平坦度形状を測定するに当って、圧延材の幅方向温度
分布に起因する張力変動分を補正して平坦度形状を求め
ることにより、オンラインでの熱間圧延材の形状測定精
度を一段と高めた点」に特徴を有している。
く作用〉
本発明は、熱間圧延ラインで薄板圧延材の幅方向張力分
布から平坦度形状を測定する際に、圧延材の幅方向温度
分布に起因する張力変動分を補正することを骨子とする
ものであり、例えば上記張力変動分の補正は“圧延材の
温度変化によるヤング率変化を補正すること”によって
行われる。
布から平坦度形状を測定する際に、圧延材の幅方向温度
分布に起因する張力変動分を補正することを骨子とする
ものであり、例えば上記張力変動分の補正は“圧延材の
温度変化によるヤング率変化を補正すること”によって
行われる。
即ち、板平坦度形状としての板幅方向伸び重分布を板幅
方向張力分布から求めるに当っては、ヤング率は“定数
”としてではなく “圧延材温度Ｔの関数ＥＬＴ、とし
て伸び率算出式に適用される。
方向張力分布から求めるに当っては、ヤング率は“定数
”としてではなく “圧延材温度Ｔの関数ＥＬＴ、とし
て伸び率算出式に適用される。
即ち、板幅方向の各測定点について下記式で伸び率が算
出される。
出される。
なお、圧延材の幅方向温度分布は、例えば放射温度計を
板幅方向に適宜間隔で配置することにより測定すること
ができる。
板幅方向に適宜間隔で配置することにより測定すること
ができる。
そして、このような板形状測定法を採用することにより
、既に説明したような薄板圧延材板幅方向の温度差に基
づく板形状測定測定誤差が的確に防止され、精確な形状
測定が可能となる。
、既に説明したような薄板圧延材板幅方向の温度差に基
づく板形状測定測定誤差が的確に防止され、精確な形状
測定が可能となる。
次いで、実施例により、本発明を比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
〈実施例〉
第１表は、全幅が１２００ ａｍの炭素鋼（Ｃ含有量：
０．１５ｗｔ、％）を熱間圧延した際の、板幅方向にお
ける温度、ヤング率及び伸び率の分布状況測定結果をま
とめたものである。
０．１５ｗｔ、％）を熱間圧延した際の、板幅方向にお
ける温度、ヤング率及び伸び率の分布状況測定結果をま
とめたものである。
測定に旨っては、温度は周知の放射温度計を、また張力
は既知の第４図に示したような分割ロール方式の測定装
置をそれぞれ使用した。更に、伸び率については、本発
明に係る方法によって測定されたものに加えて、比較例
として従来法（温度補正なしのオンライン測定）及びオ
フライン測定法（熱収縮分補正済み）による値も併せて
示した。
は既知の第４図に示したような分割ロール方式の測定装
置をそれぞれ使用した。更に、伸び率については、本発
明に係る方法によって測定されたものに加えて、比較例
として従来法（温度補正なしのオンライン測定）及びオ
フライン測定法（熱収縮分補正済み）による値も併せて
示した。
なお、これらの測定値について、横軸に板幅方向位置（
板幅中央からの距離）を取りグラフ化したものを第２図
に示したが、更に各測定値の比較が容易なように板母端
部付近については拡大図して第３図として示した。
板幅中央からの距離）を取りグラフ化したものを第２図
に示したが、更に各測定値の比較が容易なように板母端
部付近については拡大図して第３図として示した。
このうち、第２図ｔａｌ及び第３図＋８）は板幅方向の
温度分布を示すもので、同図からも明らかな如く、根端
部付近においては板中央に比較して約５０℃の急激な温
度低下が認められる。従って、この温度低下に伴うヤン
グ率分布は、第２図世）及び第３図（ｂ）に示すように
板幅中央に比較して根端部付近で相当急激な上昇を示す
ことになる。
温度分布を示すもので、同図からも明らかな如く、根端
部付近においては板中央に比較して約５０℃の急激な温
度低下が認められる。従って、この温度低下に伴うヤン
グ率分布は、第２図世）及び第３図（ｂ）に示すように
板幅中央に比較して根端部付近で相当急激な上昇を示す
ことになる。
この温度による変化分を考慮したヤング率Ｅｌ？＞を用
いて算出した本発明法による板幅方向伸び率分布を、第
２図ＩＣ）及び第３図（Ｃ）中に実線で示す。
いて算出した本発明法による板幅方向伸び率分布を、第
２図ＩＣ）及び第３図（Ｃ）中に実線で示す。
更に、第２図（Ｃ１及び第３図（Ｃ）中の破線は、張力
から伸び率を算出する際に板幅中央の圧延材温度に基づ
くヤング率を全幅に亘って適用した従来法による伸び率
分布を、また、−点鎖線は圧延後にオフラインで熱収縮
分を補正して測定した伸び率分布を各々示している。
から伸び率を算出する際に板幅中央の圧延材温度に基づ
くヤング率を全幅に亘って適用した従来法による伸び率
分布を、また、−点鎖線は圧延後にオフラインで熱収縮
分を補正して測定した伸び率分布を各々示している。
これら第２図（Ｃ１及び第３図（Ｃ１からも明らかなよ
うに、本発明法によって測定された伸び率分布は誤差の
生じ易い根端部付近においてもオフライン測定値から殆
んど背離することがなく、板幅中央から端部に至るまで
極めて精度の高い伸び率分布が得られている。
うに、本発明法によって測定された伸び率分布は誤差の
生じ易い根端部付近においてもオフライン測定値から殆
んど背離することがなく、板幅中央から端部に至るまで
極めて精度の高い伸び率分布が得られている。
これに対し、従来法によって測定された伸び率分布は、
板幅中央付近では的確な値が得られはするものの、板端
に近づくにつれてオフライン測定値から大きく背離して
おり、正しい伸び率分布状況を示さないことが分かる。
板幅中央付近では的確な値が得られはするものの、板端
に近づくにつれてオフライン測定値から大きく背離して
おり、正しい伸び率分布状況を示さないことが分かる。
（効果の総括）
以上に説明した如く、この発明によれば、オンラインに
おいて薄板熱間圧延材の平坦度形状を的確に精度良く測
定することができ、これに基づいて平坦度形状制御のた
めの各種操作量を正確に設定することが可能となるなど
、産業上極めて有用な効果がもたらされる。
おいて薄板熱間圧延材の平坦度形状を的確に精度良く測
定することができ、これに基づいて平坦度形状制御のた
めの各種操作量を正確に設定することが可能となるなど
、産業上極めて有用な効果がもたらされる。
第１図は炭素鋼の温度によるヤング率変化を示したグラ
フである。 第２図は、熱間圧延鋼板における各種測定値の板幅方向
分布図を示したグラフであり、第２図（ａ）は温度分布
を、第２図（ｂ）はヤング率分布を、そして第２図（Ｃ
１は伸び率分布をそれぞれ示している。 第３図は、第２図で示したグラフの一部を拡大して示し
たものであり、第３図（ａｌは温度分布に関するもの、
第３図（ｂ）はヤング率分布に関するもの、そして第３
図（Ｃ１は伸び率分布に関するものの拡大図である。 第４図は、分割ロール方式形状測定装置の概略説明図で
ある。 図面において、 １・・・分割ロール、 ２・・・圧延材。
フである。 第２図は、熱間圧延鋼板における各種測定値の板幅方向
分布図を示したグラフであり、第２図（ａ）は温度分布
を、第２図（ｂ）はヤング率分布を、そして第２図（Ｃ
１は伸び率分布をそれぞれ示している。 第３図は、第２図で示したグラフの一部を拡大して示し
たものであり、第３図（ａｌは温度分布に関するもの、
第３図（ｂ）はヤング率分布に関するもの、そして第３
図（Ｃ１は伸び率分布に関するものの拡大図である。 第４図は、分割ロール方式形状測定装置の概略説明図で
ある。 図面において、 １・・・分割ロール、 ２・・・圧延材。
Claims (1)
- 薄板の熱間圧延ラインで圧延材の幅方向張力分布から板
平坦度形状を測定する方法において、圧延材の幅方向温
度分布に起因する張力変動分を補正して平坦度形状を求
めることを特徴とする、熱間圧延材のオンラインでの形
状測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1027273A JPH02207909A (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | 熱間圧延材のオンラインでの形状測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1027273A JPH02207909A (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | 熱間圧延材のオンラインでの形状測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02207909A true JPH02207909A (ja) | 1990-08-17 |
Family
ID=12216473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1027273A Pending JPH02207909A (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | 熱間圧延材のオンラインでの形状測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02207909A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000054900A1 (de) * | 1999-03-15 | 2000-09-21 | Sms Demag Ag | Planheitsregelung zur erzielung von planem kaltband |
| DE102005031289B3 (de) * | 2005-07-05 | 2007-01-04 | Thyssenkrupp Steel Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Messung der Temperatur eines bewegten Körpers |
| CN102658298A (zh) * | 2012-04-29 | 2012-09-12 | 北京科技大学 | 一种适用于热轧薄规格带钢的板形质量在线判定方法 |
| EP3168570A1 (fr) * | 2015-11-10 | 2017-05-17 | Primetals Technologies France SAS | Méthode de mesure de planéité d'un produit métallique et dispositif associé |
-
1989
- 1989-02-06 JP JP1027273A patent/JPH02207909A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000054900A1 (de) * | 1999-03-15 | 2000-09-21 | Sms Demag Ag | Planheitsregelung zur erzielung von planem kaltband |
| DE102005031289B3 (de) * | 2005-07-05 | 2007-01-04 | Thyssenkrupp Steel Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Messung der Temperatur eines bewegten Körpers |
| CN102658298A (zh) * | 2012-04-29 | 2012-09-12 | 北京科技大学 | 一种适用于热轧薄规格带钢的板形质量在线判定方法 |
| EP3168570A1 (fr) * | 2015-11-10 | 2017-05-17 | Primetals Technologies France SAS | Méthode de mesure de planéité d'un produit métallique et dispositif associé |
| WO2017080955A1 (fr) * | 2015-11-10 | 2017-05-18 | Primetals Technologies France SAS | Méthode de mesure de planéité d'un produit métallique et dispositif associé |
| CN108351206A (zh) * | 2015-11-10 | 2018-07-31 | 首要金属科技法国有限责任公司 | 用于测量金属产品的平整度的方法及相关装置 |
| JP2018533483A (ja) * | 2015-11-10 | 2018-11-15 | プライメタルズ テクノロジーズ フランス エスアーエスＰｒｉｍｅｔａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｆｒａｎｃｅ ＳＡＳ | 金属製品の平坦度を測定するための方法および関連するデバイス |
| AU2016353955B2 (en) * | 2015-11-10 | 2021-11-25 | Clecim SAS | Method for measuring the flatness of a metal product and associated device |
| US11235365B2 (en) | 2015-11-10 | 2022-02-01 | Clecim S.A.S. | Method for measuring the flatness of a metal product and associated device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102202806B (zh) | 调整带的侧向位置的轧制金属带的方法及合适的轧机 | |
| CN113423517B (zh) | 厚钢板的冷却控制方法、冷却控制装置以及厚钢板的制造方法 | |
| US20100100218A1 (en) | Method for Controlling and/or Regulating an Industrial Process | |
| CN111482465A (zh) | 一种板带材的板形控制方法和装置 | |
| KR100353283B1 (ko) | 열간압연강판의제조방법및제조장치 | |
| JP3902585B2 (ja) | 冷間圧延における板形状制御方法 | |
| JPH02207909A (ja) | 熱間圧延材のオンラインでの形状測定方法 | |
| JPH04167910A (ja) | 圧延機の制御方法および装置 | |
| CN106984650A (zh) | 轧制铝及铝合金中厚板的厚度控制方法 | |
| JP4330094B2 (ja) | 多段圧延機における形状制御方法 | |
| JP5310144B2 (ja) | 厚鋼板の表面温度測定装置及び材質判定方法 | |
| JP3520868B2 (ja) | 鋼板の製造方法 | |
| JPS6277110A (ja) | 熱間圧延鋼板の寸法及び形状矯正設備 | |
| WO2014087516A1 (ja) | 鋼板製造方法 | |
| JPS6224809A (ja) | 熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JP4086119B2 (ja) | 酸洗前熱延鋼帯の冷間圧延における形状制御方法 | |
| JP2008043967A (ja) | 熱間圧延における板形状の制御方法 | |
| JP4086120B2 (ja) | 酸洗前熱延鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JPS626713A (ja) | 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 | |
| KR20050068252A (ko) | 동적 재설정을 이용한 냉각제어방법 | |
| JP4762758B2 (ja) | 線状加熱方法及び線状加熱制御システム | |
| KR100660215B1 (ko) | 연속 압연기의 압연롤 속도 제어 장치 | |
| JPH0480974B2 (ja) | ||
| JPH0234241B2 (ja) | ||
| JPH0475709A (ja) | 熱間連続圧延機の板厚制御方法 |