JPH0221117A - 触媒燃焼バーナ - Google Patents
触媒燃焼バーナInfo
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- JPH0221117A JPH0221117A JP16979388A JP16979388A JPH0221117A JP H0221117 A JPH0221117 A JP H0221117A JP 16979388 A JP16979388 A JP 16979388A JP 16979388 A JP16979388 A JP 16979388A JP H0221117 A JPH0221117 A JP H0221117A
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- JP
- Japan
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- catalyst
- catalyst body
- burner
- stainless steel
- whiskers
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、触媒燃焼バーナに関し、も−）と詳しくは、
触媒体上に燃Ｆ１カスを供給し、燃焼用空気または酸素
によって、 ｊｉｉ＋記燃事ｌを触媒酸化させ、その反
応によって生じた燃焼熱および輻射熱を利用する触媒燃
焼バーナに関する。
触媒体上に燃Ｆ１カスを供給し、燃焼用空気または酸素
によって、 ｊｉｉ＋記燃事ｌを触媒酸化させ、その反
応によって生じた燃焼熱および輻射熱を利用する触媒燃
焼バーナに関する。
従来の技術
典型的な先行技術は、特開昭５１−８３０８８に開示さ
れている。この先行技術では、シリカまたはアルミナな
どの無機繊維担体上に触媒活性物質を担持した構成を有
する触媒体を用いている。
れている。この先行技術では、シリカまたはアルミナな
どの無機繊維担体上に触媒活性物質を担持した構成を有
する触媒体を用いている。
発明が解決すべき課題
このような先行技術では、担体は無機繊維から成るので
、（ａ）担体の強度が不充分であり、（ｂ）全体の強度
を向上するには、その担体に沿って補強部材を配置しな
ければならなず、そのようにすると厚みが大きくなり、
大形化し、薄形にはできず、（Ｃ）また担体である無機
繊維の劣化などの問題があり、さらに（ｄ）平面状の物
量外の形状を製造することは困難である。
、（ａ）担体の強度が不充分であり、（ｂ）全体の強度
を向上するには、その担体に沿って補強部材を配置しな
ければならなず、そのようにすると厚みが大きくなり、
大形化し、薄形にはできず、（Ｃ）また担体である無機
繊維の劣化などの問題があり、さらに（ｄ）平面状の物
量外の形状を製造することは困難である。
本発明の目的は、このような先行技術の問題点を解決す
るものであり、強度が大きく、したがって薄形として小
形化が可能であり、長期間にわたって使用することがで
き、各種の形状に加工することができるようにした触媒
燃焼バーナを提供することである。
るものであり、強度が大きく、したがって薄形として小
形化が可能であり、長期間にわたって使用することがで
き、各種の形状に加工することができるようにした触媒
燃焼バーナを提供することである。
課題を解決するための手段
本発明は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼から成る母
材の表面に、酸化処理によって生成させたアルミナウィ
スカを有し、このアルミナウィスカに触媒を担持して触
媒体を構盛し、この触媒体を用いて燃料ガスの燃焼を行
うことを特徴とする触媒燃焼バーナである。
材の表面に、酸化処理によって生成させたアルミナウィ
スカを有し、このアルミナウィスカに触媒を担持して触
媒体を構盛し、この触媒体を用いて燃料ガスの燃焼を行
うことを特徴とする触媒燃焼バーナである。
作 用
本発明に従えば、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼から
成る母材の表面に、アルミナウィスカを有し、このアル
ミナウィスカに触媒を担持して触媒体を構成したので、
アルミナウィスカの作り出す表面層で集中的に触媒燃焼
効果が得られ、また逆火現象を防ぐことができるように
なる。
成る母材の表面に、アルミナウィスカを有し、このアル
ミナウィスカに触媒を担持して触媒体を構成したので、
アルミナウィスカの作り出す表面層で集中的に触媒燃焼
効果が得られ、また逆火現象を防ぐことができるように
なる。
この母材は、前述のようにステンレス鋼製であり、強度
が向上され、したがって薄形として小形化することがで
きる。
が向上され、したがって薄形として小形化することがで
きる。
さらにこのアルミナウィスカの働きによって耐食性およ
び耐久性を向上することができる。さらにまたこの触媒
体を希望する各種の形状とすることができ、被加熱物に
適した形状として効果的な加熱を行うことができる。
び耐久性を向上することができる。さらにまたこの触媒
体を希望する各種の形状とすることができ、被加熱物に
適した形状として効果的な加熱を行うことができる。
また本発明に従えば、触媒燃焼とアルミナウィスカの両
者によって遠赤外線が効率よく放射され、その放射エネ
ルギは格段に増加・される。
者によって遠赤外線が効率よく放射され、その放射エネ
ルギは格段に増加・される。
実施例
第１図は本発明の一実施例の触媒体１の断面図であり、
第２図はその触媒体１の平面図である。
第２図はその触媒体１の平面図である。
この触媒体１を用いて、触媒燃焼バーナが後述の第４図
のように構成される。触媒体１の母材２には、複数の透
孔３が形成されている。この母材２は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｆステンレス鋼から成り、その成分は次のように限定さ
れ、下記のような表面性状を有する。
のように構成される。触媒体１の母材２には、複数の透
孔３が形成されている。この母材２は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｆステンレス鋼から成り、その成分は次のように限定さ
れ、下記のような表面性状を有する。
Ｃｒ：
Ｃｒはステンレス鋼の必須元素であり、１２重量％未満
では耐食性、耐酸化性がなくなる。またＣｒが２８重量
％を超えると、鋼が脆くなり、放射体に加工できなくな
るので１２２重丸以上、２８重量％以下に限定する。
では耐食性、耐酸化性がなくなる。またＣｒが２８重量
％を超えると、鋼が脆くなり、放射体に加工できなくな
るので１２２重丸以上、２８重量％以下に限定する。
ＡＩ＝
１．０重量％未満では高温酸化処理で形成される酸化皮
膜が、Ｆｅ、Ｃｒ酸化物主体となり、アルミナウィスカ
が生成されず、また耐食性がなくなる。ＡＩが多いほど
、本発明の目的を達成することができるが、８．０重量
％を超えると鋼が脆くなり、鋼板の製造が困難となるた
め、１．０重１％以上、８．０重量％以下に限定する。
膜が、Ｆｅ、Ｃｒ酸化物主体となり、アルミナウィスカ
が生成されず、また耐食性がなくなる。ＡＩが多いほど
、本発明の目的を達成することができるが、８．０重量
％を超えると鋼が脆くなり、鋼板の製造が困難となるた
め、１．０重１％以上、８．０重量％以下に限定する。
次に大気などの酸化性雰囲気中で８５０〜１０００℃で
１時間以上保持して高温酸化処理を行い表面に長さ０．
１μｍ以上のアルミナウィスカを形成させる。
１時間以上保持して高温酸化処理を行い表面に長さ０．
１μｍ以上のアルミナウィスカを形成させる。
この高温酸化処理温度は、８５０℃未満または１０００
℃を超えると、アルミナウィスカが形成されず、酸化皮
膜は平滑なアルミナになり遠赤外線放射特性が得られな
いため、８５０℃以上１０００℃以下に限定する。また
処理時間は１時間以上とする。１時間未満の酸化処理で
はアルミナウィスカの長さが０．１μｍ以上にならない
ので、１時間以上とする。
℃を超えると、アルミナウィスカが形成されず、酸化皮
膜は平滑なアルミナになり遠赤外線放射特性が得られな
いため、８５０℃以上１０００℃以下に限定する。また
処理時間は１時間以上とする。１時間未満の酸化処理で
はアルミナウィスカの長さが０．１μｍ以上にならない
ので、１時間以上とする。
ただし、鋼板のＡｌ含有量が３重量％未満の場合、高温
酸化処理のみではアルミナウィスカの長さが短く、密度
が低いことがある。このときには予備酸化処理として、
酸素濃度０．１％以下の雰囲気中に７００〜１０００℃
で１０秒以上熱処理すると、鋼板表面に厚さ１０００人
未満の高純度のアルミナ酸化皮膜が形成され、次に上記
高温酸化処理を行うと、アルミナウィスカが生成しやす
くなる。
酸化処理のみではアルミナウィスカの長さが短く、密度
が低いことがある。このときには予備酸化処理として、
酸素濃度０．１％以下の雰囲気中に７００〜１０００℃
で１０秒以上熱処理すると、鋼板表面に厚さ１０００人
未満の高純度のアルミナ酸化皮膜が形成され、次に上記
高温酸化処理を行うと、アルミナウィスカが生成しやす
くなる。
上記予備酸化処理においては、雰囲気中の酸素濃度が０
．１％を超えると酸化皮膜にＦｅやＣｒが混入し、アル
ミナウィスカが形成しなくなるので０．１％以下とする
。また７００℃未満や１０秒間未満では生成酸化皮膜が
薄いので効果がなく、１０００℃を超えると鋼板の結晶
粒が粗大化して脆くなり、加工することが不可能となる
ので７００〜１０００℃で１０秒以上に限定する。
．１％を超えると酸化皮膜にＦｅやＣｒが混入し、アル
ミナウィスカが形成しなくなるので０．１％以下とする
。また７００℃未満や１０秒間未満では生成酸化皮膜が
薄いので効果がなく、１０００℃を超えると鋼板の結晶
粒が粗大化して脆くなり、加工することが不可能となる
ので７００〜１０００℃で１０秒以上に限定する。
本発明に用いるＦｅ−Ｃｒ−Ａｌステンレス鋼の成分Ｃ
，Ｓｉ、およびＭｎは、次のように定められる。
，Ｓｉ、およびＭｎは、次のように定められる。
Ｃ：
Ｃは母材および溶接部の靭性および延性を劣化させる。
このため本発明の素材を製造する過程で、板切れ、耳割
れ、曲げ割れを生じ、著しく製造性を損なう。そのため
Ｃを０．０３重量％以下に限定する。
れ、曲げ割れを生じ、著しく製造性を損なう。そのため
Ｃを０．０３重量％以下に限定する。
Ｓｉ：
Ｓｉは高温の耐酸化性を向上させるが、母材および溶接
部の延性を著しく阻害するので、１．０重量％以下に限
定する。
部の延性を著しく阻害するので、１．０重量％以下に限
定する。
Ｍｎ：
Ｍｎは母材および溶接部の靭性を劣化させ、かつ高温で
耐酸化性を損なうので、１．０重量％以下に限定する。
耐酸化性を損なうので、１．０重量％以下に限定する。
ＲニＦ ｅ −Ｃ： ｒ−Ａｌステンレス鋼には、鋼板
の靭性を高め製造しやすくするためと、耐酸化性を向上
させる目的で０．５重量％までのＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒを添
加したり、酸化皮膜の耐剥離性を向上させる目的で０．
３重量％までのＹ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄなどの希土類元素
を添加したりするが、これらの元素を添加したＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌステンレス鋼も本発明に好適である。
の靭性を高め製造しやすくするためと、耐酸化性を向上
させる目的で０．５重量％までのＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒを添
加したり、酸化皮膜の耐剥離性を向上させる目的で０．
３重量％までのＹ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄなどの希土類元素
を添加したりするが、これらの元素を添加したＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌステンレス鋼も本発明に好適である。
こうして母材２の第１図における上方の表面２ａと透孔
３の内周面とに、アルミナウィスカを形成する。
３の内周面とに、アルミナウィスカを形成する。
第３図は、母材２の表面２ａ付近の拡大断面図である。
アルミナウィスカは参照符４で示されている。
アルミナウィスカ４の長さａを前述のように０゜１μｍ
以上に選ぶことによって、遠赤外線域の放射特性が飛躍
的に向上し、加熱効率を向上することができる。しかも
アルミナウィスカによって、伝熱面積を飛躍的に増加さ
せることができ、熱伝導が向上する。しかもこのアルミ
ナウィスカから成る皮膜によって、耐食性が向上し、高
温度による酸化および湿食、腐食を防止することができ
る。
以上に選ぶことによって、遠赤外線域の放射特性が飛躍
的に向上し、加熱効率を向上することができる。しかも
アルミナウィスカによって、伝熱面積を飛躍的に増加さ
せることができ、熱伝導が向上する。しかもこのアルミ
ナウィスカから成る皮膜によって、耐食性が向上し、高
温度による酸化および湿食、腐食を防止することができ
る。
アルミナウィスカ４および母材２の表面２ａには、天然
ガスのようにメタン含有量の多いガスを６００℃程度以
下の低温で無炎燃焼させるための活性物質である触媒５
を担持させる。この触媒５としては、たとえば白金、パ
ラジウムなどの金属原子およびニッケル、コバルト、ク
ロムなどの金属の酸化物が好ましい。特に白金およびパ
ラジウムなどは、メタンに対する活性が高く、好ましい
。
ガスのようにメタン含有量の多いガスを６００℃程度以
下の低温で無炎燃焼させるための活性物質である触媒５
を担持させる。この触媒５としては、たとえば白金、パ
ラジウムなどの金属原子およびニッケル、コバルト、ク
ロムなどの金属の酸化物が好ましい。特に白金およびパ
ラジウムなどは、メタンに対する活性が高く、好ましい
。
このようにして得られる触媒体１は、第４図に示される
ように、触媒燃焼バーナ６のバーナゲース７の前部に固
定される。このバーナゲース７内には、多数のノズル孔
を有するノズル部材８が設けられ、このノズル部材８に
は管９を介して燃料ガス、または燃料ガスと燃焼用空気
もしくは酸素との混きガスが、第１図の矢符４３の方向
に圧送される。これによって効率よく触媒燃焼が行われ
る。燃料ガスとしては、メタン含有量の多い天然ガスで
あってもよく、またプロパンガス、ブタンガス、アルコ
ール蒸気などの可燃性ガスであってもよい。
ように、触媒燃焼バーナ６のバーナゲース７の前部に固
定される。このバーナゲース７内には、多数のノズル孔
を有するノズル部材８が設けられ、このノズル部材８に
は管９を介して燃料ガス、または燃料ガスと燃焼用空気
もしくは酸素との混きガスが、第１図の矢符４３の方向
に圧送される。これによって効率よく触媒燃焼が行われ
る。燃料ガスとしては、メタン含有量の多い天然ガスで
あってもよく、またプロパンガス、ブタンガス、アルコ
ール蒸気などの可燃性ガスであってもよい。
第５図は、本発明の他の実施例の触媒燃焼バーナ１０の
断面図である。この実施例では、ノく−ナゲース１１の
少なくとも前部が触媒体１２となっており、この触媒体
１２は前述の触媒体１と同様な構成を有する。バーナゲ
ース１１の部屋１３には、管路１４から燃料ガス、また
は燃料ガスと燃焼用空気または酸素との混合ガスが圧送
される５第６図は本発明の他の実施例の触媒体１５の断
面図であり、第７図はその触媒体１５の平面図であり、
第８図は触媒体１５の側面図である。触媒体１５の母材
１６は、直円柱状であり、その軸線に垂直方向に透孔１
７が形成される。母材１６のガス供給方向１８下流側の
表面１６ａと、透孔１７の内周面とには、前述のように
アルミナウィスカが形成され、そのアルミナウィスカに
触媒が担持される。
断面図である。この実施例では、ノく−ナゲース１１の
少なくとも前部が触媒体１２となっており、この触媒体
１２は前述の触媒体１と同様な構成を有する。バーナゲ
ース１１の部屋１３には、管路１４から燃料ガス、また
は燃料ガスと燃焼用空気または酸素との混合ガスが圧送
される５第６図は本発明の他の実施例の触媒体１５の断
面図であり、第７図はその触媒体１５の平面図であり、
第８図は触媒体１５の側面図である。触媒体１５の母材
１６は、直円柱状であり、その軸線に垂直方向に透孔１
７が形成される。母材１６のガス供給方向１８下流側の
表面１６ａと、透孔１７の内周面とには、前述のように
アルミナウィスカが形成され、そのアルミナウィスカに
触媒が担持される。
第９図は本発明のさらに他の実施例の触媒燃焼バーナ１
９の斜視図であり、第１０図はその断面図である。触媒
体２０は、全体の形状が大略的に直円筒状である。この
触媒体２０は、母材２１の内周面と、多数の透孔２２の
内周面とに、アルミナウィスカが形成され、このアルミ
ナウィスカに触媒が担持される。触媒体２０の外周は、
ゲース２３によって覆われ、このゲース２３と触媒体２
０の外周面との間の空間２４には、管路２５から燃料ガ
スが供給され、または燃料ガスと燃焼用空気または酸素
との混合ガスが供給される。こうして触媒体２０の内周
面に被加熱物が静置または移動されて加熱される。
９の斜視図であり、第１０図はその断面図である。触媒
体２０は、全体の形状が大略的に直円筒状である。この
触媒体２０は、母材２１の内周面と、多数の透孔２２の
内周面とに、アルミナウィスカが形成され、このアルミ
ナウィスカに触媒が担持される。触媒体２０の外周は、
ゲース２３によって覆われ、このゲース２３と触媒体２
０の外周面との間の空間２４には、管路２５から燃料ガ
スが供給され、または燃料ガスと燃焼用空気または酸素
との混合ガスが供給される。こうして触媒体２０の内周
面に被加熱物が静置または移動されて加熱される。
第１１図は本発明のさらに他の実施例の触媒燃焼バーナ
２６の斜視図であり、第１２図はその触媒燃焼バーナ２
６の断面図である。触媒体２７は、端板２８によって閉
塞された直円筒状であり、その母材２８の外周面と多数
の透孔２９の内周面とにアルミナウィスカが形成され、
このアルミナウィスカに触媒が担持される。触媒体２７
には同軸にノズル部材３０が配置され、このノズル部材
３０は触媒体２７の軸線に沿って延び、多数のノズル孔
を有す、ノズル部材３０には管路３１を介して前述のよ
うに燃料ガスが供給され、または燃料ガスと燃焼用空気
または酸素との混合ガスが供給される。このような触媒
燃焼バーナ２６を、たとえば筒状に形成された被加熱物
内に配置することによって、その被加熱物の内周面を加
熱することができる。
２６の斜視図であり、第１２図はその触媒燃焼バーナ２
６の断面図である。触媒体２７は、端板２８によって閉
塞された直円筒状であり、その母材２８の外周面と多数
の透孔２９の内周面とにアルミナウィスカが形成され、
このアルミナウィスカに触媒が担持される。触媒体２７
には同軸にノズル部材３０が配置され、このノズル部材
３０は触媒体２７の軸線に沿って延び、多数のノズル孔
を有す、ノズル部材３０には管路３１を介して前述のよ
うに燃料ガスが供給され、または燃料ガスと燃焼用空気
または酸素との混合ガスが供給される。このような触媒
燃焼バーナ２６を、たとえば筒状に形成された被加熱物
内に配置することによって、その被加熱物の内周面を加
熱することができる。
第１３図は、本発明のさらに他の実施例の触媒燃焼バー
ナ３２の断面図である。この触媒燃焼バーナ３２では、
触媒体３３が下に凸のくぼんだ円弧状を有し、バーナケ
ース３４に固定される。バーナケース３４内には、ノズ
ル部材３５が配置され、このノズル部材３５には管路３
６から燃料ガスなどが前述のように供給される。
ナ３２の断面図である。この触媒燃焼バーナ３２では、
触媒体３３が下に凸のくぼんだ円弧状を有し、バーナケ
ース３４に固定される。バーナケース３４内には、ノズ
ル部材３５が配置され、このノズル部材３５には管路３
６から燃料ガスなどが前述のように供給される。
第１４図は、本発明のさらに他の実施例の触媒燃焼バー
ナ３７の断面図である。第１４図の上方に凸に湾曲して
形成された触媒体３８には、バーナケース３９が設けら
れ、このバーナケース３９内の空間にはノズル部材４０
が配置される。ノズル部材４０には管路４１から前述と
同様に燃料ガスなどが供給される。
ナ３７の断面図である。第１４図の上方に凸に湾曲して
形成された触媒体３８には、バーナケース３９が設けら
れ、このバーナケース３９内の空間にはノズル部材４０
が配置される。ノズル部材４０には管路４１から前述と
同様に燃料ガスなどが供給される。
このようにして本発明の触媒体は、平板状、直円柱状、
円筒状および円弧状、さらにはその他の希望する形状に
形成することができ、これによって被加熱物を効果的に
加熱するに適した形状を有する触媒燃焼バーナを実現す
ることが可能となる。
円筒状および円弧状、さらにはその他の希望する形状に
形成することができ、これによって被加熱物を効果的に
加熱するに適した形状を有する触媒燃焼バーナを実現す
ることが可能となる。
こうして触媒燃焼バーナの占めるスペースを小さくする
ことができ、ガス機器の小形化に寄与することができる
。またバーナ形状に自由度が大きくなるので、被加熱物
の形状に会わせて触媒体を作ることができ、被加熱物を
均一な温度分布で加熱することができるようになる。
ことができ、ガス機器の小形化に寄与することができる
。またバーナ形状に自由度が大きくなるので、被加熱物
の形状に会わせて触媒体を作ることができ、被加熱物を
均一な温度分布で加熱することができるようになる。
本件発明者による実験結果を述べる。
第１図に示すように、Ｃｒ２Ｏ重量％、Ａ１５重量％を
含有するＦｅ−Ｃｒ−Ａ１ステンレス鋼を供試材として
使用し、大気雰囲気中で９２５℃で８時間保持すると、
表面に長さ２μｍ以上のアルミナウィスカが形成された
。この試験片を４００℃に加熱し、波長３〜１５μｍの
赤外線放射強度を測定し、同一温度の黒体放射との比（
すなわち放射率）を求めると、０．８であった。比較材
として、市販の５ＵＳ３０４ ＢＡ（光輝焼鈍）仕上
げを同温度で測定したところ、放射率は０゜２であった
。
含有するＦｅ−Ｃｒ−Ａ１ステンレス鋼を供試材として
使用し、大気雰囲気中で９２５℃で８時間保持すると、
表面に長さ２μｍ以上のアルミナウィスカが形成された
。この試験片を４００℃に加熱し、波長３〜１５μｍの
赤外線放射強度を測定し、同一温度の黒体放射との比（
すなわち放射率）を求めると、０．８であった。比較材
として、市販の５ＵＳ３０４ ＢＡ（光輝焼鈍）仕上
げを同温度で測定したところ、放射率は０゜２であった
。
耐食性の実験結果について述べる。
上述の放射特性の実験結果における試験片（Ｃｒ２０重
量％、Ａ１５重量％を含有するＦｅ−Ｃｒ−ＡＩステン
レス鋼の表面に、アルミナウィスカを生成したもの）に
対して、日本工業規格ＪＩｓ Ｚ２３７１の塩水噴霧
試験を７２０時間行ったところ、供試材には全く発錆が
見られなかった。これに対して、比較材（ＳＵＳ３０４
）には発錆が見られた。
量％、Ａ１５重量％を含有するＦｅ−Ｃｒ−ＡＩステン
レス鋼の表面に、アルミナウィスカを生成したもの）に
対して、日本工業規格ＪＩｓ Ｚ２３７１の塩水噴霧
試験を７２０時間行ったところ、供試材には全く発錆が
見られなかった。これに対して、比較材（ＳＵＳ３０４
）には発錆が見られた。
この比表面積２ｍ２／ｇを有するウィスカ付母材上に通
常の含浸法にならってｐｔ触媒を１，０ｗｔ％担持させ
る。ヘキサクロロ白金酸（Ｈ２Ｐｔｃ１６−６Ｈ，Ｏ）
０．２０ｇを溶解した２００ｍ１の水溶液中に、上記ウ
ィスカ付母材を浸漬した後、洗浄、乾燥させる。
常の含浸法にならってｐｔ触媒を１，０ｗｔ％担持させ
る。ヘキサクロロ白金酸（Ｈ２Ｐｔｃ１６−６Ｈ，Ｏ）
０．２０ｇを溶解した２００ｍ１の水溶液中に、上記ウ
ィスカ付母材を浸漬した後、洗浄、乾燥させる。
同様にＰｄ金属を０．５ｗｔ％をウィスカ付母材上に担
持させる。塩化パラジウム０．３ｇを濃塩酸１ｒｎｌと
イオン交換水３００ｍｊ！を用いて作った溶液中に浸漬
、洗浄、乾燥する。
持させる。塩化パラジウム０．３ｇを濃塩酸１ｒｎｌと
イオン交換水３００ｍｊ！を用いて作った溶液中に浸漬
、洗浄、乾燥する。
こうして作成さた触媒体１を用い、第４図のごとく組み
立てたバーナを使って、通常の天然ガスでガス圧３０ｍ
ｍＨ２Ｏにて燃焼させると、ガス量に応じて３５０〜６
００℃の表面温度が得られた。このときのバーナの厚み
は３０ｍｍであり、従来タイプの約半分である。この遠
赤外放射特性を調べると、従来の触媒燃焼バーナよりも
、遠赤外特性が優れていることが判った。
立てたバーナを使って、通常の天然ガスでガス圧３０ｍ
ｍＨ２Ｏにて燃焼させると、ガス量に応じて３５０〜６
００℃の表面温度が得られた。このときのバーナの厚み
は３０ｍｍであり、従来タイプの約半分である。この遠
赤外放射特性を調べると、従来の触媒燃焼バーナよりも
、遠赤外特性が優れていることが判った。
また、第５図のごとく一体型バーナに組み立てて、分散
ノズル省略型にて、プロパンガスにて燃焼させた結果、
良好な遠赤外特性を呈した。
ノズル省略型にて、プロパンガスにて燃焼させた結果、
良好な遠赤外特性を呈した。
発明の効果
以上のように本発明によれば、触媒燃焼を効果的に行い
またその母材はＦｅ−Ｃｒ−ＡＮ系ステ〉ルス鋼から
成るので、強度が向上され、またアルミナウィスカの働
きによって耐食性および耐久性が向上され、しかも希望
する形状の触媒体を構成することができ、効果的な加熱
が可能になる。
またその母材はＦｅ−Ｃｒ−ＡＮ系ステ〉ルス鋼から
成るので、強度が向上され、またアルミナウィスカの働
きによって耐食性および耐久性が向上され、しかも希望
する形状の触媒体を構成することができ、効果的な加熱
が可能になる。
さらにまた触媒燃焼とウィスカとの両者による遠赤外線
放射工木ルギが格段に増大され、加熱効率が向上される
。こうして触媒燃焼バーナの小形化が可能となり、薄形
化を図ることができる。
放射工木ルギが格段に増大され、加熱効率が向上される
。こうして触媒燃焼バーナの小形化が可能となり、薄形
化を図ることができる。
第１図は本発明の一実施例の触媒１の断面口、第２図は
その触媒体１の平面図、第３図は母材２の表面２ａ付近
の拡大断面図、第４図は触媒体１を備える触媒燃焼バー
ナ６の断面図、第５図は本発明の他の実施例の触媒燃焼
バーナ１０の断面図、第６図は本発明の他の実施例の触
媒体１５の断面図、第７図は触媒体１５の平面図、第８
図は触媒体１５の側面図、第９図は本発明の他の実施例
の触媒燃焼バーナ１９の斜視口、第１０図は第９図に示
される触媒燃焼バーナ１９の断面図、第１１図は本発明
の他の実施例の触媒燃焼バーナ２６の斜視図、第１２図
は第１１図に示される触媒燃焼バーナ２６の断面図、第
１３図は本発明のさらに他の実施例の触媒燃焼バーナ３
２の断面口、第１４図は本発明の他の実施例の触媒燃焼
バーナ３７の断面図である。 １，１２，１５，２
１，２７゜３３．３８・・・触媒体、２，１６・・・母
材、３，２２゜２８・・・透孔、４・・・アルミナウィ
スカ、５・・・触媒、６．１０，１９，２６，３２．３
７・・・触媒燃焼バーナ 代理人 弁理士 画数 圭一部 第１図 第３図 第４図 第 ５図 第 ２図 第 図 第 図 第 図 ′ＶＰＡ８ 第１３ 図 第１４図
その触媒体１の平面図、第３図は母材２の表面２ａ付近
の拡大断面図、第４図は触媒体１を備える触媒燃焼バー
ナ６の断面図、第５図は本発明の他の実施例の触媒燃焼
バーナ１０の断面図、第６図は本発明の他の実施例の触
媒体１５の断面図、第７図は触媒体１５の平面図、第８
図は触媒体１５の側面図、第９図は本発明の他の実施例
の触媒燃焼バーナ１９の斜視口、第１０図は第９図に示
される触媒燃焼バーナ１９の断面図、第１１図は本発明
の他の実施例の触媒燃焼バーナ２６の斜視図、第１２図
は第１１図に示される触媒燃焼バーナ２６の断面図、第
１３図は本発明のさらに他の実施例の触媒燃焼バーナ３
２の断面口、第１４図は本発明の他の実施例の触媒燃焼
バーナ３７の断面図である。 １，１２，１５，２
１，２７゜３３．３８・・・触媒体、２，１６・・・母
材、３，２２゜２８・・・透孔、４・・・アルミナウィ
スカ、５・・・触媒、６．１０，１９，２６，３２．３
７・・・触媒燃焼バーナ 代理人 弁理士 画数 圭一部 第１図 第３図 第４図 第 ５図 第 ２図 第 図 第 図 第 図 ′ＶＰＡ８ 第１３ 図 第１４図
Claims (1)
- Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼から成る母材の表面に
、酸化処理によつて生成させたアルミナウィスカを有し
、このアルミナウィスカに触媒を担持して触媒体を構成
し、この触媒体を用いて燃料ガスの燃焼を行うことを特
徴とする触媒燃焼バーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16979388A JPH0221117A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 触媒燃焼バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16979388A JPH0221117A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 触媒燃焼バーナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0221117A true JPH0221117A (ja) | 1990-01-24 |
Family
ID=15892988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16979388A Pending JPH0221117A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 触媒燃焼バーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0221117A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0533913A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-02-09 | Nkk Corp | 筒型表面燃焼バーナのガス拡散機構 |
| US5250489A (en) * | 1990-11-26 | 1993-10-05 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure having integral heat exchange |
| US5326253A (en) * | 1990-11-26 | 1994-07-05 | Catalytica, Inc. | Partial combustion process and a catalyst structure for use in the process |
| US5425632A (en) * | 1990-11-26 | 1995-06-20 | Catalytica, Inc. | Process for burning combustible mixtures |
| JP2011506906A (ja) * | 2007-12-17 | 2011-03-03 | ベーカート・コンバスチョン・テクノロジー・ベスローテン・フェンノートシャップ | 新規の予混合バ―ナ |
-
1988
- 1988-07-07 JP JP16979388A patent/JPH0221117A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5250489A (en) * | 1990-11-26 | 1993-10-05 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure having integral heat exchange |
| US5326253A (en) * | 1990-11-26 | 1994-07-05 | Catalytica, Inc. | Partial combustion process and a catalyst structure for use in the process |
| US5425632A (en) * | 1990-11-26 | 1995-06-20 | Catalytica, Inc. | Process for burning combustible mixtures |
| US5511972A (en) * | 1990-11-26 | 1996-04-30 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure for use in a partial combustion process |
| JPH0533913A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-02-09 | Nkk Corp | 筒型表面燃焼バーナのガス拡散機構 |
| JP2011506906A (ja) * | 2007-12-17 | 2011-03-03 | ベーカート・コンバスチョン・テクノロジー・ベスローテン・フェンノートシャップ | 新規の予混合バ―ナ |
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