JPH0221458B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0221458B2 JPH0221458B2 JP55151629A JP15162980A JPH0221458B2 JP H0221458 B2 JPH0221458 B2 JP H0221458B2 JP 55151629 A JP55151629 A JP 55151629A JP 15162980 A JP15162980 A JP 15162980A JP H0221458 B2 JPH0221458 B2 JP H0221458B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fibers
- friction material
- hardness
- fiber
- friction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Description
この発明は車輌に供する乾式クラツチフエーシ
ング（以下単に摩擦材という）に関する。 従来、この種の摩擦材は、石綿繊維を基材とし
て、種々の所定の工程を過て製造されている。し
かし、この摩擦材は人体に害を及ぼす石綿を基材
としている為に、作業環境の悪化、ひいては作業
者の人体に悪影響をもたらすという弊害が伴う。
そこで、近年に至つて無石綿摩擦材の開発が当業
界に於て活発に展開されはじめ、数種の摩擦材が
提供されている。 その代表的なものはスチール繊維を基材とした
摩擦材であるが、スチールは一般に比重が大で、
摩擦材の重量を増し、ひいては要求される慣性モ
ーメントを得られないという欠点を有する。又、
錆の発生を伴い相手材にくつつき、クラツチ等の
機能を損う欠点をも有する。 一方、前記スチール繊維の欠点をもたない天然
の有機繊維や一般の有機合成繊維が、石綿繊維に
替わる摩擦材基材として検討されたが、いずれも
耐熱性が低く、且つ強度が低い為に良好な摩擦材
を提供するには至らなかつた。また、耐熱性の高
いガラス繊維、フエノール繊維及び炭素繊維等が
摩擦材基材として提供されたが、これら繊維の表
面には凹凸がなく結合剤との密着性が乏しく所望
の強度が得られない。 そこで、本発明者等は前記ガラス繊維、フエノ
ール繊維及び炭素繊維にかさ高加工を施し、これ
ら繊維を摩擦材の基材として使用する事によつ
て、前記全ての欠点を解消した摩擦材を提供し
た。しかしこの種の摩擦材は実用上有用な摩擦材
ではあるが、ジヤダー特性に若干、欠点を有し並
びにクラツチの切れ不良が時々発生するという欠
点を有する。 そこでこの発明の目的は、ジヤダー特性に優れ
且つ、クラツチの切れ不良を伴わない極めて実用
上有用な摩擦材を堤供することである。 まず、このジヤダー特性とクラツチの切れ不良
を改良するに当り、これら不具合の要因を求明し
てみる。まず前記切れ不良現象はクラツチペダル
を踏んでプレツシヤープレートの荷重をなくして
もフライホイールとクラツチデイスクの摩擦面に
負圧が発生し、クラツチデイスクがフライホイー
ルとつれ回りし、クラツチが切れない。即ち、シ
フトできない現象が発生する。そこで通常クラツ
チデイスクの中央部にデイスクスプリングを配置
して、このスプリングによつてプレツシヤープレ
ート側に付勢し、前記負圧に対処している。この
付勢力はクラツチデイスクの外周面によく働き内
周面に働きにくい。しかしこの際、クラツチデイ
スクの硬度が低いとどうしても切れ不良が生じ、
硬度が高いとジヤダーが発生しやすく、両者を共
に満足させる事は技術的に困難である。 そこで当発明者等は摩擦材の内周面のみ硬度を
高くし、即ち剛性を増しデイスクスプリングが働
きにくい内周面の切れ不良を良くし外周面の硬度
を低くおさえることによりクラツチの切れ不良及
びジヤダー特性の両者を満足する摩擦材を完成さ
せるに至つた。 次にこの摩擦材を製造する方法について述べる
と、周知のセミモールド法やスパイラルウーブン
法にてループ状に巻き取つた半製品を第１図示に
示す金型に入れ、加圧加熱成形する。この後常法
に従つて加熱処理及び仕上げ加工等を施して、摩
擦材を得る。 この加圧加熱成形して得られる半製品は第２図
示の如き形状を有している。図から明らかな如
く、摩擦材の内周側ｂは外周側l1に比して高い面
圧で成形される為硬度が高く成形されている。第
２図示の寸法ａ及びｂはジヤダー特性及びクラツ
チの切れ不良を改良するのに重要な要因となるの
で、ａ寸法は成形品の厚みｔに対して10％以下、
即ちａ／ｔ＝0.1以下とする。又ｂは成形品の巾
ｌに対して35％以下、即ちｂ／ｌ＝0.35以下とす
る。ほぼ平均厚みにてループ状に巻き取つた半製
品を、第１図示の金型２に示す凸形状にて、前記
半製品の内周側３のみを片側ａ寸法だけ、摩擦材
の外周部に比し、小さい寸法にするのであるが、
この２の凸形状突起部は成形寸法に鑑みて定める
べきである。この加圧加熱時に使用する圧縮成形
機等の成形条件は、周知の条件で良く特に制限を
設けないが、成形温度160−170℃、面圧90−110
Kg／cm2位が好ましい。 次に加圧加熱した成形品は第１図示の如く、片
側ａの寸法を有して外周側とに段差を差している
が、摩擦材を得る為には外周側を少くとも片側ａ
寸法だけ研摩して、摩擦材の厚みを均一にしなく
てはならない。 次に、この発明の基材となる繊維群は300℃で
耐熱性を有する繊維群をさし、具体的にはガラス
繊維、フエノール繊維、炭素繊維等である。この
耐熱性という用語の意味する所は300℃で繊維の
減量や収縮現象を伴わず、熱に安定であることを
意味する。また、上記繊維群の単繊維は12μ以下
が好ましく、使用時はこの単繊維を数百本収束
し、ストランド等の必要な繊維加工した後さらに
かさ高加工して使用すると最も好ましい。 （実施例） 6μの繊維を有するＥガラス単繊維を収束させ
ストランド等の諸繊維加工した後、この繊維にか
さ高加工を施した。 この繊維を固定分15％にメタノールで調合した
フエノール系樹脂液に含浸させた後、120℃でメ
タノールが十分に揮発する迄約１時間乾燥させた
後、予めSBRに硫黄を促進剤CZと、亜鉛華と、
カーボンブラツクと、炭酸カルシウムと、硫酸バ
リウムと、ケイソー土と銅粉をゴムローラーで混
練したものをトルエンでゴム分を溶解させて粘度
を10000−20000C.P.Sに調整したコテイング槽に
含浸させゴムをコートする。この時同時に前記繊
維に真鍮線を巻きつける。その後、十分に風乾さ
せ巻取機にてループ状に巻き取つた後165℃、100
Kg／cm2にセツトした圧縮成形機を用いて３分間加
圧加熱成形する。この時最初数回ガラス抜きを行
う。得られた成形品は第２図示にてｔ＝4.7mm、
ａ＝0.5mmであつた。この成形品を加熱炉で150℃
で６時間と200℃で３時間と250℃で３時間連続加
熱処理し、摩擦面の表裏両面を研摩して均一な厚
み（ｔ）3.5mmの摩擦材を得た。 （比較例） 加圧加熱工程に於て、3.7mmの均一な厚みに加
圧加熱成形し、この成形品の摩擦面の両面を研摩
して均一な3.5mmの厚みの摩擦材とした以外は実
施例と同様にして、摩擦材を得た。以上、実施例
及び比較例にて得られた摩擦材の外周側、中央
部、内周側の硬度と低面圧時の引きずりトルク
（TL）を測定した。その結果を下表１に示す。
ング（以下単に摩擦材という）に関する。 従来、この種の摩擦材は、石綿繊維を基材とし
て、種々の所定の工程を過て製造されている。し
かし、この摩擦材は人体に害を及ぼす石綿を基材
としている為に、作業環境の悪化、ひいては作業
者の人体に悪影響をもたらすという弊害が伴う。
そこで、近年に至つて無石綿摩擦材の開発が当業
界に於て活発に展開されはじめ、数種の摩擦材が
提供されている。 その代表的なものはスチール繊維を基材とした
摩擦材であるが、スチールは一般に比重が大で、
摩擦材の重量を増し、ひいては要求される慣性モ
ーメントを得られないという欠点を有する。又、
錆の発生を伴い相手材にくつつき、クラツチ等の
機能を損う欠点をも有する。 一方、前記スチール繊維の欠点をもたない天然
の有機繊維や一般の有機合成繊維が、石綿繊維に
替わる摩擦材基材として検討されたが、いずれも
耐熱性が低く、且つ強度が低い為に良好な摩擦材
を提供するには至らなかつた。また、耐熱性の高
いガラス繊維、フエノール繊維及び炭素繊維等が
摩擦材基材として提供されたが、これら繊維の表
面には凹凸がなく結合剤との密着性が乏しく所望
の強度が得られない。 そこで、本発明者等は前記ガラス繊維、フエノ
ール繊維及び炭素繊維にかさ高加工を施し、これ
ら繊維を摩擦材の基材として使用する事によつ
て、前記全ての欠点を解消した摩擦材を提供し
た。しかしこの種の摩擦材は実用上有用な摩擦材
ではあるが、ジヤダー特性に若干、欠点を有し並
びにクラツチの切れ不良が時々発生するという欠
点を有する。 そこでこの発明の目的は、ジヤダー特性に優れ
且つ、クラツチの切れ不良を伴わない極めて実用
上有用な摩擦材を堤供することである。 まず、このジヤダー特性とクラツチの切れ不良
を改良するに当り、これら不具合の要因を求明し
てみる。まず前記切れ不良現象はクラツチペダル
を踏んでプレツシヤープレートの荷重をなくして
もフライホイールとクラツチデイスクの摩擦面に
負圧が発生し、クラツチデイスクがフライホイー
ルとつれ回りし、クラツチが切れない。即ち、シ
フトできない現象が発生する。そこで通常クラツ
チデイスクの中央部にデイスクスプリングを配置
して、このスプリングによつてプレツシヤープレ
ート側に付勢し、前記負圧に対処している。この
付勢力はクラツチデイスクの外周面によく働き内
周面に働きにくい。しかしこの際、クラツチデイ
スクの硬度が低いとどうしても切れ不良が生じ、
硬度が高いとジヤダーが発生しやすく、両者を共
に満足させる事は技術的に困難である。 そこで当発明者等は摩擦材の内周面のみ硬度を
高くし、即ち剛性を増しデイスクスプリングが働
きにくい内周面の切れ不良を良くし外周面の硬度
を低くおさえることによりクラツチの切れ不良及
びジヤダー特性の両者を満足する摩擦材を完成さ
せるに至つた。 次にこの摩擦材を製造する方法について述べる
と、周知のセミモールド法やスパイラルウーブン
法にてループ状に巻き取つた半製品を第１図示に
示す金型に入れ、加圧加熱成形する。この後常法
に従つて加熱処理及び仕上げ加工等を施して、摩
擦材を得る。 この加圧加熱成形して得られる半製品は第２図
示の如き形状を有している。図から明らかな如
く、摩擦材の内周側ｂは外周側l1に比して高い面
圧で成形される為硬度が高く成形されている。第
２図示の寸法ａ及びｂはジヤダー特性及びクラツ
チの切れ不良を改良するのに重要な要因となるの
で、ａ寸法は成形品の厚みｔに対して10％以下、
即ちａ／ｔ＝0.1以下とする。又ｂは成形品の巾
ｌに対して35％以下、即ちｂ／ｌ＝0.35以下とす
る。ほぼ平均厚みにてループ状に巻き取つた半製
品を、第１図示の金型２に示す凸形状にて、前記
半製品の内周側３のみを片側ａ寸法だけ、摩擦材
の外周部に比し、小さい寸法にするのであるが、
この２の凸形状突起部は成形寸法に鑑みて定める
べきである。この加圧加熱時に使用する圧縮成形
機等の成形条件は、周知の条件で良く特に制限を
設けないが、成形温度160−170℃、面圧90−110
Kg／cm2位が好ましい。 次に加圧加熱した成形品は第１図示の如く、片
側ａの寸法を有して外周側とに段差を差している
が、摩擦材を得る為には外周側を少くとも片側ａ
寸法だけ研摩して、摩擦材の厚みを均一にしなく
てはならない。 次に、この発明の基材となる繊維群は300℃で
耐熱性を有する繊維群をさし、具体的にはガラス
繊維、フエノール繊維、炭素繊維等である。この
耐熱性という用語の意味する所は300℃で繊維の
減量や収縮現象を伴わず、熱に安定であることを
意味する。また、上記繊維群の単繊維は12μ以下
が好ましく、使用時はこの単繊維を数百本収束
し、ストランド等の必要な繊維加工した後さらに
かさ高加工して使用すると最も好ましい。 （実施例） 6μの繊維を有するＥガラス単繊維を収束させ
ストランド等の諸繊維加工した後、この繊維にか
さ高加工を施した。 この繊維を固定分15％にメタノールで調合した
フエノール系樹脂液に含浸させた後、120℃でメ
タノールが十分に揮発する迄約１時間乾燥させた
後、予めSBRに硫黄を促進剤CZと、亜鉛華と、
カーボンブラツクと、炭酸カルシウムと、硫酸バ
リウムと、ケイソー土と銅粉をゴムローラーで混
練したものをトルエンでゴム分を溶解させて粘度
を10000−20000C.P.Sに調整したコテイング槽に
含浸させゴムをコートする。この時同時に前記繊
維に真鍮線を巻きつける。その後、十分に風乾さ
せ巻取機にてループ状に巻き取つた後165℃、100
Kg／cm2にセツトした圧縮成形機を用いて３分間加
圧加熱成形する。この時最初数回ガラス抜きを行
う。得られた成形品は第２図示にてｔ＝4.7mm、
ａ＝0.5mmであつた。この成形品を加熱炉で150℃
で６時間と200℃で３時間と250℃で３時間連続加
熱処理し、摩擦面の表裏両面を研摩して均一な厚
み（ｔ）3.5mmの摩擦材を得た。 （比較例） 加圧加熱工程に於て、3.7mmの均一な厚みに加
圧加熱成形し、この成形品の摩擦面の両面を研摩
して均一な3.5mmの厚みの摩擦材とした以外は実
施例と同様にして、摩擦材を得た。以上、実施例
及び比較例にて得られた摩擦材の外周側、中央
部、内周側の硬度と低面圧時の引きずりトルク
（TL）を測定した。その結果を下表１に示す。
【表】
上記引きずりトルクとはクラツチデイスクをモ
ーターにて回転し、固定したフライホイールに低
荷重（２Kg）で押しつけ、そのときの引きずりト
ルクを測定する。このトルクが大きい程切れ不良
が起こりやすい。 以上表１から明らかな如く、本発明品（実施
例）は引きずり従来品（比較例）に比べて、トル
クが小さく切れ不良が著しく改善されており、
又、摩擦材の硬度も内周側硬度のみが高く形成さ
れているので、ジヤダー特性も著しく改善された
摩擦材を提供している。 又、実車テストに於ても本発明品はジヤダー特
性に優れ、且つクラツチの切れ不良を伴わず、良
好な摩擦特性を備えていた。
ーターにて回転し、固定したフライホイールに低
荷重（２Kg）で押しつけ、そのときの引きずりト
ルクを測定する。このトルクが大きい程切れ不良
が起こりやすい。 以上表１から明らかな如く、本発明品（実施
例）は引きずり従来品（比較例）に比べて、トル
クが小さく切れ不良が著しく改善されており、
又、摩擦材の硬度も内周側硬度のみが高く形成さ
れているので、ジヤダー特性も著しく改善された
摩擦材を提供している。 又、実車テストに於ても本発明品はジヤダー特
性に優れ、且つクラツチの切れ不良を伴わず、良
好な摩擦特性を備えていた。
第１図示は金型一部断面図であり、第２図示は
本発明の一実施例を示す摩擦材の部分断面図であ
る。
本発明の一実施例を示す摩擦材の部分断面図であ
る。
Claims (1)
- １ かさ高加工を施したガラス繊維、フエノール
繊維、及び炭素繊維よりなる群から選ばれた少な
くとも一種または、二種以上の繊維を基材とし
て、これにフエノール系樹脂液を含浸し乾燥させ
さらにゴム系結合剤をコートさせて得られたリン
グ状乾式クラツチフエーシングに於て、該乾式ク
ラツチフエーシングの内周側の硬度を外周側の硬
度より高くしたことを特徴とする前記乾式クラツ
チフエーシング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15162980A JPS5776329A (en) | 1980-10-29 | 1980-10-29 | Dry clutch facing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15162980A JPS5776329A (en) | 1980-10-29 | 1980-10-29 | Dry clutch facing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5776329A JPS5776329A (en) | 1982-05-13 |
| JPH0221458B2 true JPH0221458B2 (ja) | 1990-05-15 |
Family
ID=15522711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15162980A Granted JPS5776329A (en) | 1980-10-29 | 1980-10-29 | Dry clutch facing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5776329A (ja) |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS525662B2 (ja) * | 1973-03-24 | 1977-02-15 | ||
| JPS50128045A (ja) * | 1974-03-29 | 1975-10-08 | ||
| JPS5154144A (en) * | 1974-11-06 | 1976-05-13 | Asahi Ishiwata Kogyo Kk | Garasusenikaranaru kuratsuchifueeshingu |
| JPS5296275A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-12 | Fuji Fibre Glass Co Ltd | Heat insulating and sound absorbing bulk glass cross |
| JPS5368685A (en) * | 1976-12-01 | 1978-06-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Friction material and production thereof |
| JPS54106648A (en) * | 1978-01-31 | 1979-08-21 | Unitika Ltd | Specific high bulk processed yarn and production thereof |
| JPS54163259A (en) * | 1978-06-14 | 1979-12-25 | Aisin Seiki | Clutch facing |
| JPH0221458A (ja) * | 1988-07-08 | 1990-01-24 | Nec Corp | 手動式磁気カードリーダ |
-
1980
- 1980-10-29 JP JP15162980A patent/JPS5776329A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5776329A (en) | 1982-05-13 |
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