JPH0222453A - 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金Info
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- JPH0222453A JPH0222453A JP17018588A JP17018588A JPH0222453A JP H0222453 A JPH0222453 A JP H0222453A JP 17018588 A JP17018588 A JP 17018588A JP 17018588 A JP17018588 A JP 17018588A JP H0222453 A JPH0222453 A JP H0222453A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、被覆層の炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）超超硬合金基体への密着性にすぐれ、特に高速切削
や、高送りおよび高切込みなどの重切削に切削工具とし
て用いた場合にも被覆層の剥離が著しく抑制され、すぐ
れた耐摩耗性を示す表面被覆ＷＣＣ超超硬合金関するも
のである。
す）超超硬合金基体への密着性にすぐれ、特に高速切削
や、高送りおよび高切込みなどの重切削に切削工具とし
て用いた場合にも被覆層の剥離が著しく抑制され、すぐ
れた耐摩耗性を示す表面被覆ＷＣＣ超超硬合金関するも
のである。
従来、一般に、鋼などの切削に切削工具として、結合相
形成成分としてのＣｏ、Ｎｌ、およびＦｅのうちの１種
以上＝４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としてのＴｉ 、”ｒａ、Ｎｂ、および
Ｗの炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びにこれらの
２種以上の固溶体（ただしＷの窒化物と炭窒化物は除き
、以下、これら全体を、（Ｔ１゜Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−
Ｎで示す）のうちの１種以上：０．５〜３０％、 を含有し、残りが同じく分散相形成成分としてのＷＣと
不可避不純物からなる組成（以下ｉｔ％、以下％は重量
％を示ず）を有するＷＣＣ超超硬合金基体表面に、化学
蒸着法（ＣＶＤ法）や物理蒸着法を用いて、Ｔｉ、Ｚｒ
、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、
および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以下、こ
れら全体を、（Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ’）Ｃ−Ｎ−０で示す
）のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる被
覆層を０．５〜２０虜の平均層厚で形成してなる表面被
覆ＷＣＣ超超硬合金用いられている。
形成成分としてのＣｏ、Ｎｌ、およびＦｅのうちの１種
以上＝４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としてのＴｉ 、”ｒａ、Ｎｂ、および
Ｗの炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びにこれらの
２種以上の固溶体（ただしＷの窒化物と炭窒化物は除き
、以下、これら全体を、（Ｔ１゜Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−
Ｎで示す）のうちの１種以上：０．５〜３０％、 を含有し、残りが同じく分散相形成成分としてのＷＣと
不可避不純物からなる組成（以下ｉｔ％、以下％は重量
％を示ず）を有するＷＣＣ超超硬合金基体表面に、化学
蒸着法（ＣＶＤ法）や物理蒸着法を用いて、Ｔｉ、Ｚｒ
、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、
および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以下、こ
れら全体を、（Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ’）Ｃ−Ｎ−０で示す
）のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる被
覆層を０．５〜２０虜の平均層厚で形成してなる表面被
覆ＷＣＣ超超硬合金用いられている。
しかし、近年の切削の高速化および省力化に伴い、高速
切削や重切削を余儀なくされつつあるが、上記の従来表
面被覆ＷＣＣ超超硬合金場合、ＷＣＣ超超硬合金基体表
面対する被覆層の付着強度が十分でないために、これを
高速切削や重切削に用いると被覆層が剥離し易く、この
剥離が原因で摩耗が促進するようになって満足な使用寿
命を示さないのが現状である。
切削や重切削を余儀なくされつつあるが、上記の従来表
面被覆ＷＣＣ超超硬合金場合、ＷＣＣ超超硬合金基体表
面対する被覆層の付着強度が十分でないために、これを
高速切削や重切削に用いると被覆層が剥離し易く、この
剥離が原因で摩耗が促進するようになって満足な使用寿
命を示さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金着目し、被覆層の基体表
面に対する付着強度を向上せしめるべく研究を行なった
結果、通常、ＷＣＣ超超硬合金基体、所定の配合組成を
もった圧粉体を、真空中で所定の焼結温度に昇温し、同
じく真空中で焼結温度に所定時間保持することによって
製造され、この場合製造されたＷＣＣ超超硬合金基体、
表面から内部まで均一な組織をもつが、これを上記の通
り真空焼結するに際して、真空雰囲気での昇温時に所定
の温度に昇温した時点で雰囲気を、メタン分解ガスやア
ンモニア分解ガス、あるいはＣＯガスなどの席次雰囲気
とし、この所定温度での席次雰囲気に所定時間保持する
と、焼結後のＷＣＣ超超硬合金基体表面部には、内部か
ら表面に向って、Ｃｏ含有量が連続的に減少するＣＯａ
度勾配、並びに硬さが連続的に増加する硬さ勾配をもっ
た表面硬質層が形成されるようになり、この状態で、Ｃ
ＶＤ法やＰＶＤ法により被覆層を形成すると、この被覆
層の基体表面に対する密着性は著しく強固なものとなり
、これを高速切削や重切削に切削工具として用いると、
被覆層の剥離は著しく抑制されるようになることから、
すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮し、使用寿命の延
命化が可能になるという知見を得たのである。
従来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金着目し、被覆層の基体表
面に対する付着強度を向上せしめるべく研究を行なった
結果、通常、ＷＣＣ超超硬合金基体、所定の配合組成を
もった圧粉体を、真空中で所定の焼結温度に昇温し、同
じく真空中で焼結温度に所定時間保持することによって
製造され、この場合製造されたＷＣＣ超超硬合金基体、
表面から内部まで均一な組織をもつが、これを上記の通
り真空焼結するに際して、真空雰囲気での昇温時に所定
の温度に昇温した時点で雰囲気を、メタン分解ガスやア
ンモニア分解ガス、あるいはＣＯガスなどの席次雰囲気
とし、この所定温度での席次雰囲気に所定時間保持する
と、焼結後のＷＣＣ超超硬合金基体表面部には、内部か
ら表面に向って、Ｃｏ含有量が連続的に減少するＣＯａ
度勾配、並びに硬さが連続的に増加する硬さ勾配をもっ
た表面硬質層が形成されるようになり、この状態で、Ｃ
ＶＤ法やＰＶＤ法により被覆層を形成すると、この被覆
層の基体表面に対する密着性は著しく強固なものとなり
、これを高速切削や重切削に切削工具として用いると、
被覆層の剥離は著しく抑制されるようになることから、
すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮し、使用寿命の延
命化が可能になるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅのうち
の１種以上：４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としての（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−
Ｈのうちの１種以上＝０．５〜３０％、を含有し、残り
が同じく分散相形成成分としてのＷＣと不可避不純物か
らなる組成を有し、かつ表面部に、内部から表面に向っ
て、Ｃｏ含有量が連続的に減少するＣｏ濃度勾配、並び
に硬さが連続的に増加する硬さ勾配をもった表面硬質層
を形成してなるＷＣＣ超超硬合金基体表面に、（Ｔ１゜
Ｚｒ、Ｈｒ）Ｃ−Ｎ−０のうちの１種の単層または２種
以上の複層からなる被覆層を０．５〜２０ｕ３の平均層
厚で形成してなる切削工具用表面波ｇｗｃ基超硬合金、 に特徴を有するものである。
て、 結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅのうち
の１種以上：４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としての（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−
Ｈのうちの１種以上＝０．５〜３０％、を含有し、残り
が同じく分散相形成成分としてのＷＣと不可避不純物か
らなる組成を有し、かつ表面部に、内部から表面に向っ
て、Ｃｏ含有量が連続的に減少するＣｏ濃度勾配、並び
に硬さが連続的に増加する硬さ勾配をもった表面硬質層
を形成してなるＷＣＣ超超硬合金基体表面に、（Ｔ１゜
Ｚｒ、Ｈｒ）Ｃ−Ｎ−０のうちの１種の単層または２種
以上の複層からなる被覆層を０．５〜２０ｕ３の平均層
厚で形成してなる切削工具用表面波ｇｗｃ基超硬合金、 に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金おいて、
上記の通りに数値限定した理由を説明する。
上記の通りに数値限定した理由を説明する。
（ａ） 基体における結合相形成成分の含有量これら
の成分には、分散相と強固に結合し、基体の強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が４％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１５％を越えると、基体の耐摩耗性が低下するように
なることから、その含有量を４〜１５％と定めた。
の成分には、分散相と強固に結合し、基体の強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が４％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１５％を越えると、基体の耐摩耗性が低下するように
なることから、その含有量を４〜１５％と定めた。
（ｂ） 基体における（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−
Ｎの含有量 これらの成分には、基体の硬さを高めて、耐摩耗性を向
上させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、
その含有量が０．５％未満では所望の耐摩耗性向上効果
が得られず、一方その含有量が３０％を越えると基体の
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
５〜３０％と定めた。
Ｎの含有量 これらの成分には、基体の硬さを高めて、耐摩耗性を向
上させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、
その含有量が０．５％未満では所望の耐摩耗性向上効果
が得られず、一方その含有量が３０％を越えると基体の
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
５〜３０％と定めた。
（ｃ） 被覆層の平均層厚
その平均層厚が０．５−未満では、被覆層形成に伴なう
所望の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その平均層厚
が２０１１ｎを越えると、耐欠損性が低下し、チッピン
グや欠けが発生し易（なることから、その平均層厚を０
．５〜２０コと定めた。
所望の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その平均層厚
が２０１１ｎを越えると、耐欠損性が低下し、チッピン
グや欠けが発生し易（なることから、その平均層厚を０
．５〜２０コと定めた。
なお、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金おける表面
硬質層のＣｏ濃度勾配および硬さ濃度勾配は、圧粉体の
配合組成や、焼結時の昇温過程における席次雰囲気の温
度、保持時間、および圧力などによって変化するので、
これらを制御することにより所定の勾配に調整すること
ができる。
硬質層のＣｏ濃度勾配および硬さ濃度勾配は、圧粉体の
配合組成や、焼結時の昇温過程における席次雰囲気の温
度、保持時間、および圧力などによって変化するので、
これらを制御することにより所定の勾配に調整すること
ができる。
つぎに、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金実施例に
より具体的に説明する。
より具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも１〜５．５μｍの範囲内の平
均粒径を有するＷＣ粉末、各種の（Ｔｉ、Ｔａ。
均粒径を有するＷＣ粉末、各種の（Ｔｉ、Ｔａ。
Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−Ｎ粉末、このうち、（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ
。
。
Ｗ）ＣＮはＴｉＣ／ＴｉＮ／ＴａＣ／ＮｂＣ／ＷＣ＝１
５／１５．／２７／ ３ ／４０の組成、（Ｔｉ、Ｔａ
、Ｗ）ＣはＴ ｉ Ｃ／Ｔａ Ｃ／ＷＣ−３０／２０１
５０の組成、そして（Ｔｉ、Ｗ）ＣはＴ ｉ Ｃ／ＷＣ
−３０／７０の組成（以上重量化）をもち、さらにＣｏ
粉末、Ｎｉ粉末、およびＦｅ粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルにて７２時時間式混合し、乾燥した後、ＬＯｋ
ｇ／μｍの圧力にて圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を、５ Ｘ １Ｏ−２ｔｏｒｒの真空中で昇温し、１２
６０〜１３００℃の範囲内の所定の温度に昇温した時点
で、雰囲気を０．５ｔＯｒｒのメタン分解ガス雰囲気か
らなる席次雰囲気にかえ、この席次雰囲気に１５分間保
持した後、再び昇温雰囲気を元の真空雰囲気に戻して、
１３８０〜１５００の範囲内の所定の焼結温度まで昇温
し、同じ真空雰囲気中で、前記焼結温度に３０分間保持
した後、冷却することからなる焼結条件にて焼結して、
実質的に配合組成と同一の成分組成を有し、かつ表面部
にＣＯａ度勾配および硬さ勾配をもった表面硬質層が形
成されたＷＣＣ超超硬合金基体製造し、ついでこれらの
基体の表面に、化学蒸着法にて、同じく第１表に示され
る組成および平均層厚の被覆層を形成するこ＼ とにより本発明表面被覆ＷＣＣ超超硬合金以下本発明被
覆超硬合金という）１〜１８をそれぞれ製造した。
５／１５．／２７／ ３ ／４０の組成、（Ｔｉ、Ｔａ
、Ｗ）ＣはＴ ｉ Ｃ／Ｔａ Ｃ／ＷＣ−３０／２０１
５０の組成、そして（Ｔｉ、Ｗ）ＣはＴ ｉ Ｃ／ＷＣ
−３０／７０の組成（以上重量化）をもち、さらにＣｏ
粉末、Ｎｉ粉末、およびＦｅ粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルにて７２時時間式混合し、乾燥した後、ＬＯｋ
ｇ／μｍの圧力にて圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を、５ Ｘ １Ｏ−２ｔｏｒｒの真空中で昇温し、１２
６０〜１３００℃の範囲内の所定の温度に昇温した時点
で、雰囲気を０．５ｔＯｒｒのメタン分解ガス雰囲気か
らなる席次雰囲気にかえ、この席次雰囲気に１５分間保
持した後、再び昇温雰囲気を元の真空雰囲気に戻して、
１３８０〜１５００の範囲内の所定の焼結温度まで昇温
し、同じ真空雰囲気中で、前記焼結温度に３０分間保持
した後、冷却することからなる焼結条件にて焼結して、
実質的に配合組成と同一の成分組成を有し、かつ表面部
にＣＯａ度勾配および硬さ勾配をもった表面硬質層が形
成されたＷＣＣ超超硬合金基体製造し、ついでこれらの
基体の表面に、化学蒸着法にて、同じく第１表に示され
る組成および平均層厚の被覆層を形成するこ＼ とにより本発明表面被覆ＷＣＣ超超硬合金以下本発明被
覆超硬合金という）１〜１８をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、焼結時の常温から焼結温度までの
昇温を、昇温途中で席次雰囲気にかえることなく、５
Ｘ １ｏ−２ｔｏｒｒの真空中で行なう以外は、同一の
条件で従来表面被覆ＷＣ基超硬合金（以下従来被覆超硬
合金）１〜１８をそれぞれ製造した。
昇温を、昇温途中で席次雰囲気にかえることなく、５
Ｘ １ｏ−２ｔｏｒｒの真空中で行なう以外は、同一の
条件で従来表面被覆ＷＣ基超硬合金（以下従来被覆超硬
合金）１〜１８をそれぞれ製造した。
なお、上記の各種被覆超硬合金においては、基体の成分
組成に対応し、基体表面部はそれぞれ近似し、たＣｏ濃
度勾配および硬さ勾配を示すので、本発明被覆超硬合金
１．２および従来被覆超硬合金１．２を代表して、第１
図および第２図に、その基体表面部におけるＣｏａ度勾
配および硬さ勾配をそれぞれ示した。
組成に対応し、基体表面部はそれぞれ近似し、たＣｏ濃
度勾配および硬さ勾配を示すので、本発明被覆超硬合金
１．２および従来被覆超硬合金１．２を代表して、第１
図および第２図に、その基体表面部におけるＣｏａ度勾
配および硬さ勾配をそれぞれ示した。
ついで、この結果得られた各種の被覆超硬合金を切削工
具として用い、 被削材：ＪＩＳ−８ＣＭ４１５ （硬さ： ＨＢ１５０
）、切削速度：３００ｍ／ｉｆ口、 送 リ：０．２ｍｍ／ ｒｅｖ −。
具として用い、 被削材：ＪＩＳ−８ＣＭ４１５ （硬さ： ＨＢ１５０
）、切削速度：３００ｍ／ｉｆ口、 送 リ：０．２ｍｍ／ ｒｅｖ −。
切込み：２ｍｍ、
切削時間： ２０ｍ１口、
の条件で鋼の連続高速切削試験を行ない、試験後、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定すると共に、被覆層の剥離の有無
を観察した。これらの結果を第１表に示した。
の逃げ面摩耗幅を測定すると共に、被覆層の剥離の有無
を観察した。これらの結果を第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明被覆超硬合金１〜１
８は、いずれも被覆層の基体表面への密着性にすぐれて
いるので、被覆層に剥離現象は見られず、したがってす
ぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆超硬合金１
〜１８は、いずれも被覆層の基体表面への密着性が不十
分なので、被覆層に剥離が発生し、耐摩耗性の劣ったも
のになっていることが明らかである。
８は、いずれも被覆層の基体表面への密着性にすぐれて
いるので、被覆層に剥離現象は見られず、したがってす
ぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆超硬合金１
〜１８は、いずれも被覆層の基体表面への密着性が不十
分なので、被覆層に剥離が発生し、耐摩耗性の劣ったも
のになっていることが明らかである。
上述のように、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金、
これを構成する被覆層の基体表面への付着強度が、基体
表面部に形成された、いずれも内部から表面に向って、
連続的に減少したＣｏａ度勾配、並びに連続的に増加し
た硬さ勾配を有する表面硬質層によって著しく向上した
ものになっているので、これを高速切削や重切削などの
苛酷な条件下で切削工具として用いても被覆層に剥離が
発生ずることなく、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘
って発揮するのである。
これを構成する被覆層の基体表面への付着強度が、基体
表面部に形成された、いずれも内部から表面に向って、
連続的に減少したＣｏａ度勾配、並びに連続的に増加し
た硬さ勾配を有する表面硬質層によって著しく向上した
ものになっているので、これを高速切削や重切削などの
苛酷な条件下で切削工具として用いても被覆層に剥離が
発生ずることなく、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘
って発揮するのである。
第１図および第２図は基体の表面部におけるＣｏａ度勾
配並びに硬さ勾配をそれぞれ示す図である。
配並びに硬さ勾配をそれぞれ示す図である。
Claims (2)
- （１）結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅ
のうちの１種以上：４〜１５重量％、 を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テンと不可避不純物からなる組成を有し、かつ、表面部
に、内部から表面に向って、Ｃｏ含有量が連続的に減少
するＣｏ濃度勾配、並びに硬さが連続的に増加する硬さ
勾配をもった表面硬質層を形成してなる炭化タングステ
ン基超硬合金基体の表面に、Ｔｉ、Ｚｒ、およびＨｆの
炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、および炭窒酸化
物、並びに酸化アルミニウムのうちの１種の単層または
２種以上の複層からなる被覆層を０．５〜２０μｍの平
均層厚で形成してなる切削工具用表面被覆炭化タングス
テン基超硬合金。 - （２）結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅ
のうちの１種以上：４〜１５重量％、 分散相形成成分としてのＴｉ、Ｔａ、Ｎｂ、およびＷの
炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びにこれらの２種
以上の固溶体（ただしＷの窒化物と炭窒化物は除く）の
うちの１種以上：０．５〜３０重量％、 を含有し、残りが同じく分散相形成成分としての炭化タ
ングステンと不可避不純物からなる組成を有し、かつ、
表面部に、内部から表面に向って、Ｃｏ含有量が連続的
に減少するＣｏ濃度勾配、並びに硬さが連続的に増加す
る硬さ勾配をもった表面硬質層を形成してなる炭化タン
グステン基超硬合金基体の表面に、Ｔｉ、Ｚｒ、および
Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、および炭
窒酸化物、並びに酸化アルミニウムのうちの１種の単層
または２種以上の複層からなる被覆層を０．５〜２０μ
ｍの平均層で形成してなる切削工具用表面被覆炭化タン
グステン基超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63170185A JP2684688B2 (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63170185A JP2684688B2 (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0222453A true JPH0222453A (ja) | 1990-01-25 |
| JP2684688B2 JP2684688B2 (ja) | 1997-12-03 |
Family
ID=15900262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63170185A Expired - Lifetime JP2684688B2 (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2684688B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04120274A (ja) * | 1989-12-27 | 1992-04-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆超硬合金及びその製造法 |
| US5296016A (en) * | 1990-12-25 | 1994-03-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface coated cermet blade member |
| JP2005529236A (ja) * | 2002-06-10 | 2005-09-29 | ケンナメタル ヴィディア ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 硬質金属支持体およびその製造方法 |
| JP2012117121A (ja) * | 2010-12-01 | 2012-06-21 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | サーメット |
| CZ305378B6 (cs) * | 2000-12-22 | 2015-08-26 | Seco Tools Ab | Vložka řezného nástroje obsahující podklad z tvrdokovu a povlak |
| CN109863257A (zh) * | 2016-09-30 | 2019-06-07 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 机械加工Ti、Ti合金和Ni基合金的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60100660A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面被覆硬質材料 |
| JPS6389666A (ja) * | 1986-10-03 | 1988-04-20 | Mitsubishi Metal Corp | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
-
1988
- 1988-07-08 JP JP63170185A patent/JP2684688B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60100660A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面被覆硬質材料 |
| JPS6389666A (ja) * | 1986-10-03 | 1988-04-20 | Mitsubishi Metal Corp | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04120274A (ja) * | 1989-12-27 | 1992-04-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆超硬合金及びその製造法 |
| US5296016A (en) * | 1990-12-25 | 1994-03-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface coated cermet blade member |
| CZ305378B6 (cs) * | 2000-12-22 | 2015-08-26 | Seco Tools Ab | Vložka řezného nástroje obsahující podklad z tvrdokovu a povlak |
| JP2005529236A (ja) * | 2002-06-10 | 2005-09-29 | ケンナメタル ヴィディア ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 硬質金属支持体およびその製造方法 |
| JP2012117121A (ja) * | 2010-12-01 | 2012-06-21 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | サーメット |
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