JPH02226020A - 騒音の能動制御に用いられる伝達関数の測定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、コンプレッサを収納した機械室内からの騒ぎ
を能動的に打消すという騒音の能動制御に用いられる伝
達関数の測定方法に関する。

（従来の技術） コンプレッサを利用した冷却装置、例えば冷蔵庫にあっ
ては、一般家庭の居室空間内に設置されることが多く、
しかも季節を問わず連続的に運転されるものであるため
、その騒音低減が一つの課題となっている。この場合、
冷蔵庫の騒音源として最も問題となるのは、コンプレッ
サ及びこれに接続された配管系が収納された機１械室か
らの騒音である。即ち、上記機械室内では、コンプレッ
サ自体が比較的大きな騒音（コンプレッサモータの運転
音、被圧縮ガスによる流体音、圧縮機構部分の可動機械
跨素における機械音など）を発生すると共に、コンプレ
ッサに接続された配管系もその振動によって騒音を発生
するものであり、斯様な機械室騒音が冷蔵庫騒音の大部
分を占める。従って、機械室からの騒音を抑制すること
が、冷蔵庫全体の騒音低減に大きく寄与することになる
。

そこで、従来においては、機械室からの騒音低減対策と
して、コンプレッサそのものの低騒音化（例えばロータ
リ形コンプレッサの採用）の他に、コンプレッサの防振
支持構造の改良、並びに配管系の形状改溌などを行うこ
とによって振動伝搬路での振動減衰を図ったり、或は、
コンプレッサ及びその配管系の周囲に吸音部材及び遮音
部材を配置することによって、機械室内での吸音量の増
加及び騒音の透過損失の増大を図ることが行われている
。

ところが、一般的に冷蔵庫の機械室には、コンプレッサ
の駆動に１ｔう発熱を外部に逃がす必を上からｈｋ熱用
の開口部が複数箇所に設けられており、これらの開１１
部から外部に騒音が漏れ出ることになる。このため、前
述したような従来の騒音Ｏ（減対策には自ずと限度があ
り、騒音レベルの低減効果は精々２ｄＢ（Ａ）程度しか
期待できない。

これにえ１して、近年においては、エレクトロニクス応
用技術、中でも音響データの処理回路及び音響制御技術
などの発展に伴い、音波の一１′−渉を（り川して騒音
低減を行うという騒音の能動制御技術の応用が注１コさ
れている。即ち、この能動制御は、拮本的には、騒音源
からのきを特定位置に設けた制御用受音器（例えばマイ
クロホン）にて７匹気信号に変換すると共に、この電気
信号を演算器により加工した信号に基づいて制御用発音
器（例えばスピーカ）を動作させることにより、その発
音器から原音（騒音源からの音）とは逆位相で且つ同−
波１４及び同一振幅の人工音を発生させ、この人工音と
原音とを干渉させることによって原音を減衰させようと
いうものであり、以下において斯かる能動制御による／
ｒｉ音原理について第７図を参照しながら概略的に説明
する。

即ち、第７図において、騒音源であるコンプレッサＳが
発生する音をＸＳ、制御用発音器たるスピーカＡが発生
する音をＸａ、制御用受音器たるマイクロホンＭで受け
る音をＸｍ、制御対象点Ｏでの音をＸｏとし、さらに上
記のような音の出力及び入力点の各間の第１乃至第４の
ＴＦｆ　Ｑ　ｔａ達関数をＣＡＭ、　　ＧＡＯ，Ｃ；Ｓ
Ｍ、　　ＧＳＯとしたとき、２人力２出力系として次式
が成立する。尚、上記各音響伝達関数ＣＡＭ、にＡＯ１
ＧＳＭ、　ＧＳＯの意味は、前段の添字が入力側、後段
の添字が出力側（応答側）に対応するもので、例えばＣ
ＡＭは、スピーカ八への入力信号を入力側とし、且つマ
イクロホンＭからの出力信号を出力側として測定した場
合の音響伝達関数を示すことになる。

従って、スピーカＡが発生すべき音Ｘａは、上式から、 Ｘａ−（−ＧＳＯ−Ｘｍ＋Ｇ５１４−　Ｘｏ）／（ＧＳ
Ｍ−ＧＡＯ−０−Ｇ５０−ＧＡ としてｊｌｌられるが、この場合には制御χ・１象点０
での音響レベルを零にすることを１１標としているので
、ＸｏｍＯとおくことができる。この結束、Ｘ　ａ−Ｘ
ｍ　拳ＧＳＯ／　（ＧＳＯ−ＧＡＭ−ＧＳＭφＧ＾０）
となる。この式から理解できるように、制御対象点Ｏで
の３Ｘｏを零にするためには、マイクロホンＭで受けた
きＸｍに、 Ｇ−ＧＳＯ／（Ｇ　ＳＯφ　ＣＡＭ−Ｇ　ＳＭ　會　Ｇ
　　ＡＯ）・・・・・・（１） で示される伝達関数Ｇに応じたフィルタをかけて加工し
た音Ｘａをスピーカ八から発生させれば、制御対象点０
での音響レベルを理論上において雰にするという能動制
御を行うことができるものであり、このような加工を行
うために演算器Ｈが設けられている。

しかして、上記伝達関数Ｇを決定するためには、前記第
１乃至第４の音響伝達関数ＧＡＭ、　　ＧＡＯ，ＧＳＭ
、ＧＳＯを）Ｐ１定する必要があり、この測定のために
は、高速フーリエ変換（ＦＦＴ）を利用した伝達関数測
定器が利用される。また、この場合、第１、第２のＢｇ
伝達関数ＣＡＭ、Ｇ＾０の測定は、スピーカＡを能動制
御の対象となる周波数帯域幅のホワイトノイズ信号によ
り駆動した状態で行い、第３．第４の音響伝達関数ＧＳ
Ｍ、　　ＧＳＯのＪ−１定は、コンプレッサＳを実際に
駆動した状態で行う。尚、このような測定のために、前
記制御対象点Ｏには測定用受音器たる補助マイクロホン
Ｍ′が設けられる。そして、この場合において、前記（
１）式％式％） と変形することができるから、第３．第４の音響伝達関
数ＧＳＭ、　ＧＳＯに関しては、等価的な音響伝達関数
ＧＯＮ、つまり制御対象点Ｏに設けられた補助マイクロ
ホンＭ′からの出力信号を入力端とし、且つマイクロホ
ンＭからの出力信号を出力側とした等＆ｆｌｉ　Ｂ響伝
達関数ＧＯＭを７１１１定すれば、それらの音響伝達関
数ＧＳＭ、　ＧＳＯを３−１定したと同等になる。

そして、このように測定したき皆伝達関数ＣＡＭ。

ＧＵＭ、Ｇ＾０に基づいて前記演算器Ｈの伝達関数Ｇを
決定している。

（発明が解決しようとする課題） コンプレッサＳの駆動により発生する！ａ音スペクトル
分布は第８図に示す通りで、その騒音スペクトルは、コ
ンプレッサＳの回転数の整数倍並びに電源周波数の！！
数倍の°凸周波数帯域に現れる。

従って、上述のような音響伝達関数ＧＯＨの測定時にお
いて、コンプレッサＳからの騒音スペクトルが存（１ニ
ジない周波数では、入力端の信号（補助マイクロホンＭ
′からの出力信号）も出力側の信号（マイクロホンＭか
らの出力信号）もノイズ信号となる。このため、伝達関
数測定器において、雰に近い数値データを分母とした演
算が行われて、場合によっては音響伝達関数ＧＯＨのδ
Ｐｉ定結果が異常に高くなることがある。このように得
られる８１定データは、実際には伝達関数Ｇの決定に関
？テしない無意味なものであるが、伝達関数測定器のダ
イナミックレンジは一定であるため、上記無意味な１１
１定データの影響で他の比較的小レベルのＧ効な音響伝
達関数測定データの精度が不用意に低下することになり
、これにより能動制御時の消ご効果が不十分になる虞が
ある。

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目
的は、コンプレッサからの騒音を能動制御により消音゛
する場合に必要な伝達関数を精度良く測定することがで
き、これにより、騒音の能動制御時において良好な消音
効果を得ることができるなどの効果を奏する騒音の能動
制御に用いられる伝達関数のＡ？Ｊ定方法を提供するに
ある。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明は、上記１」的を達成するために、機械室内に設
けられたコンプレッサからの音を電気１５号に変換する
制御用受音器、上記電気信号を所定の伝達関数を以て加
工する演算器、及び上記加工信号に基づいて動作される
制御用発音器の組合わせによって騒音の能動制御を行う
場合に必要となる前記演算器の伝達関数を７１Ｐ１定す
る方法において、前記能動制御による制御対象点での音
をモニタする。１ＪＦＩ定用受音器を設けた上で、制御
用発音器と制御用受Ｂ　’ＪＱとの間の第１の音響伝達
関数並びに制御用受音器と測定用受音器との間の第２の
音響伝達関数を、夫々制御用発音器に対し所定周波数帯
域幅のホワイトノイズ信号を入力した状態で測定し、コ
ンプレッサと制御用受音器との間の第３の音響伝達関数
並びにコンプレッサと測定用受音器との間の第４の音響
伝達関数を、夫々コンプレッサからの騒音スペクトルが
分布した周波数帯域のみ通過させるフィルタを通してｊ
ｌ定し、このようにＩ！−１定した第１乃至第４の音響
伝達関数に基づいて前記演算器の伝達関数を決定するよ
うにしたものである。

（作用） 前記（従来例）の項で示した（１）式から明らかなよう
に、演算器の伝達関数は、第１乃至第４の音響伝達関数
に基づいて決定することができる。この場合、第１及び
第２の音響伝達関数は、夫々制御用発音器に対し所定周
波数帯域幅のホワイトノイズ信号を人力した状態でＡＰ
Ｊ定しているから、その測定精度が幅広い周波数帯域に
渡って良好となる。また、第３及び第４の音響伝達関数
は、その入力端信号鍼であるコンプレッサからの騒音ス
ペクトルが分布した周波数帯域のみを通過させるフィル
タを通して測定しているから、従来のように無意味なデ
ータをＳｒ１定することがなく、以てそのａ゛響伝達関
数の測定精度を良好にできる。従って、これら第１乃至
第４の音響伝達関数に基づいて決定された演算器の伝達
関数の精度が向上するよ・うになり、この結果、上記伝
達関数をＴｌｌ用した騒音の能動制御時における消音効
果が従来のように不十分になる虞がなくなるものである
。

（実施Ｎ） 以下、本発明の一実施例について第１図乃至第６図を参
照しながら説明するに、ここでは騒音の能動制御対蒙と
して冷蔵庫を例にした場合について述べる。

まず、冷蔵１−ＩＣの全体構成を示す第３図において、
１は冷蔵庫本体であり、これの内部には上方より順に冷
凍室２．冷蔵室３及び野菜室４が設けられている。５は
冷凍室２の背部に配設された冷却器、６は冷却器５によ
り生成される冷気を直接には冷凍室２及び冷蔵室３に１
１を給するファンである。７、は冷蔵庫本体〕の背面側
下部に形成された機械室で、これの内部には、ロークリ
形のコンプレッサ８、コンデンサバイブ９及び所ｊソセ
ラミックフィンを利用した除霜水蒸発装置１０が収納さ
れている。

さて、第４図（ここではコンデンサバイブ９及び除霜水
蒸発装置１０の図示を省略している）に示すように、機
械室７は、その背面のみが矩形状に開口された形状とな
っており、この開口部分は機械室カバー１１により閉鎖
されるようになっている。このとき、機械室カバー１１
は、その周縁部が機械室７の開口縁部に対し気密に装む
されるものであり、図中の左縁部には上ド方向に延びる
細長矩形状の放熱用開口部１１ａが形成されている。つ
まり、機械室カバー１１の装若状態では、機械室７は放
熱用開口部１１ａを残して閉じられた状態を呈する。尚
、機械室カバー１１は、熱伝導性に優れ１１つ音の透過
（４４失が大きい材質（例えば鉄のような金属）にて形
成されている。

また、同第４図において、１２は機械室７内に配置され
た１；Ｉｆ御用受音器たる例えばマイクロホンで、これ
は、コンプレッサ８に対し前記放熱用開口部１１ａとは
反対側（図中右方側）から対向するように配置され、以
て騒音源であるコンプレッサ８からの音を電気信号に変
換するように設けられている。１３は機械室７内に配置
された制御用発汗２ｇたるスピーカで、これは、例えば
機械室７の奥壁部（冷蔵１ｉ１ｆ本体１の底壁部に相当
）における放熱用開口部１１ａ寄りの部位に埋設状に取
付支持されている。

しかして、第６図に示すように、スピーカ１３は、マイ
クロホン１２からの電気信号を演算器１４にて加工した
信号により動作されるようになっており、上記のような
電気信号の加工は、（従来例）の項で述べたような能動
！ｌ　ｉｍによる消音原理に基づいて行われるようにな
っている。

ここで、上記のように構成された冷蔵庫の場合、コンプ
レッサ８の駆動に応じて機械室７内で発生する騒音のレ
ベルは、第８図に示すように７００Ｈｚ程度以下の帯域
並びに１．５〜５　Ｋ　ＨＺの帯域で夫々大きくなる性
質をＨした状態となる。これら各帯域にλ・ｌ応した騒
音のうち、高周波数側の騒音は、機械室カバー１１など
での透過損失により減食させることかでき、また機械室
７内に適宜の吸音部材を設置することによって容易に消
音できるものであるから、前述のようなマイクロホン１
２、スピーカ１３及び演算器１４による騒音の能動１，
１ｊ御は、７００Ｈｚ以下をターゲット周波数として行
えば良い。

また、上述のような騒音の能動制御を行う場合には、機
械室７内での騒音が一次元の・１４而進行波となるよう
に構成することが、その制御を理論上においても技術上
においても容ｂｔＦＪ−つ精度良く行うために重要にな
ってくる。そこで、本実施例においては、第５図に示す
機械室７内の三次元方向である奥行き１幅及び高さ方向
の各寸法り、Ｗ及びＨのうち、例えば幅方向の寸法Ｗを
他の寸法り。

Ｈより大きく設定（具体的には、Ｗ−６００ｇ＋ｓ。

Ｄ＝Ｈ−２００ｍｍに設定）することによって、機械室
７内での音の定（Ｅ波が一次モードでのみ成立つように
構成している。つまり、例えば機械室７を矩形の空洞と
想定した場合には、次式が成立する。

ｆ−Ｃａ　　　　　　　Ｘ　　　　ｘ　　　　　＋Ｎｙ
　　　ｙ　　　　　＋ＮＺＬＺ　　　　　／２但し、ｆ
は共鳴周波数（Ｈｚ）　、ＮＸ、Ｎｙ。

ＮＺはｘ、ｙ、ｚ３方向の番ロモード、ＬＸ、Ｌｙ、Ｌ
ｚは機械室７内のｘ、Ｙ、２３方向のＮＪ′法（つまり
り、Ｗ、Ｈ）　、Ｃは音速である。従って、上式から、
ｘ、ｙ、ｚ各方向に対する１番口の定在波の周波ｔｊｔ
ｆｘ、ｆｙ、ｆｚを求めることができる。

即ち、前述したように、奥行き・ｒ法Ｄ−２００１１、
幅寸法Ｗ−６００ｇ１１％高さ寸法Ｈ＝２００ｍｍに設
定されていた場合には、Ｘ方向に対する１番［１の定ｔ
Ｉ：波の周波数ｆＸは、Ｎｙ　−ＮＺ　−０，３速Ｃｍ
　３４０　ｍ　／秒として、 ｆｘ＝３４０　　　　　　、、、　　　／２８５０Ｈｚ となり、同様に、Ｙ、Ｚ方向に対する１番口の定在波の
周波数ｆｙ、ｆｚは、 ｆｙ−’３４０　　１　　．６）　　／２＝２８３Ｈｚ ｆｚ−３４０１０，２）　　／２ ＝８５０Ｈｚ となる。この結果、前記ターゲット周波数（−７００Ｈ
ｚ）以下では、機械室７内の騒音の定在波は、ＹＪｉ向
Ｃ幅ノｊ向）のモードについてのみ成立つものであり、
機械室７内での騒音を一次元の・＋＝面進行波と見なす
ことができる。このため、前記スピーカ１３などを利用
した騒音の能動制御による消音時において、その波面の
理論上の取扱いが容易となり、消音制御を容易且つ精度
良く行いｉ′）るようになる。

さて、以下においては、上記のような能動制御に必要な
演算器１４の伝達関数Ｇの測定方法について第１図及び
第２図を参照しながら説明する。

即ち、第１図において、披Ａ１定対象となる冷蔵庫の機
械室７には、コンプレッサ８．マイクロホン１２及びス
ピーカ１３の他に、能動制御時の制御＆、ｌ象点である
放熱用開口部１１ａでの音をモニタするためにＡ−１定
月ｊ受き器たる補助マイクロホン１５が設けられる。こ
のとき、コンプレッサ８の電源を＋ｉｌ変周波数７８源
であるインバータ装置１６からｊするように接続し、以
てそのコンプレッサ８の回転数をインバータ装置１６に
より連続的に調節できるようにしている。また、１７は
雑音信号発生回路で、これは測定しようとする周波数帯
域幅の全域で同程度のパワー持つホワイトノイズ信号を
発生するように設けられている。そして、１８は例えば
ＣＰＵによる高速フーリエ変換（ＦＦＴ）を利用した伝
達関数測定器で、これは、人力信号用端子Ｔａ及び出力
信号用端子Ｔｂを有し、これらに入力される信号に基づ
いて人力信号及び出力信号間（端子Ｔａ、Ｔｂ間）の伝
達関数を測定するようになっている。さらに、この他に
、必要に応じてマイクロホン１２と伝達関数測定器１８
の出力信号用端子Ｔｂとの間に介在されるデジタルフィ
ルタ１９が用意されるものであり、このデジタルフィル
タ１９は、その；ｊｆ１過帯域周波数を、規整ｉｉＪ能
に設けられ、以てコンプレッサ８からの騒ざスペクトル
が分（＋’ｉ　Ｌ、たｉ、’ｉ波数帯域のみを通過させ
る状態に切換ｉｘｆ能に構成されている。

ここで、演算器１４の伝達関数Ｇを決定するために必要
となるデータは、（従来例）の項で示した（１）式から
明らかなように、スピーカ１３とマイクロホン１２との
間の第１のｇｇ伝達関数Ｇ八へ１スピーカ１３と補助マ
イクロホン１５との間の第２のＢ　Ｎ、ｑ伝達関数Ｇ＾
０、コンプレッサ８とマイクロホン１２との間の第３の
音響伝達関数ＧＳＭ、コンプレッサ８と補助マイクロホ
ン１５との間の第４の音響伝達関数ＧＳＯである。この
とき、（従来例）の項で示した（２）式から明らかなよ
うに、第３及び第４の音響伝達関数ＧＳＭ及びＧＳＯに
関しては、等ＧＴｏ的なき背伝達関数ＧＯＭ、即ち補助
マイクロホン１５からの出力信号を入力端とし、且つマ
イクロホン１２からの出力信号を出力側（応答側）とし
た等１凸音響伝達関数ＧＯＭを測定すれば、それらの音
響伝達関数ＧＳＭ、　ＧＳＯを測定したと同等になる。

従って、伝達関数測定４１８により第１、第２のきｇ伝
達関数ＣＡＭ、　ＧＡＯ及び等ｌｌｋ音響伝達関数ＧＯ
Ｍを８−１定すれば済む。

しかして、第１の音響伝達関数ＧＡ）Ｉを７１−１定す
る場合には、雑音信号発生回路１７からのホワイトノイ
ズ信号がスピーカ１３及び伝達関数δ−１定器１８の人
力信号用端Ｔ−Ｔ　ａに入力されると共に、マイクロホ
ン１２からの出力信号が伝達関数７１？１定器１８の出
力信号用端子Ｔｂに対しデジタルフィルタ】９を介さず
に入力されるように接続し、このような接続状態でＦｉ
キ信号発生回路１７を駆動したときの伝達関数測定器１
８による測定データを第１のき響伝達関数ＧＡＭとして
得る。また、第２のき響伝達関数ＧＡＯを測定する場合
には、雑音信号発生回路１７とスピーカ１３及び伝達関
数）ＰＪ定器１８の人力信号用端−ｊ’−Ｔ　ａとの間
の接続状態はそのままにして、伝達関数測定器１８の出
力信号用端子Ｔｂに対して補助マイクロホン１５からの
出力信号が人力されるように接続し、このような接続状
態で雑音信号発生回路１７を駆動したときの伝達関数ｉ
’１ｌｌＪ定器１８によるΔ―ｊ定データを第２の音響
伝達関数Ｇ＾０として１１１る。尚、これらの第１゜第
２の音響伝達関数ＣＡＭ、Ｇ＾０の７ＩＭ定時には、コ
ンプレッサ８を停止しておくことは勿論である。

Ｊｊ、等価ＴＳ、　９Ｂ伝達関数ＧＯＭを計１定する場
合には、補助マイクロホン１５からの出力（，４号が伝
達関数測定器１８の人力信号用端子Ｔａに入力されると
共に、マイクロホン１２からの出力信号が伝達関数Ａ＄
１定器１８の出力信号用端子Ｔｂにデジタルフィルタ１
９を通して人力されるように接続し、この状態で第２図
のフローチャートに示すような手順で測定を行う。即ち
、インバータ装置１６の出力周波数ｆをｆ。（例えばコ
ンプレッサ８の定格入力Ｎ波数より所定レベルだけ低い
周波数）に設定してコンプレッサ８を回転数Ｎ−Ｎ、で
駆動するとＪ（に、デジタルフィルタ１９をｆＸ口（ｎ
は自然数）及びＮｘ口の３周波数帯域、換言すればコン
プレッサ８からの騒音スペクトルが分／１１シた周波数
帯域のみを通過させる状態に設定しくステップａ、ｂ）
、この状態での伝達関数Δ−１定器１８によるＡｐｌ定
データを、回転数Ｎ−Ｎ、での等１音ｇ伝達関数Ｇ、Ｏ
Ｎとして得る（ステップＣ）。次いで、インバータ装置
１６の出力周波数ｆがΔｆ（このΔｆは伝達関数測定器
１８の周波数分解能以ドに設定される）だけ増えるよう
にスィーブしてコンプレッサ８を回転数Ｎ−Ｎ、で駆動
する（ステップｄ）。そして、この後には、インバータ
装置１６の出力周波数ｆが２　ｆ　ｔ３になるでの間」
二記ステップｂ、ｃ、ｄを繰返し実行しくステップｅ）
、これにより、デジタルフィルタ１９の通過帯域周波数
の変更設定及び等ｌｉｌ！ｉ音響伝達関数ＧＯＨのＡ−
１定並びに出力周波数のスィーブを緑返すものであり、
ステップｅでｒＹＥｓＪと判断されたとき、つまりイン
バータ装置１６の出力周波数ｆが２ｆ、になったときに
上記等価音響伝達関数ＧＯＭの測定を終了する。

以上要するに、第１．第２の音響伝達関数ＣＡＭ。

Ｇ＾（）は、夫々スピーカ１３に所定周波数帯域幅のホ
ワイトノイズ信号を人力した状態でＡｌ１１定するして
いるから、その測定器ｒＸが幅広いＪ、１波数６ｆｔ域
に腔って良好となる。また、等価音響伝達関数ＧＵＭ（
ひいては第３．第４の音響伝達関数Ｇ　ＳＭ、　　Ｇ　
ＳＱ）は、その入力端信号源であるコンプレッサ８から
の騒音スペクトルが分布した周？ｇ１．数帯域のみを通
過させるデジタルフィルタ１９を通して測定しているか
ら、従来のように無意味なデータをＡＰＩ定することが
なく、その音響伝達関数ＧＯＨのＡＰＩ定精度を良好に
できる。従って、これら第１．第２の音響伝達関数ＣＡ
Ｍ、Ｃ＾０及び等ｌ１ｌＩｉ音響伝達関数ＧＯＨに基づ
いて決定される演算器１４の伝達関数Ｇの精度も向上す
るようになり、能動制御時の消音効果が従来のように不
十分になる纒がなくなるものである。

しかも、本実施例では、上記等価音響伝達関数ＧＵＨの
測定時において、コンプレッサ８の回転数を連続的に食
代させながら所定周波数帯域に渡って７１！１定してい
るから、演算器１４の伝達関数Ｇは、コンプレッサ８の
回転数変動を許容した幅広い周波数帯域に渡って精度が
向上したものとなる。この結果、上記のような測定によ
り得た伝達関数Ｇにノ↓づいた騒ぎの能動制御を行う場
合において、コンプレッサ８の運転中にその回転数が変
動するような場合にあっても、能動制御による消音効果
が不十分になる虞がなくなるものである。

尚、本発明は上記し目つ図面に示した実施例に限定され
るものではなく、例えば消音対汝は冷蔵庫に限られるも
のではなく、エアコンの室外機或は冷蔵ショーケースな
どを適用してら良く、その廿日を逸脱しない範囲で種々
変形して実施することができる。

〔発明の効果］ 本発明によれば以上説明したように、機械室内に収納さ
れたコンプレッサの駆動に伴い発生する音を、演算器に
より加工した信号により動作される制御用発音器からの
人工音との干渉により能動的に打消すという能動制御を
行う場合に必要となる上記′ｔＬ算器の伝達関数を精度
良＜　１１１定することができ、これにより、コンプレ
ッサからの騒音の能動制御時において良好な消音効果を
秦することができるなどの優れた効果を奏するものであ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第６図は替讐イ本発明の一実施例を示すもの
で、第１図は伝達関数の測定ｈ′法を概略的に示す配置
図、第２図は上記測定方法の内容を示すフローチャート
、第３図は冷蔵庫の縦断面図、第４図は冷蔵庫の要部を
分解状態で示す斜視図、第５図は冷蔵庫の要部の寸法関
係を説明するための概略斜視図、第６図は冷蔵庫におい
て騒音の能動制御を行うための（Ｉ′４成を概略的に示
す図である。また、第７図は能動制御による消き原理を
示す概略構成図、第８図は冷蔵庫における騒音レベル特
性の一例を示す図である。 図中、１は冷蔵庫本体、７は機械室、８はコンプレッサ
、１０は除霜水蒸発装置、１１は機械室力ｔ＜−１１ａ
は放熱用開口部、１２はマイクロホン（制御用受音Ｊ）
、１３はスピーカ（制御用発音器）、１４は演算器、１
５はｈＤ助マイクロホン（測定用受音：ｋ）％　１６は
インバータ装置、１７はＨ＃　ｇ信号発生回路、１８は
伝達関数測定器、１つはデジタルフィルタを示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、機械室内に設けられたコンプレッサの駆動に伴い発
   生する音を制御用受音器にて電気信号に変換すると共に
   、この電気信号を演算器により加工した信号に基づいて
   制御用発音器を動作させることにより、前記機械室から
   外部に放射される音を能動的に打消すという能動制御に
   用いられる前記演算器の伝達関数を測定する方法におい
   て、前記能動制御による制御対象点での音をモニタする
   測定用受音器を設け、制御用発音器と制御用受音器との
   間の第１の音響伝達関数並びに制御用発音器と測定用受
   音器との間の第２の音響伝達関数を、夫々制御用発音器
   に対し所定周波数帯域幅のホワイトノイズ信号を入力し
   た状態で測定し、コンプレッサと制御用受音器との間の
   第３の音響伝達関数並びにコンプレッサと測定用受音器
   との間の第４の音響伝達関数を、夫々コンプレッサから
   の騒音スペクトルが分布した周波数帯域のみ通過させる
   フィルタを通して測定し、このように測定した第１乃至
   第４の音響伝達関数に基づいて前記演算器の伝達関数を
   決定するように構成したことを特徴とする騒音の能動制
   御に用いられる伝達関数の測定方法。