JPH02229025A - 熱成形ポリエステル容器 - Google Patents
熱成形ポリエステル容器Info
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- JPH02229025A JPH02229025A JP1050810A JP5081089A JPH02229025A JP H02229025 A JPH02229025 A JP H02229025A JP 1050810 A JP1050810 A JP 1050810A JP 5081089 A JP5081089 A JP 5081089A JP H02229025 A JPH02229025 A JP H02229025A
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- Japan
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- polyolefin
- intrinsic viscosity
- polyethylene terephthalate
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- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
- B65D1/00—Rigid or semi-rigid containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material or by deep-drawing operations performed on sheet material
- B65D1/02—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents
- B65D1/0207—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents characterised by material, e.g. composition, physical features
- B65D1/0215—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents characterised by material, e.g. composition, physical features multilayered
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は改善されたオーブナブル食品容器、更に詳しく
は、成形性及び耐衝撃性の優れた熱成形部分結晶化ポリ
エステル容器に関する。
は、成形性及び耐衝撃性の優れた熱成形部分結晶化ポリ
エステル容器に関する。
〈従来の技術及び発明が解決しようとする問題点〉
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）に代表される結
晶性ポリエステル樹脂は繊維を初めとしてシート、フィ
ルム用ポリマーとして広く使用されているが、その優れ
た耐薬品性及び低ガス透過性を生かして炭酸飲料、ジュ
ース、ビール等飲料用ボ１−ル、化粧品容器、食品用ト
レー等にも応用される様になって来た。中でも電子レン
ジ／オーブンの急速な普及により、冷蔵庫や冷凍庫で保
存した食品をそのまま電子レンジ／オーブンで調理する
機会が増え、それに対応する熱安定性を有する容器の要
求が高まってきた。即ち、通常の電子レンジ／オーブン
で使用される２００℃を赳える温度に耐え、且つ、−２
０°Ｃ以下の低温の保存中や搬送及び調理迄の取扱い中
に於ても破損しない容器が必要となって来た。
晶性ポリエステル樹脂は繊維を初めとしてシート、フィ
ルム用ポリマーとして広く使用されているが、その優れ
た耐薬品性及び低ガス透過性を生かして炭酸飲料、ジュ
ース、ビール等飲料用ボ１−ル、化粧品容器、食品用ト
レー等にも応用される様になって来た。中でも電子レン
ジ／オーブンの急速な普及により、冷蔵庫や冷凍庫で保
存した食品をそのまま電子レンジ／オーブンで調理する
機会が増え、それに対応する熱安定性を有する容器の要
求が高まってきた。即ち、通常の電子レンジ／オーブン
で使用される２００℃を赳える温度に耐え、且つ、−２
０°Ｃ以下の低温の保存中や搬送及び調理迄の取扱い中
に於ても破損しない容器が必要となって来た。
ポリエチレンテレフタレートの２軸延伸フイルムは、耐
熱性や機械的強度に優れるけれども真空成形の様な熱成
形が出来ず、ブリスターバック容器等の分野には採用で
きない。従って、射出成形或いは、−基シート状に押出
成形した後、該シＩ・を変形さ一已るのに充分な温度ま
で予熱して賦形する真空成形等の熱成形法が採用されて
いる。しかし、（・レーの様な薄肉の成形品を得るには
フローマークやウェル１“層の発／−１テし２ない後者
の方法が有利であり、−・船釣な方法として用いられて
いる。
熱性や機械的強度に優れるけれども真空成形の様な熱成
形が出来ず、ブリスターバック容器等の分野には採用で
きない。従って、射出成形或いは、−基シート状に押出
成形した後、該シＩ・を変形さ一已るのに充分な温度ま
で予熱して賦形する真空成形等の熱成形法が採用されて
いる。しかし、（・レーの様な薄肉の成形品を得るには
フローマークやウェル１“層の発／−１テし２ない後者
の方法が有利であり、−・船釣な方法として用いられて
いる。
賦形された成形品はそのままでは結晶化度が低く、２０
０℃以上の高温には全く耐えられるものではない。その
為、賦形工程と同し、又は引続いて熱処理を行い結晶化
度を上げ、ポリエチレンテレフタレートの融点近（、即
ち２００°Ｃ以」−の耐熱性をイ・Ｊ与している。
０℃以上の高温には全く耐えられるものではない。その
為、賦形工程と同し、又は引続いて熱処理を行い結晶化
度を上げ、ポリエチレンテレフタレートの融点近（、即
ち２００°Ｃ以」−の耐熱性をイ・Ｊ与している。
他成分を含まない未変性ポリエステルであっても前記方
法により、結晶化度を上げることは出来るか、加熱結晶
化温度を高くするかもしくは処理時間を長くする必要か
あり、極めて生産性が悪い。
法により、結晶化度を上げることは出来るか、加熱結晶
化温度を高くするかもしくは処理時間を長くする必要か
あり、極めて生産性が悪い。
又、金型表面に粘着し易い傾向があり、成形品の変形を
誘起し、製品の品位を低下させる。加えて、該最終製品
の衝撃強度か多くの用途に対して不充分である。
誘起し、製品の品位を低下させる。加えて、該最終製品
の衝撃強度か多くの用途に対して不充分である。
従って、結晶化度を速やかに」げる為の結晶成長の核と
なる物質（核剤）と、ｉｌｊ 撃改善効果を有するクラ
ック防止剤（好ましくはポリオレフィン）を配合するの
が常法である。これらの方法により製品の結晶化速度、
耐衝撃性が改善されているが、結晶化速度を速める為の
核剤により、該最終製品の結晶化度が上がり過ぎる為に
衝撃強度、特に低温時の衝撃強度が充分とはいえなかっ
た。
なる物質（核剤）と、ｉｌｊ 撃改善効果を有するクラ
ック防止剤（好ましくはポリオレフィン）を配合するの
が常法である。これらの方法により製品の結晶化速度、
耐衝撃性が改善されているが、結晶化速度を速める為の
核剤により、該最終製品の結晶化度が上がり過ぎる為に
衝撃強度、特に低温時の衝撃強度が充分とはいえなかっ
た。
その為、結晶化促進効果とクランク防止効果を共有する
高分子系核剤（好ましくはポリオレフィン）を配合する
方法が考えられ、低温衝撃強度は大［１１に改善された
。
高分子系核剤（好ましくはポリオレフィン）を配合する
方法が考えられ、低温衝撃強度は大［１１に改善された
。
しかしなから、この様な方法では、高速てヤ１成形容器
を生産する場合、結晶化速度が充分でなく、製品を金型
から取りはずす場合に離型不良となり、型くずれを起ご
し製品の品位を著しく低下さ・ｌるという問題点があっ
た。
を生産する場合、結晶化速度が充分でなく、製品を金型
から取りはずす場合に離型不良となり、型くずれを起ご
し製品の品位を著しく低下さ・ｌるという問題点があっ
た。
本発明考等は、このような従来の問題点を解決するため
に鋭意検潤した結果、組成の異なる２層構造を有するシ
ートから熱成形ポリエステル容器を製造することにより
、優れた成形性、衝撃強度を達成できることを見出し本
発明に至った。
に鋭意検潤した結果、組成の異なる２層構造を有するシ
ートから熱成形ポリエステル容器を製造することにより
、優れた成形性、衝撃強度を達成できることを見出し本
発明に至った。
〈問題を解決する為の手段〉
即し、本発明は、平均粒子径０．１〜２０μの無機粒子
０．１〜１０重量％を金色固有粘度０．６〜０．９５の
ポリエチレンテレフタレー１−（Ａ層）及び、炭素原子
２〜６個を含有するモノマーより誘導された繰り返し単
位を有するポリオレフィンを１〜１０重里％及び結晶核
剤を０〜３重景％含む固有粘度０．７〜１．１のポリエ
チレンテレフタレー１〜（８層）を積層してシートとし
た後、Ａ層側を金型に接触させて？％成形したポリエス
テル容器である。
０．１〜１０重量％を金色固有粘度０．６〜０．９５の
ポリエチレンテレフタレー１−（Ａ層）及び、炭素原子
２〜６個を含有するモノマーより誘導された繰り返し単
位を有するポリオレフィンを１〜１０重里％及び結晶核
剤を０〜３重景％含む固有粘度０．７〜１．１のポリエ
チレンテレフタレー１〜（８層）を積層してシートとし
た後、Ａ層側を金型に接触させて？％成形したポリエス
テル容器である。
本発明の構成要件について、以下説明する。
Ａ層に用いる、ポリエチレンテレフタレートは、２０°
Ｃに於て重量比６０ ／ ４．０のフェノール／テ；・
ラクロロエタン混合溶媒中で測定した固有粘度か、０．
６〜０．９５が好ましく、０．８０〜０．９が特に好ま
しい。固有粘度の低いポリエチレンテレフタレートの方
が結晶化速度の点からでは有利ではあるが、低温衝撃が
低くなる為、少なくとも０．６が必要である。逆に固有
粘度か０９５を超えるものは低温時の衝撃に対して有利
であるが、熱成形の際の結晶化速度が遅くなり成形リー
イクルを］二げる場合には不利である。
Ｃに於て重量比６０ ／ ４．０のフェノール／テ；・
ラクロロエタン混合溶媒中で測定した固有粘度か、０．
６〜０．９５が好ましく、０．８０〜０．９が特に好ま
しい。固有粘度の低いポリエチレンテレフタレートの方
が結晶化速度の点からでは有利ではあるが、低温衝撃が
低くなる為、少なくとも０．６が必要である。逆に固有
粘度か０９５を超えるものは低温時の衝撃に対して有利
であるが、熱成形の際の結晶化速度が遅くなり成形リー
イクルを］二げる場合には不利である。
また無機粒子としては、通常、タルク、マイカ、炭酸カ
ルシウム、炭酸マグイシウム、酸化チタン、酸化アルミ
ニウム、シリカ、珪酸塩、硫酸ハリウド、クラス［・ナ
イト、カオリン、カーボンブラ。
ルシウム、炭酸マグイシウム、酸化チタン、酸化アルミ
ニウム、シリカ、珪酸塩、硫酸ハリウド、クラス［・ナ
イト、カオリン、カーボンブラ。
り等があげられるが、タルク、カーボンブラック、酸化
亜鉛が好ましい。これらの中で特に優れた結晶化促進効
果を有するものはタルク（主として３ Ｍ ｇ ０ ・
４ Ｓ ｉ○２− ｎ Ｉ−１，０）である。また無機
粒子の平均粒子径はＯ，１〜２０μのが好ましく特に０
．５〜１０μのものが好ましい。粒子径の小さいもの即
ち、０．５μ未満、特にＯ，］μ未満のものは７１〜リ
ソクスとなるポリエチレンテレフタレートに配合する時
２次凝集が発生し易く、核剤としての効果を損うばかり
でなく凝集物による成形品の外観、品位を低下させると
いう欠点を有する。
亜鉛が好ましい。これらの中で特に優れた結晶化促進効
果を有するものはタルク（主として３ Ｍ ｇ ０ ・
４ Ｓ ｉ○２− ｎ Ｉ−１，０）である。また無機
粒子の平均粒子径はＯ，１〜２０μのが好ましく特に０
．５〜１０μのものが好ましい。粒子径の小さいもの即
ち、０．５μ未満、特にＯ，］μ未満のものは７１〜リ
ソクスとなるポリエチレンテレフタレートに配合する時
２次凝集が発生し易く、核剤としての効果を損うばかり
でなく凝集物による成形品の外観、品位を低下させると
いう欠点を有する。
一方、粒子径が１０μを超えるもの、特に２０μを超え
るものは、結晶化促進効果が低い為、適当でない。また
その配合量は、０．１〜１０重量％が必要であり、０．
３〜７重量％が好ましく、特に０．５〜５重量％が好ま
しい。配合量が０．１％未満では未変性ポリエチレンテ
レフタレートの結晶化速度と変らず結晶化させる為の熱
処理温度を高くしたり、処理卜、５間を長くしなければ
ならず、金型からの取外しが困難となったり生産性が低
下し不適である。一方配合量を多くしてゆくと熱成形時
の到達結晶化度が高くなり耐衝撃性が低下する傾向があ
る上、一定量以上では大きな結晶化速度の向上はみられ
ない。更に熱成形時の賦型性が悪くなって、成形条件中
が狭くなる為、配合量は、１０重量％未満に抑えること
が好ましい。
るものは、結晶化促進効果が低い為、適当でない。また
その配合量は、０．１〜１０重量％が必要であり、０．
３〜７重量％が好ましく、特に０．５〜５重量％が好ま
しい。配合量が０．１％未満では未変性ポリエチレンテ
レフタレートの結晶化速度と変らず結晶化させる為の熱
処理温度を高くしたり、処理卜、５間を長くしなければ
ならず、金型からの取外しが困難となったり生産性が低
下し不適である。一方配合量を多くしてゆくと熱成形時
の到達結晶化度が高くなり耐衝撃性が低下する傾向があ
る上、一定量以上では大きな結晶化速度の向上はみられ
ない。更に熱成形時の賦型性が悪くなって、成形条件中
が狭くなる為、配合量は、１０重量％未満に抑えること
が好ましい。
１３層に用いるポリエチレンテレフタレートは２０″Ｃ
に於て、重量比６０／４０のフェノール／テ１〜ラクロ
ロエタン混合溶媒中で測定した固有粘度が０．７〜１．
１好ましくは０，８５〜１．０５が必要である。固有粘
度の低いポリエチレンテレフタレートは、低温衝撃が低
くなる為に少なくとも０．７好ましくは０．８５以上が
必要である。逆に固有粘度カ月、１を超えるものは、低
温時の衝撃強度に対して有利であるが、シー１−とする
時の溶融温度が極めて高くなり、その為の粘度低下が大
きくなって、実用上の利点はなくなる。
に於て、重量比６０／４０のフェノール／テ１〜ラクロ
ロエタン混合溶媒中で測定した固有粘度が０．７〜１．
１好ましくは０，８５〜１．０５が必要である。固有粘
度の低いポリエチレンテレフタレートは、低温衝撃が低
くなる為に少なくとも０．７好ましくは０．８５以上が
必要である。逆に固有粘度カ月、１を超えるものは、低
温時の衝撃強度に対して有利であるが、シー１−とする
時の溶融温度が極めて高くなり、その為の粘度低下が大
きくなって、実用上の利点はなくなる。
またポリオレフィンは炭素数２〜６個を含有するモノマ
ーより誘導された繰り返し単位を有するものが適当であ
り、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、高
密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ
ペンテン、ポリメチルペンテンが例として挙げられる。
ーより誘導された繰り返し単位を有するものが適当であ
り、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、高
密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ
ペンテン、ポリメチルペンテンが例として挙げられる。
中でもポリエチレン及びポリプロピレンが好ましい。一
般にポリオレフィンは、ポリエチレンテレフタレートに
比ベガラス転移点が低く、衝撃に対して抗力を有する。
般にポリオレフィンは、ポリエチレンテレフタレートに
比ベガラス転移点が低く、衝撃に対して抗力を有する。
従って、ポリオレフィンを配合することにより、結晶化
度を上げたポリエチレンテレフタレートの耐衝撃性を向
上させることが出来る。該ポリオレフィンの配合量は、
１〜１０重量％が必要であり、特に２〜８重四％が好ま
しい。
度を上げたポリエチレンテレフタレートの耐衝撃性を向
上させることが出来る。該ポリオレフィンの配合量は、
１〜１０重量％が必要であり、特に２〜８重四％が好ま
しい。
１重量％未満ては、結晶化度が高くなったポリエチレン
テレフタレートの衝撃強度を上げることは難しい。一方
１０重量％を赳えると耐熱性の低下が大きくなり２００
°Ｃを超える使用に充分耐える事が出来なくなる。又、
本発明に於いて、Ｂ層は、衝撃強度を大巾に下げない程
度の無機粒子例えば’ｒｉＯ２やシリカ、マイカ等を少
量含有してもさしつかえない。通常熱成形後のスクラッ
プは、多層にかかわらず、粉砕乾燥してリザイクルされ
るが、Ａ層に含まれる無機粒子が少ｉＢ層に混入しても
、衝撃強度の低下はほとんど見られない。
テレフタレートの衝撃強度を上げることは難しい。一方
１０重量％を赳えると耐熱性の低下が大きくなり２００
°Ｃを超える使用に充分耐える事が出来なくなる。又、
本発明に於いて、Ｂ層は、衝撃強度を大巾に下げない程
度の無機粒子例えば’ｒｉＯ２やシリカ、マイカ等を少
量含有してもさしつかえない。通常熱成形後のスクラッ
プは、多層にかかわらず、粉砕乾燥してリザイクルされ
るが、Ａ層に含まれる無機粒子が少ｉＢ層に混入しても
、衝撃強度の低下はほとんど見られない。
ところで、熱成形された製品の結晶化度は冷凍保存、搬
送時等の耐衝撃強度を低下させない為に不必要に高くす
ることは好ましくない。一般に、製品の結晶化度は１５
〜３０％程度が適当とされている。製品の結晶化度が、
１５％未満では熱成形の際成形品取出し作業中の充分な
寸法安定性ができず、一方製品の結晶化度が３０％を超
えると衝撃強度、特に低温時の衝撃強度が低下する。
送時等の耐衝撃強度を低下させない為に不必要に高くす
ることは好ましくない。一般に、製品の結晶化度は１５
〜３０％程度が適当とされている。製品の結晶化度が、
１５％未満では熱成形の際成形品取出し作業中の充分な
寸法安定性ができず、一方製品の結晶化度が３０％を超
えると衝撃強度、特に低温時の衝撃強度が低下する。
通常の単層のシートにより熱成形ポリエステル容器を製
造する場合、タルク等の無機系核剤を含むものは製品の
結晶化度が高くなり、耐衝撃性が低下する傾向がある。
造する場合、タルク等の無機系核剤を含むものは製品の
結晶化度が高くなり、耐衝撃性が低下する傾向がある。
一方、ポリオレフィン系核剤のみを含むものは、結晶化
速度が充分と言えず、高速熱成形に不適である。
速度が充分と言えず、高速熱成形に不適である。
ところが、易結晶性の固有粘度の低いポリエチレンテレ
フタレートに結晶核剤である無機粒子（タルク）等を配
合した層Ａと耐衝撃性に有利である固有粘度の高いポリ
エチレンテレフタレートに衝撃改善剤であるポリオレフ
ィンを配合した層Ｂを積層さゼたシートを、Ａ層側を金
型に接触させて熱成形した場合、優れたハイサイクル性
と低温衝撃性を同時に達成できることがわかった。つま
り、結晶化速度の異なる２層のシートを熱成形すること
により、成形品の結晶化度を自由にコントロールするこ
とが可能となったわけである。Ａ層は極めて速い結晶化
速度をもち、短時間の熱成形により結晶化度が高まる為
、ハイサイクル性形においても、結晶化度不足による離
型性不良を起ごずことばない。一方Ｂ層は、Ａ層に仕べ
てやや結晶化速度か遅い為に、熱成形時の到達結晶化度
が低く抑えられ、更に衝撃改善剤としてのポリオレフィ
ンを含有する為、低温時の衝撃強度に非常に優れる。こ
の様な特徴を有する２層を積層したシートより熱成形を
行な・う場合Ａ層の結晶化度は２５〜３５％、Ｂ層の結
晶化度は１５〜２５％にすることが好ましい。Ａ層、Ｂ
層の各結晶化度は、各層の組成、熱成形時の金型温度、
成形時間により自由にコンｌ−ロール可能である。一般
に、ポリオレフィン特に好ましくはポリエチレン及び／
又はポリプロピレンを配合づる事により、到達結晶化度
を低くコントロールする事が可能である。
フタレートに結晶核剤である無機粒子（タルク）等を配
合した層Ａと耐衝撃性に有利である固有粘度の高いポリ
エチレンテレフタレートに衝撃改善剤であるポリオレフ
ィンを配合した層Ｂを積層さゼたシートを、Ａ層側を金
型に接触させて熱成形した場合、優れたハイサイクル性
と低温衝撃性を同時に達成できることがわかった。つま
り、結晶化速度の異なる２層のシートを熱成形すること
により、成形品の結晶化度を自由にコントロールするこ
とが可能となったわけである。Ａ層は極めて速い結晶化
速度をもち、短時間の熱成形により結晶化度が高まる為
、ハイサイクル性形においても、結晶化度不足による離
型性不良を起ごずことばない。一方Ｂ層は、Ａ層に仕べ
てやや結晶化速度か遅い為に、熱成形時の到達結晶化度
が低く抑えられ、更に衝撃改善剤としてのポリオレフィ
ンを含有する為、低温時の衝撃強度に非常に優れる。こ
の様な特徴を有する２層を積層したシートより熱成形を
行な・う場合Ａ層の結晶化度は２５〜３５％、Ｂ層の結
晶化度は１５〜２５％にすることが好ましい。Ａ層、Ｂ
層の各結晶化度は、各層の組成、熱成形時の金型温度、
成形時間により自由にコンｌ−ロール可能である。一般
に、ポリオレフィン特に好ましくはポリエチレン及び／
又はポリプロピレンを配合づる事により、到達結晶化度
を低くコントロールする事が可能である。
本発明において積層シートのＡ層の占める厚さの割合は
３０％以下が好ましく特に１０％以下が好ましい。Ａ層
の割合が３０％よりも大きくなった場合、Ｂ層による衝
撃改善効果は小さくなる。
３０％以下が好ましく特に１０％以下が好ましい。Ａ層
の割合が３０％よりも大きくなった場合、Ｂ層による衝
撃改善効果は小さくなる。
本発明は、優れたハイサイクル性、衝撃強度を有するが
、約１４０〜１７０°Ｃで熱成形された製品が実際に電
子レンジ／オーブンで２００℃以十て加熱調理される時
には、結晶化度か更に」−男１し４０〜５５％程度にな
るので充分な耐熱性を有していることは汀うまでもない
。
、約１４０〜１７０°Ｃで熱成形された製品が実際に電
子レンジ／オーブンで２００℃以十て加熱調理される時
には、結晶化度か更に」−男１し４０〜５５％程度にな
るので充分な耐熱性を有していることは汀うまでもない
。
〈発明の効果〉
本発明容器は、高い結晶化速度による短い熱成形ザイク
ルと適度に抑制された結晶化度による改善された低温衝
撃強度及び高温使用時に高められた結晶化度による優れ
た耐熱性が得られるという極めて秀でた特性を侃えてお
り、ＴＶディナーと称される調理済冷凍食品容器１等に
最適である。
ルと適度に抑制された結晶化度による改善された低温衝
撃強度及び高温使用時に高められた結晶化度による優れ
た耐熱性が得られるという極めて秀でた特性を侃えてお
り、ＴＶディナーと称される調理済冷凍食品容器１等に
最適である。
〈実施例〉
実施例１〜５及び比較例１〜８
２０℃のｍｆｆ１ｌｔ６０／４０のフェノール／テ１ラ
クロロエタン混合溶媒中で測定した固有粘度が０．６〜
１．２のポリエチレンテレフタレートを水分率０．０１
％以下に乾燥した後、下記第１表に示した割合で無機粒
子（タルク）を配合さ−ＵたＡ層及びポリオレフィン（
線状低密度ポリエチレン）を配合させたＢ層を共押出機
ｃこよりシーＩ・の厚み全体に占めるＡ層の割合が１０
％であるシートを作製し、該シー［・を直接チルドキャ
スティングコル上に押出し急冷さ一已る。次いて該シー
トを予熱し柔い状態にし、雌型を取り付けた熟成形機に
よって第１表に示した成形リイクル及び金型温度１６５
°Ｃで熱成形を行って、縦１５７ｍｍｘ横１１．０ｍｍ
ｘ深さ３４ ｍ ｓｎ ）容Ｒａヲ作製Ｌ、下記の事項
について、評価を行った。
クロロエタン混合溶媒中で測定した固有粘度が０．６〜
１．２のポリエチレンテレフタレートを水分率０．０１
％以下に乾燥した後、下記第１表に示した割合で無機粒
子（タルク）を配合さ−ＵたＡ層及びポリオレフィン（
線状低密度ポリエチレン）を配合させたＢ層を共押出機
ｃこよりシーＩ・の厚み全体に占めるＡ層の割合が１０
％であるシートを作製し、該シー［・を直接チルドキャ
スティングコル上に押出し急冷さ一已る。次いて該シー
トを予熱し柔い状態にし、雌型を取り付けた熟成形機に
よって第１表に示した成形リイクル及び金型温度１６５
°Ｃで熱成形を行って、縦１５７ｍｍｘ横１１．０ｍｍ
ｘ深さ３４ ｍ ｓｎ ）容Ｒａヲ作製Ｌ、下記の事項
について、評価を行った。
１、 耐衝撃性、容器に水２００ｇを入れシールし、３
０″Ｃ中で２４時間放置した後、コンクリートの床面に
容器の底部を下にして落下させ、５０％破壊時の高さを
測定し、６０ｃｍ未満を×、６０〜８０ｃｍを△、８０
ｃｍ以」−を○とした。
０″Ｃ中で２４時間放置した後、コンクリートの床面に
容器の底部を下にして落下させ、５０％破壊時の高さを
測定し、６０ｃｍ未満を×、６０〜８０ｃｍを△、８０
ｃｍ以」−を○とした。
２、 離型性：成形体を金型より離型させる時の形状の
くずれ状態にて評価する。金型通りの形状で円滑に成形
体か取り出せた場合０１寸法が０〜２ｍｍ延びた形状で
取り出された場合を△２ｍｍ以」−延びた形状で取り出
された場合を×とした。
くずれ状態にて評価する。金型通りの形状で円滑に成形
体か取り出せた場合０１寸法が０〜２ｍｍ延びた形状で
取り出された場合を△２ｍｍ以」−延びた形状で取り出
された場合を×とした。
３、ｉ１熱性：成形品を２２０°Ｃのオーブンに６０分
間放置して、全く変形のないものを○、容器側部のふく
れや底部のへこのが２ｍｍ以内の場合を△、２ｍｍ以上
の場合を×とした。但し、良好な外観を有する成形品が
得られたもののみ評価を行った。
間放置して、全く変形のないものを○、容器側部のふく
れや底部のへこのが２ｍｍ以内の場合を△、２ｍｍ以上
の場合を×とした。但し、良好な外観を有する成形品が
得られたもののみ評価を行った。
ポリエチレンテレフタレーＩ・の固有粘度が０．６５以
下の場合、結晶化は素速く進行し、離型性に優れるけれ
ども、衝撃改善剤としてのポリオレフィンを配合しても
衝撃強度に著しく劣り好ましくない。一方固有粘度が、
１，１以」−の場合には、結晶化の進行が遅い為に、金
型からのｆｉｌ型性が悪くなる。本発明においてポリエ
チレンテレフタレートの固有粘度は０．７〜１，０のも
のが好ましいこのが判る。一般にポリエチレンテレフタ
シー１〜結晶化速度が遅いが、ポリオレフィンあるいは
無機粒子等の核剤を配合したものは、結晶化が促進され
、１０秒以内のサイクルで熱成形を行うことが出来る。
下の場合、結晶化は素速く進行し、離型性に優れるけれ
ども、衝撃改善剤としてのポリオレフィンを配合しても
衝撃強度に著しく劣り好ましくない。一方固有粘度が、
１，１以」−の場合には、結晶化の進行が遅い為に、金
型からのｆｉｌ型性が悪くなる。本発明においてポリエ
チレンテレフタレートの固有粘度は０．７〜１，０のも
のが好ましいこのが判る。一般にポリエチレンテレフタ
シー１〜結晶化速度が遅いが、ポリオレフィンあるいは
無機粒子等の核剤を配合したものは、結晶化が促進され
、１０秒以内のサイクルで熱成形を行うことが出来る。
しかし、核剤として無機粒子を配合−ｌずポリオレフィ
ンを配合したものは、耐衝撃性に優れるが、結晶化速度
が不充分であり、成形サイクルを６秒以下にした場合に
金型からの離型不良を起こす。
ンを配合したものは、耐衝撃性に優れるが、結晶化速度
が不充分であり、成形サイクルを６秒以下にした場合に
金型からの離型不良を起こす。
一般にポリオレフィンの配合量を増やす事により、熱成
形時の金型離型は改良されるが、反面、耐熱性が低下す
る傾向がありポリオレフィンを↓Ｏ％以−１−含むもの
は、２２０°Ｃ以十８の使用には不適である。又、比較
的低粘度のＰＥＴにポリオレフィンを配合する事により
結晶化速度が改善され、金型離型性は向」ニするが、反
面ポリオレフィンの衝撃改善効果は著しく低下する。
形時の金型離型は改良されるが、反面、耐熱性が低下す
る傾向がありポリオレフィンを↓Ｏ％以−１−含むもの
は、２２０°Ｃ以十８の使用には不適である。又、比較
的低粘度のＰＥＴにポリオレフィンを配合する事により
結晶化速度が改善され、金型離型性は向」ニするが、反
面ポリオレフィンの衝撃改善効果は著しく低下する。
一方核剤として、タルク等の無機粒子を配合した場合結
晶化が素速く進行し、離型性に優れるけれとも耐衝撃性
に劣り、衝撃改善剤としてのポリオレフィンを併用した
場合においても、その傾向は変わらない。
晶化が素速く進行し、離型性に優れるけれとも耐衝撃性
に劣り、衝撃改善剤としてのポリオレフィンを併用した
場合においても、その傾向は変わらない。
無機粒子の平均粒子径は、小さい方が好ましいが、マト
リックスとなるＰＥＴ中で二次凝集が起こる０、 １ミ
クロン以下は好ましくない事が判る。
リックスとなるＰＥＴ中で二次凝集が起こる０、 １ミ
クロン以下は好ましくない事が判る。
実施例６，７及び比較例９，１０
固有粘度０．８５のポリエチレンテレフタレートにタル
ク（平均粒子径３〜５μ）を０．３％配合したＡ層及び
固有粘度０．９５のポリエチレンテレフタレートに低密
度ポリエチレン（メルトインデックス１．０）を３％配
合したＢ層を共押出［４こよりＡ層ａ １３層の割合か
表−２に示す通りのシーＩ・を作製し、前記実施例と同
様な方法で熟成形を行った。評価も前記実施例と同様の
方法で実施し、得１日 実施例６及び７のＡ層の占める厚さの割合が３０％以下
の共押出しシートにより、作製したトレーは、Ａ層の有
する速い結晶化速度による優れた成形性及び離型性とＢ
層の有する優れた耐衝撃性の特性を合せ持つものであっ
た。
ク（平均粒子径３〜５μ）を０．３％配合したＡ層及び
固有粘度０．９５のポリエチレンテレフタレートに低密
度ポリエチレン（メルトインデックス１．０）を３％配
合したＢ層を共押出［４こよりＡ層ａ １３層の割合か
表−２に示す通りのシーＩ・を作製し、前記実施例と同
様な方法で熟成形を行った。評価も前記実施例と同様の
方法で実施し、得１日 実施例６及び７のＡ層の占める厚さの割合が３０％以下
の共押出しシートにより、作製したトレーは、Ａ層の有
する速い結晶化速度による優れた成形性及び離型性とＢ
層の有する優れた耐衝撃性の特性を合せ持つものであっ
た。
比較例９におけるＢ層のみのものは結晶化速度が遅いた
め成形ザイクルを５秒にした場合、成形性が良好ではな
いことが判る。一方比較例１０のＡ層の割合が３０％を
超えるものは、衝撃強度が低く不適である。
め成形ザイクルを５秒にした場合、成形性が良好ではな
いことが判る。一方比較例１０のＡ層の割合が３０％を
超えるものは、衝撃強度が低く不適である。
Claims (1)
- 平均粒子径０．１〜２０μの無機粒子０．１〜１０重量
％を含む固有粘度０．６〜０．９５のポリエチレンテレ
フタレート（Ａ層）及び炭素原子２〜６個を含有するモ
ノマーより誘導された繰り返し単位を有するポリオレフ
ィンを１〜１０重量％と結晶核剤を０〜３重量％含む固
有粘度０．７〜１．１のポリエチレンテレフタレート（
Ｂ層）を積層してシートとした後、Ａ層側を金型に接触
させて熱成形したことを特徴とするポリエステル容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5081089A JP2895498B2 (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 熱成形ポリエステル容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5081089A JP2895498B2 (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 熱成形ポリエステル容器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02229025A true JPH02229025A (ja) | 1990-09-11 |
| JP2895498B2 JP2895498B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=12869120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5081089A Expired - Lifetime JP2895498B2 (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 熱成形ポリエステル容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2895498B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA038240B1 (ru) * | 2016-04-11 | 2021-07-29 | ДАК АМЕРИКАС ЭлЭлСи | Полиэфирные емкости и пленки с пониженной газовой проницаемостью |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101325555B1 (ko) | 2011-12-09 | 2013-11-05 | 주식회사 엘지화학 | 구형화 천연 흑연을 음극 활물질로 포함하는 리튬 이차전지 |
-
1989
- 1989-03-01 JP JP5081089A patent/JP2895498B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2895498B2 (ja) | 1999-05-24 |
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