JPH02233805A - 蒸気加減弁 - Google Patents
蒸気加減弁Info
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- JPH02233805A JPH02233805A JP1051849A JP5184989A JPH02233805A JP H02233805 A JPH02233805 A JP H02233805A JP 1051849 A JP1051849 A JP 1051849A JP 5184989 A JP5184989 A JP 5184989A JP H02233805 A JPH02233805 A JP H02233805A
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- valve body
- steam
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- sleeve
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
- F01D17/10—Final actuators
- F01D17/12—Final actuators arranged in stator parts
- F01D17/14—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits
- F01D17/141—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of shiftable members or valves obturating part of the flow path
- F01D17/145—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of shiftable members or valves obturating part of the flow path by means of valves, e.g. for steam turbines
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86928—Sequentially progressive opening or closing of plural valves
- Y10T137/86936—Pressure equalizing or auxiliary shunt flow
- Y10T137/86944—One valve seats against other valve [e.g., concentric valves]
- Y10T137/86968—With balancing chamber
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は，蒸気タービンの蒸気加減弁に係り、特に弁体
の弁開度が大きくなったときの弁体の振動を抑制し、弁
体を安定化させるために好適な蒸気加減弁に関する。
の弁開度が大きくなったときの弁体の振動を抑制し、弁
体を安定化させるために好適な蒸気加減弁に関する。
［従来の技術コ
第６図は蒸気加減弁の従来技術を示す縦断面図である。
この第６図に示す蒸気加減弁では、弁ボディ１と、上蓋
２と、この上蓋２に取り付けられたプッシュ３と、この
プッシュ３の内部に摺動可能に嵌合された弁控４と、前
記弁ボディ１内に取り付けられたスリーブ７と、このス
リーブ７の内部に間隙８を有して摺動可能に収納された
弁体６と、前記弁棒４の制御機構と、前記弁棒４の上端
部に設けられた小弁１３と前記弁体６の上部に設けられ
た小弁座１４の組と、前記弁体６の下端部に設けられた
大弁１５と前記弁ボディ１に設けられた大弁座１６の組
と、前記弁ボディ１内に形成された入口蒸気室１８およ
び蒸気入口流路２１ならびに蒸気出口流路２２と、前記
弁体６およびスリーブ７ならびに上蓋２により形成され
た圧力室ｌ９と、前記大弁１５内に設けられた流路２０
とを有している。
２と、この上蓋２に取り付けられたプッシュ３と、この
プッシュ３の内部に摺動可能に嵌合された弁控４と、前
記弁ボディ１内に取り付けられたスリーブ７と、このス
リーブ７の内部に間隙８を有して摺動可能に収納された
弁体６と、前記弁棒４の制御機構と、前記弁棒４の上端
部に設けられた小弁１３と前記弁体６の上部に設けられ
た小弁座１４の組と、前記弁体６の下端部に設けられた
大弁１５と前記弁ボディ１に設けられた大弁座１６の組
と、前記弁ボディ１内に形成された入口蒸気室１８およ
び蒸気入口流路２１ならびに蒸気出口流路２２と、前記
弁体６およびスリーブ７ならびに上蓋２により形成され
た圧力室ｌ９と、前記大弁１５内に設けられた流路２０
とを有している。
前記弁棒４の下部側には弁棒眉部５が設けられ、前記弁
体６には前記弁棒眉部５に係合し得る突起部６ａが設け
られている。
体６には前記弁棒眉部５に係合し得る突起部６ａが設け
られている。
前記弁棒４の制御機構は、油圧モータ９と，これに嵌挿
されたピストンロッド１０と、一端部は前記ピストンロ
ンド１０に連結され，他端部はピン１７を介して弁棒４
に連結され，中間部は固定部材にピン結合されたレバー
１１と、前記弁棒４を常に一定の力Ｆｓで押し下げてい
る圧縮ばね１２とを有して横成されている。
されたピストンロッド１０と、一端部は前記ピストンロ
ンド１０に連結され，他端部はピン１７を介して弁棒４
に連結され，中間部は固定部材にピン結合されたレバー
１１と、前記弁棒４を常に一定の力Ｆｓで押し下げてい
る圧縮ばね１２とを有して横成されている。
前記蒸気加減弁の作用について説明するに，油圧モータ
９の油圧の増減によりピストンロンド１０が上下動する
と、この上下動はレバー１ｌを介して弁棒４に伝達され
る。
９の油圧の増減によりピストンロンド１０が上下動する
と、この上下動はレバー１ｌを介して弁棒４に伝達され
る。
いま、ピン１７を介して圧縮ばね１２を圧縮し、弁棒４
を上昇させる。この弁控４の上昇量が弁棒４の下端部の
小弁１３と弁体６の上部の小弁座１４間の最大間隙τよ
り小さい場合には、弁体６の下端部の大弁ｌ５は蒸気出
口流路２２の入口部の大弁座ｌ６に密着し、弁棒肩部５
と弁体６の内壁に設けた突起部６ａとは離れている。し
たがって、高圧蒸気は入口蒸気室１８よりスリーブ７と
弁体６の摺動部の間ＶＸ８を経て圧力室１９に流入し、
弁棒肩部５と突起部６ａとの間，小弁１３と小弁座ｌ４
との間ならびに流通路２０を経て蒸気出口流路２２に流
出する。
を上昇させる。この弁控４の上昇量が弁棒４の下端部の
小弁１３と弁体６の上部の小弁座１４間の最大間隙τよ
り小さい場合には、弁体６の下端部の大弁ｌ５は蒸気出
口流路２２の入口部の大弁座ｌ６に密着し、弁棒肩部５
と弁体６の内壁に設けた突起部６ａとは離れている。し
たがって、高圧蒸気は入口蒸気室１８よりスリーブ７と
弁体６の摺動部の間ＶＸ８を経て圧力室１９に流入し、
弁棒肩部５と突起部６ａとの間，小弁１３と小弁座ｌ４
との間ならびに流通路２０を経て蒸気出口流路２２に流
出する。
さらに弁棒４が上昇され、その上昇量が最大間隙τより
大になると、弁棒肩部５は弁体６の内壁に設けた突起部
６ａと係合し、弁体６を上昇させるため、大弁１５は大
弁座１６より離れて０４口し、弁開度しどなるから、入
口蒸気室１８の蒸気は前記開口より直接に蒸気出口流路
２２に流出する。
大になると、弁棒肩部５は弁体６の内壁に設けた突起部
６ａと係合し、弁体６を上昇させるため、大弁１５は大
弁座１６より離れて０４口し、弁開度しどなるから、入
口蒸気室１８の蒸気は前記開口より直接に蒸気出口流路
２２に流出する。
前記のように作動した場合の入口蒸気室１８，圧力室１
９および蒸気出口流路２２における圧力Ｐ１，Ｐ，およ
びＰ！を弁開度との関係で示すと、第７図のようになる
。
９および蒸気出口流路２２における圧力Ｐ１，Ｐ，およ
びＰ！を弁開度との関係で示すと、第７図のようになる
。
前記弁体６が所定の弁開度Ｌに開いた場合、弁棒４には
入口蒸気室１８の圧力Ｐエ，圧力室１９の圧力Ｐ，，蒸
気出口流路２２の圧力Ｐ，の関係から力ト゛Ｐが作用し
、油圧モータ９から弁棒４に作用する力Ｆ，前記力ＦＰ
＋圧縮反力Ｆｓとの関係からＦ＝ＦＰ十Ｆ，の状態でバ
ランスする状態となる。
入口蒸気室１８の圧力Ｐエ，圧力室１９の圧力Ｐ，，蒸
気出口流路２２の圧力Ｐ，の関係から力ト゛Ｐが作用し
、油圧モータ９から弁棒４に作用する力Ｆ，前記力ＦＰ
＋圧縮反力Ｆｓとの関係からＦ＝ＦＰ十Ｆ，の状態でバ
ランスする状態となる。
ここで、圧縮ばねｌ２の圧縮反力Ｆｓは弁開度に対して
直線的に変化するが、圧力によって作用する力ＦＰは、
弁開度に応じて複雑に変化する。したがって、弁棒４に
作用する力ＦＰに注目すると、第８図に示すように、力
ＦＰは小弁１３が全開するまでは極めて小さな力が作用
し、大弁１５が開き始める時点で急激に作用力が大きく
なり，これよりも弁開度が大きくなるにつれて漸次減少
する傾向を示す。このような力ＦＰの関係式を示すと、
以下のようになる。
直線的に変化するが、圧力によって作用する力ＦＰは、
弁開度に応じて複雑に変化する。したがって、弁棒４に
作用する力ＦＰに注目すると、第８図に示すように、力
ＦＰは小弁１３が全開するまでは極めて小さな力が作用
し、大弁１５が開き始める時点で急激に作用力が大きく
なり，これよりも弁開度が大きくなるにつれて漸次減少
する傾向を示す。このような力ＦＰの関係式を示すと、
以下のようになる。
ここで，Ｐエ＝入口蒸気室１８の圧力
Ｐ，＝蒸気出口流路２２の圧力
Ｐ３＝圧力室１９の圧力
ｐａ＝大気圧力
Ｄ１＝弁体６の下端の外径
Ｄ，＝蒸気出口流路２２の直径
Ｄ，＝弁体６の流通路２０の直径
Ｄ４＝弁棒４の直径
である。
第８図において，弁開度ＯからＱまでにおいては、（１
）式のＣ項のみが有力となるがＰａ＜Ｐ，であるため、
力ＦＰは負となる。
）式のＣ項のみが有力となるがＰａ＜Ｐ，であるため、
力ＦＰは負となる。
ついで、弁棒肩部５と弁体６に設けられた突起部６ａと
が係合し、大弁１５が開き始める時点では、（１）式の
（ａ）， （ｂ）および（ｃ）がすべて有効に作用する
ことになるので、弁棒４に作用する力ＦＰは急激に大き
くなり、これよりも弁開度が大きくなると、第７図に示
すように、圧力Ｐ，が上昇するため、（１）式の（ａ）
項と（ｂ）項の（ ｐ ｘ−ｐ ｔ ）と（ ｐ ｓｐ
ｔ）で示される差圧が小さくなって弁棒４に作用する力
ＦＰが減少し、弁開度が全開Ｌ。近傍では、力ＦＰが非
常に小さくなり、Ｆｐ斗ｏまたはＦｐ＜Ｏの状態となる
。すなわち、弁棒４と弁休６との係合状態を維持する力
が非常に小さくなり、弁体６はスリーブ７で案内されて
はいるものの，弁軸方向（力ＦＰが作用する方向）に、
極めて不安定な状態となる。
が係合し、大弁１５が開き始める時点では、（１）式の
（ａ）， （ｂ）および（ｃ）がすべて有効に作用する
ことになるので、弁棒４に作用する力ＦＰは急激に大き
くなり、これよりも弁開度が大きくなると、第７図に示
すように、圧力Ｐ，が上昇するため、（１）式の（ａ）
項と（ｂ）項の（ ｐ ｘ−ｐ ｔ ）と（ ｐ ｓｐ
ｔ）で示される差圧が小さくなって弁棒４に作用する力
ＦＰが減少し、弁開度が全開Ｌ。近傍では、力ＦＰが非
常に小さくなり、Ｆｐ斗ｏまたはＦｐ＜Ｏの状態となる
。すなわち、弁棒４と弁休６との係合状態を維持する力
が非常に小さくなり、弁体６はスリーブ７で案内されて
はいるものの，弁軸方向（力ＦＰが作用する方向）に、
極めて不安定な状態となる。
このように、弁開度が全開Ｌ０近傍で使用される蒸気加
減弁において、大弁１５と大弁座ｌ６とで形成される流
路を高速蒸気流が流れ、蒸気出口流路２２に拡散した場
合に、大弁１５の下流側は変動の大きい流動状況である
ため，この変動流による圧力変化が弁体６を刺激し、前
述したように係合力の少ない不安定な状態にある弁体６
に異常振動を発生させることになる。これは、第７図の
弁開度が振動発生点よりも小さい位置で圧力Ｐ１と圧力
Ｐ，との差が大きく、大弁１５と大弁座１６との流路の
蒸気流速が大きい場合においても弁体６の異常振動が発
生しにくいことから、弁体６の異常振動は単に蒸気流速
によるものではなく、弁棒４と弁体６との係合力に関連
するものである。
減弁において、大弁１５と大弁座ｌ６とで形成される流
路を高速蒸気流が流れ、蒸気出口流路２２に拡散した場
合に、大弁１５の下流側は変動の大きい流動状況である
ため，この変動流による圧力変化が弁体６を刺激し、前
述したように係合力の少ない不安定な状態にある弁体６
に異常振動を発生させることになる。これは、第７図の
弁開度が振動発生点よりも小さい位置で圧力Ｐ１と圧力
Ｐ，との差が大きく、大弁１５と大弁座１６との流路の
蒸気流速が大きい場合においても弁体６の異常振動が発
生しにくいことから、弁体６の異常振動は単に蒸気流速
によるものではなく、弁棒４と弁体６との係合力に関連
するものである。
第８図に示すように、弁棒４に作用する力ＦＰの従来技
術の特性は、小弁１３を設けたことに起因するものであ
る。ここで、小弁１３を設けたことの利得は、第７図か
ら分かるように、小弁がない場合の圧力Ｐ！の変化から
求められる力ＦＰが第８図のようにＦＰ′のように大き
くなるのに対して，弁開き始めにおける弁棒４に作用す
る力をΔＦだけ小さくすることが可能であり、油圧モー
タ９の小型，軽量化が達成される点にある。しかしなが
ら，前述したように弁開度の大きい位置で弁棒４と弁体
６との係合力が小さく、弁体６が不安定な状態になる。
術の特性は、小弁１３を設けたことに起因するものであ
る。ここで、小弁１３を設けたことの利得は、第７図か
ら分かるように、小弁がない場合の圧力Ｐ！の変化から
求められる力ＦＰが第８図のようにＦＰ′のように大き
くなるのに対して，弁開き始めにおける弁棒４に作用す
る力をΔＦだけ小さくすることが可能であり、油圧モー
タ９の小型，軽量化が達成される点にある。しかしなが
ら，前述したように弁開度の大きい位置で弁棒４と弁体
６との係合力が小さく、弁体６が不安定な状態になる。
この種蒸気加減弁における他の従来技術としては、特願
昭４５−１０８８５４号，特公昭５５ − ４４２６３
号公報，特開昭６２−１４７００２号公報に記載の技術
がある。
昭４５−１０８８５４号，特公昭５５ − ４４２６３
号公報，特開昭６２−１４７００２号公報に記載の技術
がある。
前記特願昭４５−１０８８５４号に示される従来技術は
、弁体をスリーブ内に収納し、弁体の振動を抑制する構
造であり、第７図，第８図に示した小弁がない場合の特
性を示現する。
、弁体をスリーブ内に収納し、弁体の振動を抑制する構
造であり、第７図，第８図に示した小弁がない場合の特
性を示現する。
前記特公昭５５ − ４４２６３号公報に記載の従来技
術は、前記第６図に示した従来技術とほぼ同様であるが
、小弁１３からの大径の流路２０を改良し、小弁１３か
らの蒸気流を分散させて流す構造とし、大弁ｌ５の下流
側の流動状態を改善したものである。
術は、前記第６図に示した従来技術とほぼ同様であるが
、小弁１３からの大径の流路２０を改良し、小弁１３か
らの蒸気流を分散させて流す構造とし、大弁ｌ５の下流
側の流動状態を改善したものである。
また、前記特開昭６２−１４７００２号公報に記載の従
来技術は、第６図に示した従来技術において，スリーブ
７と弁体６とに、軸方向と直交する方向にそれぞれ貫通
孔を設け、小弁ｌ３が全開時点よりも弁開度が大きい範
囲で、双方の貫通孔が重なり合って入口蒸気室１８と圧
力室１９とが連通ずる範囲を持つ構造とし、小弁１３の
流通路２０からの蒸気流量を増加させ、大弁１５からの
蒸気流との混合状態の改善を図り、蒸気出口流路２２の
流れを安定化させ、弁体６に与える流体からの加振方を
低下させるものである。このように、この従来技術では
弁体回りの流動状態を改善する構造が主体であり、蒸気
加減弁における可動部材を安定化させる構造ではない。
来技術は、第６図に示した従来技術において，スリーブ
７と弁体６とに、軸方向と直交する方向にそれぞれ貫通
孔を設け、小弁ｌ３が全開時点よりも弁開度が大きい範
囲で、双方の貫通孔が重なり合って入口蒸気室１８と圧
力室１９とが連通ずる範囲を持つ構造とし、小弁１３の
流通路２０からの蒸気流量を増加させ、大弁１５からの
蒸気流との混合状態の改善を図り、蒸気出口流路２２の
流れを安定化させ、弁体６に与える流体からの加振方を
低下させるものである。このように、この従来技術では
弁体回りの流動状態を改善する構造が主体であり、蒸気
加減弁における可動部材を安定化させる構造ではない。
したがって、この種の蒸気加減弁において、根本的には
流動状況と可動部材との両面からの改善技術が必要とさ
れている。
流動状況と可動部材との両面からの改善技術が必要とさ
れている。
［発明が解決しようとする課題］
前記従来技術のうち、弁棒に小弁を設けない従来技術で
は、弁体が所定の弁開度以上に開いた場合でも，弁体の
挙動が不安定になることがない。
は、弁体が所定の弁開度以上に開いた場合でも，弁体の
挙動が不安定になることがない。
しかし、弁開き始めにおいて、弁棒に作用させる力を大
きくする必要があり，その分油圧モータを含む弁棒の制
御機構を大型にしなければならないという問題があった
。
きくする必要があり，その分油圧モータを含む弁棒の制
御機構を大型にしなければならないという問題があった
。
これに対して、第６図に示す従来技術を始めとして，弁
棒４に小弁１３を設けた従来技術においては、弁開度が
大きくなるにつれて、圧力室１９の圧力Ｐ，と蒸気出口
流路２２の圧力Ｐ，との差がホさくなり、弁棒４と弁体
６との係合力がほとんどなくなる程度に減少する．その
結果、弁棒４は圧縮ばね１２と油圧モータ９との作用力
によって弁開度位置を保持するが、弁体６はスリーブ７
にガイドされてはいるものの、弁軸方向に単独で移動可
能な状態となり、大弁１５の下流側における変動流から
の刺激によって弁体６に振動現象が発生する。この振動
現象は、蒸気加減弁を構成する部材の摩耗，破損等の問
題を引き起こすことになる。
棒４に小弁１３を設けた従来技術においては、弁開度が
大きくなるにつれて、圧力室１９の圧力Ｐ，と蒸気出口
流路２２の圧力Ｐ，との差がホさくなり、弁棒４と弁体
６との係合力がほとんどなくなる程度に減少する．その
結果、弁棒４は圧縮ばね１２と油圧モータ９との作用力
によって弁開度位置を保持するが、弁体６はスリーブ７
にガイドされてはいるものの、弁軸方向に単独で移動可
能な状態となり、大弁１５の下流側における変動流から
の刺激によって弁体６に振動現象が発生する。この振動
現象は、蒸気加減弁を構成する部材の摩耗，破損等の問
題を引き起こすことになる。
本発明の目的は、前記従来技術の問題を解決し、弁体が
弁開方向に所定の弁開度を越えて移動したときの弁体の
振動を抑制し、弁体の安定化を図り得る蒸気加減弁を提
供することにある。
弁開方向に所定の弁開度を越えて移動したときの弁体の
振動を抑制し、弁体の安定化を図り得る蒸気加減弁を提
供することにある。
［課題を解決するための手段］
前記目的を達成するために、本発明の蒸気加減弁におい
ては、弁体の円筒状外周面に弁軸方向に長い凹状溝を、
円周方向に等間隔をおいて複数個設けるとともに，前記
スリーブには前記凹状溝と対向する位置に、前記入口蒸
気室と前記凹状溝とを連通させる蒸気流路を設け、弁体
が所定の弁開度を越えて移動したとき、前記スリーブの
蒸気流路と前記凹状溝からなる流路により前記入口蒸気
室と前記圧力室とを連通ずるように構成したものである
。
ては、弁体の円筒状外周面に弁軸方向に長い凹状溝を、
円周方向に等間隔をおいて複数個設けるとともに，前記
スリーブには前記凹状溝と対向する位置に、前記入口蒸
気室と前記凹状溝とを連通させる蒸気流路を設け、弁体
が所定の弁開度を越えて移動したとき、前記スリーブの
蒸気流路と前記凹状溝からなる流路により前記入口蒸気
室と前記圧力室とを連通ずるように構成したものである
。
また、弁棒と弁体との間が全開したとき、弁棒の安定化
を図るため、弁棒と弁体との間が全開したときの弁控と
弁体との間の流路面積と、複数個の凹状溝とスリーブの
内周面との間に形成される全体の流路面積と，スリーブ
に形成された複数の蒸気通路による全体の流路面積とは
、それぞれＡ１，Ａ，，Ａ３としたとき、Ａ，＜Ａ，弁
Ａ，の関係が成立するように構成されたものである。
を図るため、弁棒と弁体との間が全開したときの弁控と
弁体との間の流路面積と、複数個の凹状溝とスリーブの
内周面との間に形成される全体の流路面積と，スリーブ
に形成された複数の蒸気通路による全体の流路面積とは
、それぞれＡ１，Ａ，，Ａ３としたとき、Ａ，＜Ａ，弁
Ａ，の関係が成立するように構成されたものである。
また、弁体を蒸気の代わりに機械的に押し付け、より安
定化を図るために本発明の蒸気加減弁においては、圧力
室内における弁体の上方に、円周方向に等間隔をおいて
複数個の圧縮ばねを設置するとともに、弁体が所定の弁
開度を越えて移動したとき、前記圧縮ばねにより弁体を
押し下げるように構成されたものである。
定化を図るために本発明の蒸気加減弁においては、圧力
室内における弁体の上方に、円周方向に等間隔をおいて
複数個の圧縮ばねを設置するとともに、弁体が所定の弁
開度を越えて移動したとき、前記圧縮ばねにより弁体を
押し下げるように構成されたものである。
［作用］
本発明の請求項１記載の発明では、弁棒が所定の上昇量
（小弁と小弁座間の最大間隙）以上に上昇操作されると
、弁棒と弁体とが係合し、弁体が弁開方向に移動する． 前記弁体が弁開方向に所定の弁開度を越えて移動すると
、スリーブに設けられた蒸気流路と、弁体に設けられた
凹状溝からなる流路を通じて入口蒸気室と圧力室とが連
通ずる。
（小弁と小弁座間の最大間隙）以上に上昇操作されると
、弁棒と弁体とが係合し、弁体が弁開方向に移動する． 前記弁体が弁開方向に所定の弁開度を越えて移動すると
、スリーブに設けられた蒸気流路と、弁体に設けられた
凹状溝からなる流路を通じて入口蒸気室と圧力室とが連
通ずる。
？の結果，入口蒸気室内の蒸気がスリーブに設けられた
各蒸気流路→弁体に設けられた各凹状溝→圧力室に流れ
、圧力室の圧力（Ｐ３）が高くなる。
各蒸気流路→弁体に設けられた各凹状溝→圧力室に流れ
、圧力室の圧力（Ｐ３）が高くなる。
前記圧力室の圧力（Ｐ３）が高くなると、前記（１）式
に示す関係から弁棒に作用する力を大きくすることが可
能となる。前記弁棒に作用する力を大きくすることによ
り、弁棒と弁体の係合力を増大させることができるので
、弁体の振動を抑制し、弁体を安定化させることが可能
となる。
に示す関係から弁棒に作用する力を大きくすることが可
能となる。前記弁棒に作用する力を大きくすることによ
り、弁棒と弁体の係合力を増大させることができるので
、弁体の振動を抑制し、弁体を安定化させることが可能
となる。
次に、本発明の請求項２記載の発明では、弁棒と弁体と
の間が全開になったとき、入口蒸気室の圧力Ｐ■と圧力
室の圧力Ｐ！と蒸気出口の圧力Ｐ３とがＰエ＞ ｐ ｔ
≧Ｐ３の状態からＰ１≧ｐ，＞ｐ，になるように圧力室
の圧力Ｐ，を高められるようにするため、弁棒と弁体と
の間が全開になったときの弁棒と弁体との間の流路面積
八〇と弁体に形成された複数個の凹状溝とスリーブの内
周面との間の全体の流路面積Ａ，とスリーブに形成され
た複数個の蒸気通路全体の流路面積Ａ３とをＡ■＜ Ａ
！ ”ＦＡ３の関係が成立するように構成されている
ので、弁体が下方向に押し付ける力を増加することがで
き、これによって弁体の振動をさらに抑制して弁体をさ
らに安定化させることができる．次に、本発明の請求項
３記載の発明では、弁棒が所定の上昇量以上に上昇操作
され，弁棒と弁体とが係合し、弁体が弁開方向に移動す
る過程で、所定の弁開度までは弁棒に作用する力は従来
技術と同様である。
の間が全開になったとき、入口蒸気室の圧力Ｐ■と圧力
室の圧力Ｐ！と蒸気出口の圧力Ｐ３とがＰエ＞ ｐ ｔ
≧Ｐ３の状態からＰ１≧ｐ，＞ｐ，になるように圧力室
の圧力Ｐ，を高められるようにするため、弁棒と弁体と
の間が全開になったときの弁棒と弁体との間の流路面積
八〇と弁体に形成された複数個の凹状溝とスリーブの内
周面との間の全体の流路面積Ａ，とスリーブに形成され
た複数個の蒸気通路全体の流路面積Ａ３とをＡ■＜ Ａ
！ ”ＦＡ３の関係が成立するように構成されている
ので、弁体が下方向に押し付ける力を増加することがで
き、これによって弁体の振動をさらに抑制して弁体をさ
らに安定化させることができる．次に、本発明の請求項
３記載の発明では、弁棒が所定の上昇量以上に上昇操作
され，弁棒と弁体とが係合し、弁体が弁開方向に移動す
る過程で、所定の弁開度までは弁棒に作用する力は従来
技術と同様である。
さらに弁体が弁開方向に移動し、所定の弁開度を越えて
移動すると、圧力室内における弁体の上方に設置された
各圧縮ばねを前記弁体で圧縮する．前記圧縮ばねが圧縮
されると、その反発力により弁体が押し下げられ、弁棒
と弁体との係合部を通じて，弁体の押し下げ力が弁棒へ
伝達され，弁棒に作用する力（Ｐ，）が大きくなり、こ
の場合も前記（１）式に示す関係から弁棒と弁体の係合
力を増大させることができるので、弁体の振動を抑制し
、弁体を安定化させることが可能となる．［実施例］ 以下、本発明の実施例を図面により説明する．第１図は
本発明の第１の実施例を示す縦断面図、第２図は第１図
の■一■線切断拡大断面図である。
移動すると、圧力室内における弁体の上方に設置された
各圧縮ばねを前記弁体で圧縮する．前記圧縮ばねが圧縮
されると、その反発力により弁体が押し下げられ、弁棒
と弁体との係合部を通じて，弁体の押し下げ力が弁棒へ
伝達され，弁棒に作用する力（Ｐ，）が大きくなり、こ
の場合も前記（１）式に示す関係から弁棒と弁体の係合
力を増大させることができるので、弁体の振動を抑制し
、弁体を安定化させることが可能となる．［実施例］ 以下、本発明の実施例を図面により説明する．第１図は
本発明の第１の実施例を示す縦断面図、第２図は第１図
の■一■線切断拡大断面図である。
この第１の実施例の蒸気加減弁では、弁体６の円筒外周
面に、弁軸方向に長い凹状溝２３が円周方向に等間隔を
おいて複数個、図示実施例では第２図に示すように４個
設けられている．各凹状溝２３は、第１図に示すように
、スリーブ７と弁体６の摺動部の上端部と、凹状溝２３
の上端部との間に距離ＬＲをおいて形成され，弁体６が
弁開方向に前記距離ＬＲを越えて移動したとき、前記凹
状溝２３が圧力室１９に連通ずるように形成されている
。
面に、弁軸方向に長い凹状溝２３が円周方向に等間隔を
おいて複数個、図示実施例では第２図に示すように４個
設けられている．各凹状溝２３は、第１図に示すように
、スリーブ７と弁体６の摺動部の上端部と、凹状溝２３
の上端部との間に距離ＬＲをおいて形成され，弁体６が
弁開方向に前記距離ＬＲを越えて移動したとき、前記凹
状溝２３が圧力室１９に連通ずるように形成されている
。
一方，スリーブ７には前記凹状溝２３に対向する位置に
、蒸気流路としての貫通孔２４が設けられている． いま，小弁ｌ３が第７図，第８図に示す上昇量Ω上昇し
、全開状態となった場合の小弁１３の流路面積をＡい弁
体６に設けられた凹状溝２３全部の流路面積をＡい蒸気
流路である貫通孔２４全体の流路面積をＡ，とするとき
、 Ａ１＜Ａ．４Ａ３ の関係に形成されている． なお、前記弁体６とスリーブ７の摺動部における距離Ｌ
Ｒの部分には、間隙８が設けられている．前記第１の実
施例の蒸気加減弁では，弁体６の弁開度が距ｌＩｉＬＲ
に達するまでは弁棒４に作用する力ＦＰは，第８図に示
すように，従来技術と同様である。
、蒸気流路としての貫通孔２４が設けられている． いま，小弁ｌ３が第７図，第８図に示す上昇量Ω上昇し
、全開状態となった場合の小弁１３の流路面積をＡい弁
体６に設けられた凹状溝２３全部の流路面積をＡい蒸気
流路である貫通孔２４全体の流路面積をＡ，とするとき
、 Ａ１＜Ａ．４Ａ３ の関係に形成されている． なお、前記弁体６とスリーブ７の摺動部における距離Ｌ
Ｒの部分には、間隙８が設けられている．前記第１の実
施例の蒸気加減弁では，弁体６の弁開度が距ｌＩｉＬＲ
に達するまでは弁棒４に作用する力ＦＰは，第８図に示
すように，従来技術と同様である。
ところが、弁体６が弁開方向に所定の弁開度、つまり距
離ＬＲを越えて移動すると、弁体６に形成された各凹状
溝２３が圧力室１９に連通ずる。その結果、入口蒸気室
１８内の高圧蒸気がスリーブ７に設けられた各貫通孔２
４→各凹状溝２３→圧力室１９に流入する．これにより
、圧力室１９内の圧力Ｐ，が高くなり、前記（１）式に
示す関係から弁棒４に作用する力は第８図に鎖線で示す
ようにＦ’ｐｇとなり、従来技術において、弁棒４に作
用する力ＦＰよりも大きくなる．したがって、この第１
の実施例によれば、弁棒４と弁体６の係合力を増大させ
ることができ、弁体６の振動を抑制し，弁体６を安定化
させることができる． この第１の実施例の他の構成，作用については、前記第
６図に示す従来技術と同様である。
離ＬＲを越えて移動すると、弁体６に形成された各凹状
溝２３が圧力室１９に連通ずる。その結果、入口蒸気室
１８内の高圧蒸気がスリーブ７に設けられた各貫通孔２
４→各凹状溝２３→圧力室１９に流入する．これにより
、圧力室１９内の圧力Ｐ，が高くなり、前記（１）式に
示す関係から弁棒４に作用する力は第８図に鎖線で示す
ようにＦ’ｐｇとなり、従来技術において、弁棒４に作
用する力ＦＰよりも大きくなる．したがって、この第１
の実施例によれば、弁棒４と弁体６の係合力を増大させ
ることができ、弁体６の振動を抑制し，弁体６を安定化
させることができる． この第１の実施例の他の構成，作用については、前記第
６図に示す従来技術と同様である。
次に、第３図は本発明の第２の実施例を示す縦断面図、
第４図は第３図のＴＶ−ＩＶ線方向から見た一部側面図
である． この第２の実施例の蒸気加減弁では、スリーブ７の下端
部に、蒸気流路としてｎ型の貫通溝２５が円周方向に等
間隔をおいて複数個（図示実施例では４個）設けられて
いる． 前記各貫通溝２５は、弁体６に設けられた凹状溝２３に
対向する位置に設けられており、また弁体６が距離ＬＲ
を越えて移動しても凹状溝２３に連通し得るように、ス
リーブ７の下端面７′より高さＨに形成されている， この第２の実施例の蒸気加減弁においても、弁体６が弁
開方向に距離ＬＲを越えて移動した場合、入口蒸気室ｌ
８内の高圧蒸気がスリーブ７に設けられた蒸気流路であ
る各貫通溝２５→弁体６に設けられ九各凹状溝２３→圧
力室１９に流入し、圧力室１９内の圧力が高くなり、弁
棒４に作用する力が第８図に示すようにＦＰＥと大きく
なり、弁棒４と弁体６の係合力が増大し、弁体６の振動
が抑制され、弁体６が安定化する． この第２の実施例の他の構成，作用は、前記第１の実施
例と同様である． ついで，第５図は本発明の第３の実施例を示す縦断面図
である． この第３の実施例では、上蓋２の圧力室１９側に、円周
方向に等間隔をおいて複数個、例えば４個、口型のばね
受け穴２８が設けられている。
第４図は第３図のＴＶ−ＩＶ線方向から見た一部側面図
である． この第２の実施例の蒸気加減弁では、スリーブ７の下端
部に、蒸気流路としてｎ型の貫通溝２５が円周方向に等
間隔をおいて複数個（図示実施例では４個）設けられて
いる． 前記各貫通溝２５は、弁体６に設けられた凹状溝２３に
対向する位置に設けられており、また弁体６が距離ＬＲ
を越えて移動しても凹状溝２３に連通し得るように、ス
リーブ７の下端面７′より高さＨに形成されている， この第２の実施例の蒸気加減弁においても、弁体６が弁
開方向に距離ＬＲを越えて移動した場合、入口蒸気室ｌ
８内の高圧蒸気がスリーブ７に設けられた蒸気流路であ
る各貫通溝２５→弁体６に設けられ九各凹状溝２３→圧
力室１９に流入し、圧力室１９内の圧力が高くなり、弁
棒４に作用する力が第８図に示すようにＦＰＥと大きく
なり、弁棒４と弁体６の係合力が増大し、弁体６の振動
が抑制され、弁体６が安定化する． この第２の実施例の他の構成，作用は、前記第１の実施
例と同様である． ついで，第５図は本発明の第３の実施例を示す縦断面図
である． この第３の実施例では、上蓋２の圧力室１９側に、円周
方向に等間隔をおいて複数個、例えば４個、口型のばね
受け穴２８が設けられている。
一方、スリーブ７の圧力室１９側に設けられた肩部２７
には、円環状のばね受け板２９が載置されている。
には、円環状のばね受け板２９が載置されている。
前記各ばね受け穴２８とばね受け板２９間には、圧縮ば
ね３０が円周方向に等間隔をおいて例えば４個設けられ
ている． この第３の実施例の蒸気加減弁では、弁体６が第５図の
左半部の余閉状態から同図右半部に示す状態、つまり弁
棒６が弁開方向に所定の距離ＬＲを越えて距離Ｌ′まで
移動すると、その移動する過程で弁体６の上面２６によ
りばね受け板２９が持ち上げられ、各圧縮ばね３０が一
斉に圧縮され、その反発力により弁体６に押し下げ力が
作用する。
ね３０が円周方向に等間隔をおいて例えば４個設けられ
ている． この第３の実施例の蒸気加減弁では、弁体６が第５図の
左半部の余閉状態から同図右半部に示す状態、つまり弁
棒６が弁開方向に所定の距離ＬＲを越えて距離Ｌ′まで
移動すると、その移動する過程で弁体６の上面２６によ
りばね受け板２９が持ち上げられ、各圧縮ばね３０が一
斉に圧縮され、その反発力により弁体６に押し下げ力が
作用する。
前記弁体６が圧縮ばね３０の反発力により押し下げられ
ると、弁体６の突起部６ａと弁棒４に設けられた弁棒肩
部５とによる係合部を介して弁棒４に作用する力を大き
くすることができる。その結果，この第３の実施例にお
いても、弁棒４に作用する力を大きくシ，弁棒４と弁体
６の係合力を増大させ、弁体６の振動を抑制し、弁体６
の安定化を図ることが可能となる。
ると、弁体６の突起部６ａと弁棒４に設けられた弁棒肩
部５とによる係合部を介して弁棒４に作用する力を大き
くすることができる。その結果，この第３の実施例にお
いても、弁棒４に作用する力を大きくシ，弁棒４と弁体
６の係合力を増大させ、弁体６の振動を抑制し、弁体６
の安定化を図ることが可能となる。
なお、この第３の実施例において、圧縮ばね３０の支持
構造は図面に示す実施例に限らず、圧力室１９内におけ
る弁体６の上方に圧縮ばね３０を設置し、弁体６が弁開
方向に所定の弁開度を越えて移動したとき、圧縮ばね３
０を圧縮し、その反発力で弁体６を押し下げ得る構造で
あればよい。
構造は図面に示す実施例に限らず、圧力室１９内におけ
る弁体６の上方に圧縮ばね３０を設置し、弁体６が弁開
方向に所定の弁開度を越えて移動したとき、圧縮ばね３
０を圧縮し、その反発力で弁体６を押し下げ得る構造で
あればよい。
また，この第３の実施例の他の構成，作用については、
前記第６図に示す従来技術と同様である。
前記第６図に示す従来技術と同様である。
［発明の効果］
以上説明した本発明の請求項１記載の発明によれば，弁
体が弁開方向に所定の弁開度を越えて移動すると、スリ
ーブに設けられた蒸気流路と、弁体に設けられた凹状溝
からなる流路を通じて入口蒸気室と圧力室とが連通し、
入口蒸気室内の蒸気がスリーブに設けられた各蒸気流路
→弁体に設けられた各凹状溝→圧力室に流れ，圧力室の
圧力Ｐ３が高くなり、前記（１）式に示す関係から弁棒
に作用する力を大きくすることができる。その結果、弁
棒と弁体の係合力を増大させることができるので、弁体
の振動を抑制し、弁体の安定化を図り得る効果がある． そして、本発明の請求項２記載の発明によれば、弁棒が
全開したとき，速やかに入口蒸気室の圧力Ｐ１と圧力室
の圧力Ｐ，と蒸気出口の圧力Ｐ，とがＰｉ≧Ｐ ＊ ＞
Ｐ ａになるように弁棒が全開したときの弁体との間
の流路面積と弁体に形成された複数個の凹状溝とスリー
ブの内周面との間の全体の流路面積とスリーブに形成さ
れた複数個の蒸気通路全体の流路面積とが祷成されてい
るので、弁体が下方向に押し付ける力を増加することが
でき，これによって弁体の振動をさらに抑１１シて弁体
をさらに安定化させることができる。
体が弁開方向に所定の弁開度を越えて移動すると、スリ
ーブに設けられた蒸気流路と、弁体に設けられた凹状溝
からなる流路を通じて入口蒸気室と圧力室とが連通し、
入口蒸気室内の蒸気がスリーブに設けられた各蒸気流路
→弁体に設けられた各凹状溝→圧力室に流れ，圧力室の
圧力Ｐ３が高くなり、前記（１）式に示す関係から弁棒
に作用する力を大きくすることができる。その結果、弁
棒と弁体の係合力を増大させることができるので、弁体
の振動を抑制し、弁体の安定化を図り得る効果がある． そして、本発明の請求項２記載の発明によれば、弁棒が
全開したとき，速やかに入口蒸気室の圧力Ｐ１と圧力室
の圧力Ｐ，と蒸気出口の圧力Ｐ，とがＰｉ≧Ｐ ＊ ＞
Ｐ ａになるように弁棒が全開したときの弁体との間
の流路面積と弁体に形成された複数個の凹状溝とスリー
ブの内周面との間の全体の流路面積とスリーブに形成さ
れた複数個の蒸気通路全体の流路面積とが祷成されてい
るので、弁体が下方向に押し付ける力を増加することが
でき，これによって弁体の振動をさらに抑１１シて弁体
をさらに安定化させることができる。
そして、本発明の請求項３記載の発明によれば、弁体が
弁開方向に移動し、所定の弁開度を越えて移動すると，
圧力室内における弁体の上方に設置された各圧縮ばねが
前記弁体で圧縮され，圧縮ばねが圧縮されると、その反
発力により弁体が押し下げられ、弁棒と弁体との係合部
を通じて、弁体の押し下げ力が弁棒へ伝達され、弁棒に
作用する力Ｐ，が大きくなる。その結果、この発明にお
いても前記（１）式に示す関係から弁棒と弁体の係合力
を増大させることができるので，弁体の振動を抑制し、
弁体の安定化を図り得る効果がある。
弁開方向に移動し、所定の弁開度を越えて移動すると，
圧力室内における弁体の上方に設置された各圧縮ばねが
前記弁体で圧縮され，圧縮ばねが圧縮されると、その反
発力により弁体が押し下げられ、弁棒と弁体との係合部
を通じて、弁体の押し下げ力が弁棒へ伝達され、弁棒に
作用する力Ｐ，が大きくなる。その結果、この発明にお
いても前記（１）式に示す関係から弁棒と弁体の係合力
を増大させることができるので，弁体の振動を抑制し、
弁体の安定化を図り得る効果がある。
第１図は本発明の第１の実施例を示す縦断面図、第２図
は第１図の■一■線切断拡大断面図、第３図は本発明の
第２の実施例を示す縦断面図、第４図は第３図のＩＶ−
ＩＶ線方向から見た一部側面図、第５図は本発明の第３
の実施例を示す縦断面図、第６図は従来技術を示す縦断
面図、第７図は蒸気加減弁の圧力特性説明図、第８図は
弁棒に作用する力の特性説明図である． １・・・弁ボディ、２・・・上蓋、４・・・弁棒、５・
・・弁棒肩部、６・・・弁体、６ａ・・・突起部、７・
・・スリーブ、８・・・摺動部の間隙、１３・・・小弁
、１４・・・小弁座、１５・・・大弁、１６・・・大弁
座，１８・・・入口蒸気室，１９・・・圧力室、２０・
・・蒸気の流通路、２１・・・蒸気入口流路、２２・・
・蒸気出口流路、２３・・・凹状溝、２４・・・蒸気流
路である貫通孔、２５・・・同貫通溝、２６・・・弁体
の上面、２７・・・スリーブの肩部、２８・・・ばね受
け穴、２９・・・ばね受け板、３０・・・圧縮ばね。 第 代理人 弁理士 秋 本 正 実 １−一−一守ホ゛デ゜イ ２−−−一上Ｉ ４−一一一介樺 ５−−−−４！′弄）ＡＷ ６−−−−ｆ本 ６ｏ−−−４ｒ俸ｆ又起舒 ７−−−−スリ−７゜ １３−−一小号 １４−−−ホ苛慶 １５−−一人介 ６−−一大ヤ麿 旧一−一人口、叛１！ ！９一一一万力！ ２０−一一五ｌｎ九通斤 ２＋−，番災Ｘｖ九路 ２２−−一盈九出口丸跨 ２３一凹状糞 ２４−−一貫通ＪＬ＜−各処九＆） 第 図 第 図 ４一 東秤 ５−−一仲秤虜仲 ６−−−−？俸 ６ａ−−−４１−捧．のべ起ＩＩ’ ７一一一 スリ−７゛ ２３一 凹状真 ２４一 貫通″Ａ，（き、見九乃） 第４図 とｄ ４−−一介井 ６ −−− ４ｒ俸 ４−−−一介坪 ６−−−一今俸 ７−一−−スリ−７゛ ２６−−−＋俸の上色 第 図 ２７−−−スリ−７“Ｉ１肩杼 ２８−−−＋ｒね受ｔ７六； ２９−−−＋ａ−ね受１γ石（ ３ｏ一一一圧４３−ね （全閉） ＬＲ 今開漫
は第１図の■一■線切断拡大断面図、第３図は本発明の
第２の実施例を示す縦断面図、第４図は第３図のＩＶ−
ＩＶ線方向から見た一部側面図、第５図は本発明の第３
の実施例を示す縦断面図、第６図は従来技術を示す縦断
面図、第７図は蒸気加減弁の圧力特性説明図、第８図は
弁棒に作用する力の特性説明図である． １・・・弁ボディ、２・・・上蓋、４・・・弁棒、５・
・・弁棒肩部、６・・・弁体、６ａ・・・突起部、７・
・・スリーブ、８・・・摺動部の間隙、１３・・・小弁
、１４・・・小弁座、１５・・・大弁、１６・・・大弁
座，１８・・・入口蒸気室，１９・・・圧力室、２０・
・・蒸気の流通路、２１・・・蒸気入口流路、２２・・
・蒸気出口流路、２３・・・凹状溝、２４・・・蒸気流
路である貫通孔、２５・・・同貫通溝、２６・・・弁体
の上面、２７・・・スリーブの肩部、２８・・・ばね受
け穴、２９・・・ばね受け板、３０・・・圧縮ばね。 第 代理人 弁理士 秋 本 正 実 １−一−一守ホ゛デ゜イ ２−−−一上Ｉ ４−一一一介樺 ５−−−−４！′弄）ＡＷ ６−−−−ｆ本 ６ｏ−−−４ｒ俸ｆ又起舒 ７−−−−スリ−７゜ １３−−一小号 １４−−−ホ苛慶 １５−−一人介 ６−−一大ヤ麿 旧一−一人口、叛１！ ！９一一一万力！ ２０−一一五ｌｎ九通斤 ２＋−，番災Ｘｖ九路 ２２−−一盈九出口丸跨 ２３一凹状糞 ２４−−一貫通ＪＬ＜−各処九＆） 第 図 第 図 ４一 東秤 ５−−一仲秤虜仲 ６−−−−？俸 ６ａ−−−４１−捧．のべ起ＩＩ’ ７一一一 スリ−７゛ ２３一 凹状真 ２４一 貫通″Ａ，（き、見九乃） 第４図 とｄ ４−−一介井 ６ −−− ４ｒ俸 ４−−−一介坪 ６−−−一今俸 ７−一−−スリ−７゛ ２６−−−＋俸の上色 第 図 ２７−−−スリ−７“Ｉ１肩杼 ２８−−−＋ｒね受ｔ７六； ２９−−−＋ａ−ね受１γ石（ ３ｏ一一一圧４３−ね （全閉） ＬＲ 今開漫
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気入口流路と蒸気出口流路の間に設けた入口蒸気
室内に、弁棒と係合しかつ弁ボディ内に設けたスリーブ
にガイドされる弁体を収納し、前記弁体、スリーブおよ
び上蓋によって形成される圧力室と前記入口蒸気室を前
記弁体を介して連通している蒸気加減弁において、前記
弁体の円筒状外周面に、弁軸方向に長い凹状溝を、円周
方向に等間隔をおいて複数個設けるとともに、前記スリ
ーブには前記凹状溝と対向する位置に、前記入口蒸気室
と前記凹状溝とを連通させる蒸気流路を設け、弁体が所
定の弁開度を越えて移動したとき、前記スリーブの蒸気
流路と前記凹状溝からなる流路により前記入口蒸気室と
前記圧力室とを連通するように構成したことを特徴とす
る蒸気加減弁。 ２、請求項１記載の弁棒と弁体との間が全開になったと
きの弁棒と弁体との間の流路面積と、複数個の凹状溝と
スリーブの内周面との間に形成される全体の流路面積と
、スリーブに形成された複数の蒸気通路による全体の流
路面積とは、それぞれＡ＿１、Ａ＿２、Ａ＿３としたと
き、Ａ＿１＜Ａ＿２≒Ａ＿３の関係が成立するように構
成された蒸気加減弁。 ３、蒸気入口流路と蒸気出口流路の間に設けた入口蒸気
室内に、弁棒と係合しかつ弁ボディ内に設けたスリーブ
にガイドされる弁体を収納し、前記弁体、スリーブおよ
び上蓋によって形成される圧力室と前記入口蒸気室を前
記弁体を介して連通している蒸気加減弁において、前記
圧力室内における弁体の上方に、円周方向に等間隔をお
いて複数個の圧縮ばねを設置するとともに、弁体が所定
の弁開度を越えて移動したとき、前記圧縮ばねにより弁
体を押し下げるように構成したことを特徴とする蒸気加
減弁。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1051849A JPH07111125B2 (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 蒸気加減弁 |
| CA002011156A CA2011156C (en) | 1989-03-06 | 1990-02-28 | Steam governing valve |
| AU50737/90A AU611606B2 (en) | 1989-03-06 | 1990-03-05 | Steam governing valve |
| US07/489,105 US5119859A (en) | 1989-03-06 | 1990-03-06 | Steam governing valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1051849A JPH07111125B2 (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 蒸気加減弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02233805A true JPH02233805A (ja) | 1990-09-17 |
| JPH07111125B2 JPH07111125B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=12898301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1051849A Expired - Lifetime JPH07111125B2 (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 蒸気加減弁 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5119859A (ja) |
| JP (1) | JPH07111125B2 (ja) |
| AU (1) | AU611606B2 (ja) |
| CA (1) | CA2011156C (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11280411A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 蒸気弁 |
| JP2008241579A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Toshiba Corp | 原子力プラントの運転方法およびその運転装置 |
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