JPH02252664A - 酸化物系高温超電導体と接合方法及びろう材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、酸化物系高温超電導体の接合方法及び接合用
ろう材とそれによって接合した前記超電導体接合体に係
り、特に、工程が非常に簡便で、しかも接続部の抵抗の
小さい接合体を得ることができる酸化物系高温超電導体
の接合に関する。

〔従来の技術〕 超電導体の接合は、接合によって超電導特性を失うこと
なく、また液体窒素温度での接続部の抵抗が、できるだ
けゼロに近いことが要求される、機能的接合である。

酸化物系高温超電導体の接合は、現在のところ超電導特
性評価時の端子接続を主目的としている。

従来、該接合方法には、一般に用いられている方法とし
て、Ｉｎを超音波をかけながらはんだ付けする方法が公
知であるが、接続抵抗が大きく実用上問題がある。少な
くとも接続抵抗による発熱量が放熱量に比べて小さくな
るまで接続抵抗を低減させる必要がある。一方、アプラ
イド　フィシツク　レターズ　５２　（２１）第１８１
９頁から第１８２１頁（１９８８年）　　（Ａｐｐｌ、
Ｐｈｙｓ、Ｌｅｔｔ。

５２　（２１）ＰＰ１８１９−１８２１（１９８８））
記載のように、Ａｒイオン等によるスパッタエツチング
後貴金属を蒸着し、その上にワイヤボンディングで端子
を取り付ける方法は、接続抵抗が１０″″１０Ω・ｄと
極めて小さくできる効果がある。

しかし、この接合法では被接合体の大きさ及びリード線
の接続等に制限があり、したがって応用範囲も限られて
しまうことになる。今後、酸化物系高温超電導体の種々
の応用を踏まえた接合を考えた場合、被接合体の形状、
大きさ、材質等に制限されない接続手法の開発が望まれ
る。特に、超電導マグネットへの応用を考えるならば、
抵抗による発熱でのクエンチをなくシ、より安定性を高
めるためにも、また永久電流モードで使用する場合の電
流減衰をできるだけ小さくするためにも、接続抵抗を少
しでも小さくすることは必須である。

〔発明が解決しようとする課題〕

前記従来技術では、手法の簡単な、インジウムのはんだ
付けでは接続抵抗が大きく、一方の蒸着による接続方法
では、接続抵抗は小さいが、酸化物系高温超電導体と接
合できる材料が限られてしまい１種々の用途を目的とし
た場合の各種部材との接合には適さないという問題があ
った。

本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決した。接
続抵抗が小さく、かつ用途の広い、接合工程のより簡単
な、酸化物系高温超電導体の接合方法を提供することに
ある。

〔課題を解決するための手段〕

前記目的を達成するために、従来用いられてきたＩｎに
５周期表のＩＩＡ族、ＪＩＢ族元素などの２価の金属元
素の少なくとも１元素を０　、１．　ｗ　ｔ％〜９０ｗ
ｔ％添加した合金を用いて接合したものである。

すなわち、本発明は、酸化物系高温超電導体の接合にお
いて、２価状態の安定な金属元素のうちの少なくとも１
元素をＯ，］、ｗｔ％〜９０ｗｔ％含有し、残部がＩｎ
からなる合金を用い、１５０℃〜３５０℃の低温で加熱
溶融することを特徴とする酸化物系高温超電導体の接合
方法である。加熱溶融には所定温度に加熱される超音波
ごてをろう材に接触させることにより行うのが好ましく
、超音波周波数として１０〜１００ＫＨｚが好ましい、
また、出力として１０〜１００ＯＷが好ましい、超音波
振動をろう材に加えることによりろう材の酸化物への高
い接合力が得られる。

また、本発明は、２価状態の安定な金属元素のうちの少
なくとも１元素を０．１ｗｔ％〜９０ｗｔ％含有し、残
部がＩｎからなる合金で融点が１００℃〜３００℃であ
る組成の酸化物系高温超電導体接合用ろう材である。

さらに、本発明は、前記接合方法によっ、て酸化物系高
温超電導体どうし又は該超電導体と他の導体部材とが接
合され、及び前記接合用ろう材が該超電導体の表面に接
している酸化物系高温超電導体でもある。

次に、本発明の詳細な説明する。

本発明で使用できる＋２価状態の安定な全屈元素として
は、周期表■Ａ族又はＩＩ　１３族及び＋２価状態の安
定な遷移金属元素等の＋２価の金属が好適に使用できる
。

そして、ｎＡ族のＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ。

Ｂａ、Ｒａの中では、特にＣａ、Ｍｇ、Ｓｒの中から選
ばれる少なくとも１元素を用いるのがよく、また、ＮＩ
Ｂ族のＺｎ、Ｃｄ、Ｈｇの中では、Ｚｎ。

Ｃｄのうちから選ばれる少なくとも１元素を用いるのが
よく、さらに＋２価状態の安定な遷移金属元素としては
、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉを用いるのがよく、特にＮｉ
が望ましい、前記の中で、特にＣｄを５〜７５ｗｔ％の
範囲で用いるのが有効である。

また、本発明の酸化物系高温超電導体としては。

公知の酸化物系の超電導体などすべて適用できるが、例
えば、ランタン系、イツトリウム系、タリウム系及びビ
スマス系等がある。

具体的な化合物として、以下のペロブスカイト型酸化物
がある。

ＡＢＯａ：ＡはＢａ、Ｐｂ、Ｌａ、Ｐｒ又はＮｄ、Ｂは
Ｃｕ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、又はＮ　ｉ　ｇ　Ａｔ
−ｘＡ’　ＸＢ　Ｏａ　；　ＡとＢ上と同じａ　Ａ’は
Ｃａ、Ｂａ、Ｓｒ又はｐｂｏこのようなものとしてＢ　
ａ　Ｐ　ｂ　ｘ−ｘＢ　ｉ　ｘｏｓ、Ｂ　ａ　ＰｂＯ５
，ＬａＣｕ０ａｔＬａＣｏＯｓ、（Ｌａｘ−ｘｓ　ｒｘ
）Ｃｏａｓｔ（Ｌａｔ−ｘｓ　ｒｘ）ＣｒＯａｐ　（Ｌ
ａｇ−ｘｓｒｘ）Ｃｒｙｓ−δ又はＳｒＦｅＯ３がある
。

ＡｘＢＯａ：Ａはｒａｒｅ　ｅａｒｔｈ　ｍｅｔａｌ、
　Ｂは遷移金属である。このようなものとしてＬ　ａｚ
ｃ　ｕ　Ｏａ。

ＬａｚＮｉＯ番がある。

Ａ２（１−Ｘ）Ａ’　ｚｘＢ　０４　；　ＡとＡ′はＧ
ｒｏｕｐ　ＩＩＩＢとＧｒｏｕｐ　ＩＩＡの元素である
。　Ｐｅｒｉｏｄｉｃ　Ｔａｂｌｅ。

ｒｅｓｐｅｅｔｉｖｅｌ、ｙ、ａｎｄ　Ｂは遷移金属で
ある。このようなものとして（Ｌ　ａ　１−＋＋Ｓ　ｒ
ｘ）ｚｃ　ｕ　０４１（Ｌ　ａ　１−ｘＢ　ａｘｘ）　
ｘｃ　ｕ、　０４ｙ　（Ｙｔ−ｘＢａｘ）ｚｃｕｏａ。

（Ｙｌ−ＸＳ　　ｒｘ）ｚｃ　ｕ　０４　　ｏｒ　　（
Ｓ　　ｃ　ｚ−ｘＳｒｘ）ｚｃｕｏａがある。

Ａ　ＢｚＣａＯ７−ｘ　：　ＡはＹ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｄｙ
。

Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ又はｙｂ。

ＢはＢａ、Ｓｒ、Ｃａ又はＳｃ、Ｃは主にＣｕであり、
このようなものとしてＹ　Ｂ　ａ　ｚＣｕ　５ｏ７−ｘ
ｓＬ　ｎ　Ｂ　ａ　ｚｃｕａｏ７−ｘがあり、Ｌｎはラ
ンタノイドであり、具体的にはＹ　Ｓ　ｒ　２Ｃｕ　３
０７−ＸＩＹ　ＢａｚＣｕａ−ｘＮｉｘＯｙ−ｙ、　Ｙ
　ＢａｚＣｕａ−ｘＡｇｘｏ７−ｙ＊ＹＢａＣａＣｕａ
Ｏ７−ｘ、Ｙｏ、７３Ｓｃｏ＠ｚｓＢａｚＣｕａＯ７−
ｘｏｒ　ＹＢ　ａｚｃｕｓＦｚｏｙがある。

Ａｘ　（Ｂ、Ｃ）ａＤｚ＋ｘｏａ；ＡはＢｉ又はＴＱ。

ＢはＢａ又はＳｒ、ＣはＣａ、ＤはＣｕで、Ｂ　ｉａＳ
　ｒａＣａｓｃｕａ＋ｘｏｘｅ又はＴ　Ｑ　４　Ｂ　ａ
　ｚｃ　ａ　ｚｃ　ｕ　ａ＋ｘｏ　１Ｂがある。

５ｐｉｎｅｌ　ｏｘｉｄｅとしてＡＢ２０４があり、Ａ
はＬｉ。

ＢはＴｉで、ＬｉＴｉｚＯ番がある。

本発明は、あらゆる形状の超電導体の接合に適用できる
が、今までのところ、超電導線材としての用途が最とも
多い、また、その使用では超電導体に端子を接合して超
電導体の特性を測定し、超電導体の特性評価方法に用い
られる。

本発明に係るろう材の好ましい組成は次の通りである。

Ｚｎを１〜４０重量％を含むＩｎ合金。

Ｍｎ、Ｆｅ、Ｇｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｐｄの少なくと
も１種を含み、１種０．５〜５重量％又は２種以上の合
計で１〜７．５重量％　を含むＩｎ合金、特にＣｕ以外
は単独では０．５〜２重量％複合では１〜３重量％が好
ましい。またＣａ。

Ｍｇ、Ｓｒの１種１〜７重量％又は２種以上の合計で２
〜１０重量％を含むＩｎ合金、特にＺｎは２〜２０％、
Ｍｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏはその１種又は２種以上で０．
５〜１．５％、Ｃａ、Ｍｇ。

Ｓｒは同じく１〜５％が好ましい。

超電導線材の被覆材として酸化物と反応しない材料が用
いられ、Ａｕ、Ａｇ、Ｃｕ又はこれらの合金が用いられ
る。

〔作用〕

本発明は、酸化物系高温超電導体を接合するろう材とし
て、＋２価状態の安定な金属元素のうち、少なくとも１
元素以上を０．１ｗｔ％〜９０ｗｔ％含み、残部がＩｎ
からなる合金を用いる。それによって、前記超電導体と
ろう材との接続抵抗が小さい接合体を得ることが可能と
なる。

従来のごとく超電導体の接合にＩｎ単位をろう材として
用いた場合、Ｉｎの軟性、付着性、加工性等はぬれに有
利であるが、接続抵抗は大きいという欠点がある。こハ
は前記超電導体との接合界面にインジウムの酸化物が生
成し、この反応生成物が高抵抗層となっているためと推
定される８そこで、Ｉｎに、前述の金属を添加すれば、
界面に酸化インジウムが生成する時点で、一部のインジ
ウムがこれらの添加金属と置き換わった結晶構造が得ら
れるため、不純物効果から、本来絶縁体に近い半導体で
ある酸化インジウムが、より高い導電性をもつようにな
るものと考えられる。インジウムは＋３価状態であるか
ら、＋２価の金属は不純物準位の形成に都合がよい。＋
４価の金属を添加した場合にも同様な効果が期待される
が、Ｓｎ。

ｐｂ等を含んだＩｎ合金を用いた時には、接続抵抗の低
減は見られなかった。ＹＢａｚｃｕｓｏ７−δをはじめ
とする酸化物系高温超電導体は、酸素以外の構成元素が
＋２価および＋３価状態であることに注目すれば、＋２
価元素は前記超電導体と何らかの相互作用をもつのに有
利であるとも考えられる。

ここで用いるＩｎ合金は、添加元素の割合を適当に選択
することにより、融点を３００℃以下にすることができ
、比較的低温で接合が可能なため接合時の加熱で超電導
体の特性を損なうことはない、さらに前記の理由から、
接合の工程が非常に簡単になるばかりでなく、被接合体
の形状及び大きさ等の制限がほとんどなくなる。

より低温で接合すること（ろう付温度は融点より約５０
℃高い温度であることと、］０００℃下では接合性に問
題が生ずることを考慮して、用いる合金の融点は１００
℃〜３００℃にする）、またＩｎの特性を残すという理
由から、添加する金属の割合は０．１ｗｔ％〜９０ｗｔ
％の範囲内で。

各金属元素により選択することが適当である。

０．１ｗｔ％以下では添加量が少なすぎる為、効果が見
られず、また９０ｗｔ％以上では、融点が高くなる上、
超電導体に対するぬれが極めて悪くなり不適当である。

〔実施例〕

実施例１ 本発明の一例を従来例と比較して説明する。

第１図に示すように、長さ１５ｍ９幅４ｍｍ、厚さ１ｍ
の短冊状のＹ　Ｂ　ａ　２ＣＩ４３０７−δ超電導体１
゜上に、７５ｗｔ％Ｉｎ−２５ｗｔ％Ｃｄ合金２を配置
し、超音波振動するコテ３を用い、はんだに超音波を与
えながら１８０℃に加熱されるコテ３をろう材に接触さ
せて加熱８融して、銅線４とのろう付けを行った。ろう
付厚さは約１１１Ｉ１１とした。

これによってＹＢａｚｃｕａ０７−δ超電導体と金属と
の接合体が得られた８超音波はんだゴテにて超音波を与
えることによって清浄な金属面を有する接合が得られた
。発振周波数は６０ＫＨｚ、発振出力は１５Ｗで行った
。

この接合部の接続抵抗を測定したところ、第２図のよう
な温度−抵抗率曲線となった３従来、般的に用いられて
きたＩｎで同様な方法で接合を行い、接続抵抗を測定し
た結果を第３図に示す。

これらを比較すると、第３図では温度の低下に伴ない接
続抵°抗が大きくなる半導体的挙動を示しており、７７
にでの抵抗率は７４００μΩ・ｄであった。一方１本発
明の第２図の曲線は、超電°導の抵抗曲線とほぼ同じ挙
動に示している。７７にでの抵抗率は３７．５μΩ・ｄ
となった。

ここで示されるように、本実施例によれば。超電導体接
合部の接続抵抗が小さい接合体を、非常に簡単な工程で
得ることができる。接続抵抗は。

Ｉｎの場合に比べ、約１／２００に低減できた。

実施例２ 長さ１５ｍｍ、幅４　ａｎ　、厚さ３−　ｍａのＹＢａ
ｚＣｕｓＯ７−δ超電導体上に、９８ｗｔ％Ｉｎ−２ｗ
ｔ％Ｚｎ合金を配置し、超音波を与えながら２００℃に
加熱して、銅線とのろう付けを行った。得られた接合体
の接続抵抗を測定−したところ、実施例１と同様に、温
度−抵抗率曲線は°超電導の温度−抵抗曲線と同じ挙動
を示し、７７にでの接続抵抗率は、８０８２μΩ・ｄで
あった。

実施例３ 第４図に示すように長さ１００ｍ、幅７ｍ、厚さ０．１
ｍｍのＹ　Ｂ　ａ　２Ｃ１１ａｏ７−δリボン状線材１
（Ａｇシース）２本を、そ九ぞれの傾斜して切断させた
断面部でつき合わせ、両線材間に７５ｗｔ％Ｉｎ−２５
ｗｔ％Ｃｄ合金箔２を入れる。さらに接続部に前記Ｉｎ
合金６またはＩ　ｎ、　６を両側からはさむように配置
し、これらを同時に実施例１と同様に１８０℃に加熱接
合した。はんだゴテをはんだ６に接触させて加熱した。

ろう材が溶けた時点でわずかに圧力を加え、密着性をよ
くした。

これにより、前記超電導線材どうしの接合体が得られた
。この接合線の臨界電流密度を測定したところ、Ｊｃ＝
７４０Ａ／ｃｒｉであった。接合前のこのリボン状線材
の臨界電流密度はＪｃ＝８００Ａ／ｄであり、接合によ
るＪｃの低下はわずかであることがわかった。

これを超電導コイルに適用し、この接合方法によって接
合された線材からコイルを作製した。さらにそのコイル
を用いて、超電導マグネットを形成した。ここで、接合
部をもたないコイルで形成した場合と比較して、特性は
ほとんど変わらずに安定なマグネットが得られた。この
超電導マグネットは、磁気浮上列車、加速器、電力貯蔵
等への応用も可能である。

本発明のろう材によって接合された酸化物系超電導線は
回転機のロータ及びステータ用コイル。

エネルギー貯蔵用コイル、核融合装瞠磁石用コイル、送
配電用ケーブル、変圧器用コイル、粒子加速器用コイル
、ＭＨＩ及びＮＭＲの磁石用コイル。

電子顕微鏡用コイル、原子吸光分析袋打の磁石用コイル
、電車、自動車、エレベータ、エスカレータの電動機の
ロータ、ステータ用コイル、リニアモータカーの磁石用
コイルとして用いることができる。

実施例４ 第５図は実施例３の端面による接合に対して、端部で両
者のシース片側を除去して露出させ平面で接合したもの
で、その接合は実施例３と同様に行った。この方法では
接合面を大きくできるメリットがある。接合方法は実施
例３と同じである。

実施例５ 実施例４と同じように超電導線の端部をシースより露出
させて、その露出部に銅線を接合した。

長さ］、ＯＯｍ、幅７　ｔｍ　、厚さ０．ＩＩのＹＢａ
ｘｃｕａ０７−δリボン状線材（Ａｇシース）の先端断
面部に、９９ｗｔ％Ｉｎ−１ｗｔ％Ｎｊ合金を配置し、
超音波をかけながら１８０℃に加熱して、銅線とのろう
付けを行った。これによって、ＹＢａｚＣｕｘＯ７−δ
超電導線材と金属線の接合体が得られた。この接合体の
臨界電流密度を測定したところ、実施例３と同様に、Ｊ
ｅの値は、接合前の超電導線材で得られた値とほぼ同じ
であり、接続部の抵抗により超電導がやぶれる可能性は
ないことがわかった。

実施例６ 長さ１５ｍ、　＠４．ｗｉ、厚さ１ｍの短冊状のＢｉｔ
ｓ　ｒｚｃａｚＣｕｓｏｘ超電導体上に、７５ｗｔ％Ｉ
　ｎ、　−２５ｗ　ｔ％Ｃｄ合金を配置し、実施例１と
同様に超音波を与えながら１８０”Ｃに加熱して、銅線
とのろう付けを行った。接続面積は４■２．ろう付は厚
さは約１ｍ１ｍとした。これによってＢｉｔｓ　ｒｚｃ
ａｚｃｕ３０ｘ超電導体と金属との接合体が得られた。

この接合部の７７に°での電流−電圧特性（以下Ｖ−Ｉ
特性と記す）及び接続抵抗を測定したところ、第６図の
ような電流−電圧曲線となった。比較のため、Ｉｎで同
様な接合を行い、Ｖ−Ｉ特性を測定した結果を第７図に
示す、第７図では、上に凸の曲線を示し、電流と電圧が
比例するオームの法則からはずれた半導体的挙動を示し
ており、７７に６での抵抗率は３２１００μΩ・ｄであ
った。一方１本発明の方法を用いた場合には、第６図か
られかるように、下に凸の超電導的曲線であり、７７Ｋ
”での抵抗率は３００μΩ・−と、Ｉｎの場合の約１／
１００に低減できた。

実施例７ 長さ１５ｍ、＠４ｕａ、厚さＩＩの短冊状のＹＢａｉＣ
ｕｓＯ７−δ超電導体上に７５ｗｔ％Ｉｎ−２５ｗｔ％
Ｃｄ合金をろう材として用い、前述と同様に超音波を与
えなからＪ−８０℃に加熱して、第９図に斜視図として
示すような４つの銅線端子を得た。４つの端子のうち、
両端は電流端子として、内側の２つは電圧端子として用
いた。臨界電流密度Ｊｃの測定を第８図に示すような装
置を用いて行った。電流端子７は、シャント抵抗（また
は標準抵抗）を通って、直流電源のプラス側に、端子１
０は直接マイナス側に接続した。電圧端子８．９は、デ
ィジタルマルチメーターのプラス及びマイナス端子にそ
れぞれ接続したい測定結果の表示にはＸ−Ｙレコーダを
用いた。Ｘ−ＹレコーダのＸ側端子はシャント抵抗に並
列に、またＹ側端子はディジタルマルチメータに並列に
接続した。

液体窒素温度（７７Ｋ”）、磁場Ｏで、この試料のＪｅ
は１２５０Ａ／ａＪであった。比較のため、同じ試料に
、Ｉｎをろう材として用いて端子を形成したものについ
ても測定を行った。接続面積はどちらもほとんどかわら
ない。この場合、Ｊｃ＝１６０　Ａ／ｃｆｆｌと、約８
分の１の値であった。これは、ＳＣとＩｎの接続抵抗が
大きいため、発熱による超電導状態の破れか、より低い
電流でも起こってしまうからである。したがって、真の
Ｊ　ｅ値を測定するには問題がある。本発明の接合方法
及びろう材を用いて超電導特性評価を行うことにより、
信頼性の高い測定値を得ることが可能となる。

また、端子形成が簡単であることは、超電導開発の過程
で随時行われる、超電導特性評価において、たいへん重
要となってくる。

実施例８ 実施例７と同じ超電導体上に７５ｗｔ％Ｃｄ・−２５ｗ
ｔ％Ｉｎ合金のろう材を用い、可能と同じく超音波を与
えながらろう材を加熱溶融して同様に銅線を接合した。

この接合体の電流密度を測定した結果、前述の実施例と
同様の値であった。

〔発明の効果〕

本発明によれば、酸化物系高温超電導体と他の部材との
接合で、接続抵抗率が〜数１０μΩ・ｄと極めて小さい
接続部を持ち、しかもその工程が非常に簡単な接合が可
能となる。接合する試料の大きさ及び形状等に制限がな
く、また低温で出来ることから、酸化物系高温超電導体
どうし及び前記超電導体と金属あるいは他のセラミック
スとの接合など、その応用範囲は従来の低抵抗接続方法
に比べて広い。

さらに本発明によって、接続抵抗による発熱はより小さ
くおさえられるため、高磁界用マグネット、ＭＲＩ等で
使用する超電導マグネットでは、通電可能な電流値が大
きくなり、安定性もよくなる。また、超電導体のＪｅ値
等の特性評価においては、真の値により近い測定値を得
ることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の接合方法を示した斜視図、
第２図は本発明の−・実施例の接続部の温度と抵抗率の
関係を示すグラフ、第３図はＩｎを用いて接合したとき
の接続部の温度と抵抗率の関係を示すグラフ、第４図及
び第５図は本発明の一実施例の接合部の縦断面図、第６
図は本発明の一実施例の接続部の電流と電圧の関係を示
すグラフ。 第７図はＩｎを用いて接合したときの接続部の電流と電
圧の関係を示すグラフ、第８図は本発明の一実施例の、
酸化物系高温超電導体のＪｃ測定装置構成図、第９図は
銅線を接続した試料の斜視図であるや １・・ＹＢａｚｃｕｓｏ７−δ超電導体−２−７５ｗｔ
％Ｉｎ−２５ｗｔ％Ｃｄ合金、３・・・超電波はんだコ
テ、４・・・銅線％５・・・Ａｇシース、６・・・Ｉｎ
合金またはＩｎ、７，１０・・・電流端子、８．９・・
・電圧第 図 第 図 第 図 第 図 第 図 温 度（０Ｋ） 第 図 第 図 電流（ｍＡ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、酸化物系高温超電導体の表面に、２価の金属元素の
   少なくとも１元素を０．１ｗｔ％〜９０ｗｔ％含有し、
   残部がＩｎからなる合金が形成されていることを特徴と
   する酸化物系高温超電導体。 ２、請求項１記載において、前記合金によつて、酸化物
   系高温超電導体が超電導線材であり、該線材同志又は該
   線材と金属線とが接合されていることを特徴とする酸化
   物系高温超電導線材。 ３、酸化物系高温超電導体の接合法において、２価の金
   属元素の少なくとも１種を０．１ｗｔ％〜９０ｗｔ％含
   有し、残部がＩｎからなる合金を用い、１５０℃〜３５
   ０℃の温度で加熱溶融することを特徴とする酸化物系高
   温超電導体の接合方法。 ４、前記２価の金属元素が、周期表IIＡ族又はIIＢ族元
   素又は遷移金属元素からなる請求項３記載の酸化物系高
   温超電導体の接合方法。 ５、前記合金が、Ｃｄを５ｗｔ％〜７５ｗｔ％含有し、
   残部がＩｎからなる請求項３記載の酸化物系高温超電導
   体の接合方法。 ６、２価の金属元素の少なくとも１元素を０．１ｗｔ％
   〜９０ｗｔ％含有し、残部がＩｎからなる合金で、融点
   が１００℃〜３００℃である組成を有することを特徴と
   する酸化物系高温超電導体接合用ろう材。 ７、Ｃｄを５ｗｔ％〜７５ｗｔ％含有し、残部がＩｎで
   ある合金からなることを特徴とする酸化物系高温超電導
   体接合用ろう材。 ８、請求項６又は７に記載のろう材によつて酸化物系高
   温超電導体どうし又は前記超電導体と他の導体部材とが
   接合されている接合体。 ９、請求項１記載において、前記合金によつて酸化物系
   高温超電導体の特性を測定する装置が接続されているこ
   とを特徴とする該超電導体の特性測定方法。 １０、回転機のロータ及びステータ用コイル、エネルギ
   ー貯蔵用コイル、核融合装置のプラズマ容器用コイル、
   送配電用ケーブル、変圧器用コイル、粒子加速器用コイ
   ル、ＭＲＩの磁石用コイル、ＮＭＲの磁石用コイル、電
   子顕微鏡用コイル、原子吸光分析装置の磁石用コイル、
   リニアモータカーの磁石用コイル、各種交通機関の電動
   機のロータ及びステータ用コイル線材が請求項１〜９の
   いずれかに記載の前記ろう材によつて接合されている酸
   化物超電導線からなる各種装置。