JPH02256889A - 圧縮機 - Google Patents

圧縮機

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JPH02256889A
JPH02256889A JP1077300A JP7730089A JPH02256889A JP H02256889 A JPH02256889 A JP H02256889A JP 1077300 A JP1077300 A JP 1077300A JP 7730089 A JP7730089 A JP 7730089A JP H02256889 A JPH02256889 A JP H02256889A
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JP
Japan
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chamber
refrigerant gas
refrigerant
passage
discharge
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JP1077300A
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Masahiro Iio
飯尾　正裕
Mitsuya Ono
三也 小野
Katsumi Sakamoto
克己 坂元
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Bosch Corp
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Diesel Kiki Co Ltd
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    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/06—Silencing
    • F04C29/061—Silencers using overlapping frequencies, e.g. Helmholtz resonators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、車両用空ｍ装置の冷媒圧縮機等として用いる
圧縮機に関する。
（従来の技術） 従来のベーン型圧縮機は、第７図に示すように、はぼ楕
円形の内周面１ａを有するシリンダ１と、シリンダｌの
両端間［ｌをそれぞれ閉塞するフロントサイドブロック
３及びリヤサイドブロック４と、シリンダ１に回転自在
に収容された円筒状のロータ２と、両サイドブロック３
，４の外側端面にそれぞれ固定されたフロントヘッド５
．リヤヘッド６と、ロータ２の回転：１１＋　７とを備
えている。
シリンダｌ、両サイドブロック３，４及びロータ２によ
り圧縮室１２が形成され、フロントサイドブロック３及
びフロントヘッド５により吐出室１０が形成される。ま
た、シリンダ１には圧縮室１２に連通する吐出ボート１
６が設けてあり、シリンダｌ及び吐出弁カバー１７によ
り連通室２０が形成され、シリンダｌには連通室２０に
連通する通路２２が設けてあり、フロントサイドブロッ
ク３には通路２２に連通する通路３０が設けである。
圧縮室１２から吐出した冷媒ガスは、吐出ボート１６、
連通室２０１通路２２及び通路３０を通じて吐出室１０
内に流入する。
（発明が解決しようとする課題） ところが、圧縮室１２から吐出した冷媒ガスは脈動して
おり、その脈動する冷媒ガスがそのまま通路２２及び通
路３０を通じて吐出室ｌＯに流入するために、前後方向
の振動が生じる。その振動の周波数はロータ２の１秒当
たりの回転数のほぼ】０倍に相当する。例えば、ロータ
２が毎秒３０回転のとき、振動周波数は３００１Ｉ７．
となる。車載状態において従来のベーン型圧縮機は３０
０〜８００１１７．の周波数の振動を生じさせる。その
振動に他の■「両部品が共振して、騒音の原因となって
いた。
本発明は上述の事情に鑑みてなされたもので。
圧縮室側から吐出室内に吐出される冷媒ガスの脈動を低
減させて振動を抑制することができるベーン型圧縮機を
提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段） 本発明は上述の目的を達成するため、冷媒が圧縮される
圧縮室と、圧縮された冷媒が流入する吐出室と、前記圧
縮室から吐出した冷媒を前記吐出室内に導く通路とを備
えている圧縮機において、；）ｕ記通路の通路長が通路
径よりも長くしである。
（作用） 圧縮室から吐出した冷媒を吐出室内に導く通路が備えて
あり、その通路の通路長が通路径よりも長いので、冷媒
が通過するとき、その振動周波数が低くなり、冷媒の脈
動が減衰する。
（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。第
１図は、本発明の一実施例に係るベーン型圧縮機を示す
縦断面図である。
第１図および第２図に示すように、ベーン型圧縮機は、
はぼ楕円形の内周面１ａを有するシリンダｌと、シリン
ダ１の両端間ＩＩをそれぞれ閉塞するフロントサイドブ
ロック３及びリヤサイドブロック４と、シリンダｌに回
転自在に収容された円筒状のロータ２と、両サイドブロ
ック３，４の外側端面にそれぞれ固定されたフロントヘ
ッド５゜リヤヘッド６と、ロータ２の回転軸７とを主要
構成要素としている。回転軸７は、両サイドブロック３
，４にそれぞれ設けた軸受８，９に回転自在に支持され
ている。
フロントヘッド５の上面には熱媒体である冷媒ガスの吐
出口５ａが、リヤヘッド６の上面には冷媒ガスの吸入口
６ａがそれぞれ形成されている。
吐出口５ａはフロントヘッド５とフロントサイドブロッ
ク３とにより画成される吐出室ｌＯに、吸入口６ａはリ
ヤヘッド６とリヤサイドブロック４とにより画成される
吸入室１１にそれぞれ連通している。
前記シリンダの内周面１ａとロータ２の外周部との間に
、周方向に１８０度偏位して対称的に２つの圧縮室１２
．１２が画成されている。前記ロータ２には放射方向に
沿うベーン溝１３が周方向に等間隔を存して複数設けて
あり、これらのベーン溝】３内にベーン１４がそれぞれ
摺動自在に挿入されている。
前記リヤサイドブロック４には、第１図に示す吸入ボー
ト１５が周方向に！８０度偏位して対称的に設けである
（第１ｔ！ｌは軸芯を通るほぼ９０度の角度で切った縦
断面図であるので、同図中には片方の吸入ボート１５の
みが見えている）。各吸入ボート】５はリヤサイドブロ
ック４の厚さ方向に貫通しており、各吸入ボート１５を
介して吸入室１１と圧縮室１２．１２とがそれぞれ連通
している。
］）；ｊ記シリンダｌの外周壁には第１図及び第２図に
示すように、吐出ボート１Ｇ、１６が周方向の対称な位
置に設けである（第１図では、上記吸入ボート１５と同
様の理由により片方の吐出ボート１６のみが見えている
）。また、シリンダｌの外周壁には、弁止め（Ｎ３１７
ａを有する吐出弁カバー１７がボルトＩ８により固定さ
れており、シリンダｌの外周壁と弁止め部１７ａとの間
には、吐出弁カバー１７側に保持された吐出ブＦ１９が
介装しである。各吐出ブｒ１９の開弁時に各吐出ボート
１６にそれぞれ連通する連通室２０がシリンダｌと吐出
ブｒカバー１７とにより画成され、連通室２０に連通す
る通路２２がシリンダｌに設けである。
また、フロントサイドブロック３のフロント側端面３ａ
には凸部３ｂが一体に設けてあり、その凸部３ｂとフロ
ントサイドブロック３とを貫く通路２１が周方向の対称
な位置に設けである。これらの通路２１はシリンダｌの
各通路２２にそれぞれ連通している。
次に、本実施例の作用効果について述べる。
ロータｌの回転につれて隣接するベーン１４゜１４間の
容積が縮小すると、圧縮室１２内の冷媒ガスが圧縮され
る。圧縮室１２内の冷媒ガスの圧力が所定値以」−に達
すると、吐出ポー１−１６が開き、冷媒ガスは連通室２
０に吐出する。連通室２０内に流入した冷媒ガスは脈動
しており、この脈動する冷媒ガスにより連通室２０内に
１）１１後方向の振動が生じる。脹動する冷媒ガスは、
通路２２及び通路２１を通じて吐出室１０内に流入する
。冷媒ガスが通路２１を通過するとき、振動周波数が低
くなり、冷媒ガスの脈動が減衰する。その結果、吐出室
１０内に冷媒ガスが流入したとき、他のｒ１両部品の共
振を誘発するような振動は生じない。
したがって、車室内の騒音を大幅に低減することができ
る。
上述の作用効果は次の説明から裏イζ１けられる。
−様な断面を有する管の気柱振動数「Ｓ−°は、一般に
次式により求められる。
但し、Ｑは管の長さ（ｃｍ　）、Ｋは流体の体積弾性率
（ｋｇ　／　（：ｌＩＴ　）、γは流体の中位体↑／Ｉ
の爪さ（ｋｇ／　ｃｍマ）、ｇは動力速度（ｇ＝０８１
ｃｕｎ／５ｔｑｃ’）、λは境界条件＆び振動形によっ
て定まる無次元の次数であって、一端固定で細端＋：＋
　１１＋の場合、λ−Ｌπ３−１を旦π・・・２　　’
２　　’２ となる。
第３図（ａ）〜（ｃ）は振動波形をあられず曲線を図示
したちのである。この図に示すように、圧力変化は変位
又は速度の節Ｎにおいて最大となり、腹へにおいて最小
となる。第３図（ａ）〜（ｃ）に示すように、周波数は
管Ｃの長さ（通路長）Ｑに反比例する特性を有している
。したがって、長さαを変化させることにより１］「両
部品の共振を回避することができる。
実験によると、α＝　１４　ｍｍ、サイドブロック３の
仮Ｑｔ＝１２ｍｍ、管ＣのｉＩ：ｌ：径（通路径）１．
）＝ＩＯｍＩ１１に設定したとき、第４図に示すように
、脈動を大幅に減衰させることができた。特に中速域に
おいて顕著に低減される。ここに第８図は従来例の曲線
図であり、第４図は本実施例の曲線図である。
また、従来の圧縮機を車載した場合に生ずる周波数３０
０〜８００１１ｚ（７）振動は、ａとＤとを６≧Ｑ／Ｄ
≧１．２ となるように設定すれば、減衰する。
−Ｌ述の実施例においては、冷媒流路２１ａが１つの場
合について述べたが、これに代え、第６図（ａ）〜（ｃ
）に示すように、冷媒流路２１　ａが例えば２〜４個に
なるように通路２１内を仕切るようにしてもよい。この
ようにすることにより、サイドブロック３の板厚を増大
させずに振動減衰効果を得ることができる。
このことは次の説明により裏付けられる。
通常、工学的に扱う流体は乱流であるが、より層流に近
づけた方が脈動を抑制できる。入口から完全に層流状態
になるまでの管の距＃ｔ　（Ｘ）を層流助走距離と呼ぶ
。
Ｘ／Ｄ≧０．０６５　Ｒｅ 但し、Ｄは管の直径、Ｒｅはレイノルズ数である。
すなわち、脈動の抑制はＸが「）の何倍にする必要があ
るかにより決定される。
Ｒｅ＝ｌ〕ＩＪρ／μ ｆμし、旧ま断面甲均速度、ρは流体の密度、７１は粘
性係数である。
したがって、管内を冷媒流路２１ａが複数になるように
２以」−ユに仕切ってｂ［？ｅの」二Ｍを抑えることが
できる。結果的にＤを小さくすることにより、Ｘを短か
くすることができる。
このことは通路２１内を２以」二に仕切って、冷媒ガス
の脈動、乱流をより小さく抑えることになる。
なお、第１図の実施例においては、通路２１の両開り丁
が互いに対向している場合について述べたが、これに代
え、第５図に示すように、凸部３１）の周壁部に孔２３
を設けて、冷媒ガスをシャフト７に対して直角方向に吐
出させるような摺造にしても、第１図の実施例の場合と
同様の作用効果を得ることができる。
」二連の各実施例において本発明をベーン型圧縮機に適
用した場合について述べたが、斜板弐川縮機等の池の圧
縮機に適用してもよい。
（発明の効果） 以上説明したように本邦す１の圧縮機によれば、冷媒が
圧縮される圧縮室と、圧縮された冷媒が流入する吐出室
と、０：ｉ記圧縮室から吐出した冷媒を１）；ｉ記吐出
室内に導く通路とを備えている圧縮機において、前記通
路の通路長が通路径よりも長いので、前記通路を冷媒が
通過するとき、その振動周波数が低くなり、冷媒の脈動
が減衰する。
したがって、吐出室内に冷媒が流入したとき、池のり（
両部品の共振を誘発する振動が生じず、車室内の騒音を
大幅に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本邦１！１１の一実施例に係るベーン型圧縮機
を示す縦断面図、第２図は第１図のＩＩ　−ＩＩ線矢視
断面図、第３図は振動波形を示す波形図、第４図は本実
施例のベーン型圧縮機の振動特性を示す曲線図、第５図
は池の実施例を示す一部拡大縦断面図、第６図は第１図
及び第５図の実施例以外の実施例を示す通路の拡大横断
面図、第７図は従来のベーン型圧縮機を示す縦断面図、
第８図は従来のベーン型圧縮機の振動特性を示す曲Ｐ１
．図である。 １０・・・吐出室、 １２・・・圧縮室、 ２１・・・通路。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １．　冷媒が圧縮される圧縮室と、圧縮された冷媒が流
    入する吐出室と、前記圧縮室から吐出した冷媒を前記吐
    出室内に導く通路とを備えている圧縮機において、前記
    通路の通路長が通路径よりも長いことを特徴とする圧縮
    機。
JP1077300A 1989-03-29 1989-03-29 圧縮機 Pending JPH02256889A (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1077300A JPH02256889A (ja) 1989-03-29 1989-03-29 圧縮機
KR1019900002041A KR930008350B1 (ko) 1989-03-29 1990-02-20 압축기
US07/486,000 US5046935A (en) 1989-03-29 1990-02-27 Compressor with reduced vibrations
DE4007749A DE4007749A1 (de) 1989-03-29 1990-03-12 Verdichter, insbesondere fluegelzellenverdichter

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JP1077300A JPH02256889A (ja) 1989-03-29 1989-03-29 圧縮機

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