JPS6235090A - ロ−タリ圧縮機 - Google Patents
ロ−タリ圧縮機Info
- Publication number
- JPS6235090A JPS6235090A JP60173603A JP17360385A JPS6235090A JP S6235090 A JPS6235090 A JP S6235090A JP 60173603 A JP60173603 A JP 60173603A JP 17360385 A JP17360385 A JP 17360385A JP S6235090 A JPS6235090 A JP S6235090A
- Authority
- JP
- Japan
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- suction
- cylinder
- crank angle
- suction pipe
- pipe
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- Granted
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、空気調和装置に用いられるロータリ圧縮機に
関するものである。
関するものである。
従来の技術
従来のこの種のロータリ圧縮機は、例えば特開昭５７−
１２２１９２号公報に示されているように、第４図のよ
うな構造になっていた。
１２２１９２号公報に示されているように、第４図のよ
うな構造になっていた。
図中、１は密閉容器であシ、圧縮機要素２と、これをク
ランク軸４を介して駆動する電動機要素３が内蔵されて
いる。また、吸入マフラ５は密閉容器１の外側に配設さ
れ、この吸入マフラ５にその下部から内部に突入するよ
う取付けられた吸入接続管６は圧縮機要素２のシリンダ
７に連通されている。また、吸入接続管６の長さｉｍ）
は、次式で決定されている。
ランク軸４を介して駆動する電動機要素３が内蔵されて
いる。また、吸入マフラ５は密閉容器１の外側に配設さ
れ、この吸入マフラ５にその下部から内部に突入するよ
う取付けられた吸入接続管６は圧縮機要素２のシリンダ
７に連通されている。また、吸入接続管６の長さｉｍ）
は、次式で決定されている。
る。
以下、その動作について説明する。
ガス冷媒は、吸入マフラ５内の容積空間に入シ、吸入接
続管６を経てシリンダ７に吸入される。吸入ガスが吸入
接続管６を通過するとき諸々の要因により圧力脈動が生
じる。この圧力脈動は吸入接続管６の長さと吸入行程周
期、および吸入ガスの音速によシ影響を受ける。第５図
に、吸入接続管６と容積効率との関係（冷媒：Ｒ２２）
を示したが、吸入接続管６を（１）式によって決定すれ
ば・過給効果が得られ容積効率が良くなる。
続管６を経てシリンダ７に吸入される。吸入ガスが吸入
接続管６を通過するとき諸々の要因により圧力脈動が生
じる。この圧力脈動は吸入接続管６の長さと吸入行程周
期、および吸入ガスの音速によシ影響を受ける。第５図
に、吸入接続管６と容積効率との関係（冷媒：Ｒ２２）
を示したが、吸入接続管６を（１）式によって決定すれ
ば・過給効果が得られ容積効率が良くなる。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら上記のような構成では、確かに過給効果に
より容積効率は良くなるが、ＥＥＲは悪くなる。（１）
式による吸入接続管６の長さにおいて、吸入行程におけ
るシリンダ７内の圧力脈動の脈動中は最大となる。位相
的に調べるとクランク角度が約１８００すなわち吸入行
程の約半分の位置においてシリンダ７内の圧力は最低と
なる。すなわち、最大の過膨張が発生する。ロータリ圧
縮機においては、その構造上、クランク角度１８０°付
近において容積変化速度が最大となるため、過膨張によ
る損失仕事が必要以上に増加する。その結果、容積効率
の向上による冷媒循環量の増加分以上に入力が増加する
こととなシ、太き（ＥＥＲを低下させ、かつ、圧力脈動
が最大であることにょシ、吸入接続管、及び吸入マフラ
ーからの騒音・振動が悪化するなどの問題を有する。
より容積効率は良くなるが、ＥＥＲは悪くなる。（１）
式による吸入接続管６の長さにおいて、吸入行程におけ
るシリンダ７内の圧力脈動の脈動中は最大となる。位相
的に調べるとクランク角度が約１８００すなわち吸入行
程の約半分の位置においてシリンダ７内の圧力は最低と
なる。すなわち、最大の過膨張が発生する。ロータリ圧
縮機においては、その構造上、クランク角度１８０°付
近において容積変化速度が最大となるため、過膨張によ
る損失仕事が必要以上に増加する。その結果、容積効率
の向上による冷媒循環量の増加分以上に入力が増加する
こととなシ、太き（ＥＥＲを低下させ、かつ、圧力脈動
が最大であることにょシ、吸入接続管、及び吸入マフラ
ーからの騒音・振動が悪化するなどの問題を有する。
本発明は上記問題点に鑑み、ＥＥＲが高く、かつ騒音・
振動の小さいロータリ圧縮機を提供するものである。
振動の小さいロータリ圧縮機を提供するものである。
問題点を解決するた塩の手段
上記問題点を解決するために本発明は、アキュムレータ
とシリンダを接続する吸入管と、シリンダにせん孔され
た吸入ポートよ構成る吸入管路において、吸入開始クラ
ンク角度をθｓ （ｄｅｇ ）とし、吸入管路の長さを
Ｌｓ（ｍ）とし、軸回１訳数をＮ（ｒｐｍ）とし、吸入
管路における音速をａ５（ｒｎ／ｓ）とし、吸入開始時
に吸入管路のシリンダ側管端において発生する圧力波の
帰還クランク角度をθＳＲ（ｄｅｑ ）すなわち、 としたとき、 ２９６（ｄｅｃｒ）≦θＳＲ≦４０６ （ｄｅｑ ）
−・・Ｇ３）の範囲になるように構成されるものである
。
とシリンダを接続する吸入管と、シリンダにせん孔され
た吸入ポートよ構成る吸入管路において、吸入開始クラ
ンク角度をθｓ （ｄｅｇ ）とし、吸入管路の長さを
Ｌｓ（ｍ）とし、軸回１訳数をＮ（ｒｐｍ）とし、吸入
管路における音速をａ５（ｒｎ／ｓ）とし、吸入開始時
に吸入管路のシリンダ側管端において発生する圧力波の
帰還クランク角度をθＳＲ（ｄｅｑ ）すなわち、 としたとき、 ２９６（ｄｅｃｒ）≦θＳＲ≦４０６ （ｄｅｑ ）
−・・Ｇ３）の範囲になるように構成されるものである
。
作 用
本発明は上記した構成によシ、ロータリ圧縮機の吸入行
程開始時、吸入管路のシリンダ側管端において発生する
シリンダ吸入室へ流入する速度を持つ圧力波が、アキュ
ムレータ側の開口端において反射し帰還するクランク角
度を、吸入管路の長さと圧縮機回転数によυ次の吸入行
程開始クランク角度付近の一定範囲に制御し、吸入行程
におけるシリンダ吸入室の圧力脈動中を減少するもので
ある。
程開始時、吸入管路のシリンダ側管端において発生する
シリンダ吸入室へ流入する速度を持つ圧力波が、アキュ
ムレータ側の開口端において反射し帰還するクランク角
度を、吸入管路の長さと圧縮機回転数によυ次の吸入行
程開始クランク角度付近の一定範囲に制御し、吸入行程
におけるシリンダ吸入室の圧力脈動中を減少するもので
ある。
実施例
以下、本発明の一実施例のロータリ圧縮機について、図
面を参照しながら説明する。
面を参照しながら説明する。
第１図は、本発明の実施例におけるロータリ圧縮機の断
面図を示すものである。
面図を示すものである。
図において、８はロータリ圧縮機、９はアキユムレータ
、１０はシリンダである。１１は吸入管、１２はシリン
ダ１０にせん孔された吸入ポート、吸入管１１と吸入ポ
ート１２によシ吸入管路１３が構成されている。１４は
軸、１５はピストン、１６は仕切シベーンで１、ピスト
ン１５と仕切シベーン１６によクシリンダ１０内の空間
はシリンダ吸入室１７とシリンダ圧縮室１８に分けられ
ている。θＢは吸入開始クランク角度（ｄｏｇ ）であ
シ、Ｌｊは吸入管路１ａの長さくｍ）である。吸入開始
クランク角度Ｏｓ（ｄｏｇ ）、吸入管路１３の長さＬ
ｓ、圧縮機回転数すなわち軸１４の回転数Ｎ。
、１０はシリンダである。１１は吸入管、１２はシリン
ダ１０にせん孔された吸入ポート、吸入管１１と吸入ポ
ート１２によシ吸入管路１３が構成されている。１４は
軸、１５はピストン、１６は仕切シベーンで１、ピスト
ン１５と仕切シベーン１６によクシリンダ１０内の空間
はシリンダ吸入室１７とシリンダ圧縮室１８に分けられ
ている。θＢは吸入開始クランク角度（ｄｏｇ ）であ
シ、Ｌｊは吸入管路１ａの長さくｍ）である。吸入開始
クランク角度Ｏｓ（ｄｏｇ ）、吸入管路１３の長さＬ
ｓ、圧縮機回転数すなわち軸１４の回転数Ｎ。
吸入管路における音速は、（３）式を満たすように設定
されている。
されている。
以下、動作について説明する。
軸１４の回転に従いピストン１５は回転し、クランク角
度がθｓ （ｄｏｇ ）を過ぎるとシリンダ吸入室１７
の容積は増加し、吸入行程が開始される。
度がθｓ （ｄｏｇ ）を過ぎるとシリンダ吸入室１７
の容積は増加し、吸入行程が開始される。
すなわち、アキユムレータ９に流入したガス冷媒は、吸
入管１１と吸入ポート１２によシ構成された吸入管路１
３を経て、シリンダ吸入室１７に吸入される。吸入行程
が開始されると、吸入管路１３及びシリンダ吸入室１７
において圧力脈動が発生する。
入管１１と吸入ポート１２によシ構成された吸入管路１
３を経て、シリンダ吸入室１７に吸入される。吸入行程
が開始されると、吸入管路１３及びシリンダ吸入室１７
において圧力脈動が発生する。
シリンダ吸入室１７の圧力脈動（過渡特性）は吸入行程
が急速であることから断熱変化と仮定すると、次のよう
に記述できる。
が急速であることから断熱変化と仮定すると、次のよう
に記述できる。
上記（４）式において、Ｐｃｓはシリンダ吸入室１７の
圧ブバ ｔは時間、には断熱指数、ｑｃｓはシリンダ吸
入室１７の冷媒重量、Ｖｃｓはシリンダ吸入室１７の容
積である。
圧ブバ ｔは時間、には断熱指数、ｑｃｓはシリンダ吸
入室１７の冷媒重量、Ｖｃｓはシリンダ吸入室１７の容
積である。
吸入管路１３における圧力脈動は、連続の式、運動量保
存則、熱力学第一法ＪＩＩＪによシ、次のように記述で
きる。
存則、熱力学第一法ＪＩＩＪによシ、次のように記述で
きる。
一〇 ・
・・・・・ヴ）ここで つ 上記（５）、（６）、（７）式において、ρは密度、Ｖ
は流速、Ｐは圧力、Ｄは管内径、ｆは管摩擦係数、Ａは
仕事の熱当量、ｑは重力加速度、Ｃｖは等容比熱、ａｓ
は音速である。
・・・・・ヴ）ここで つ 上記（５）、（６）、（７）式において、ρは密度、Ｖ
は流速、Ｐは圧力、Ｄは管内径、ｆは管摩擦係数、Ａは
仕事の熱当量、ｑは重力加速度、Ｃｖは等容比熱、ａｓ
は音速である。
また、吸入管路１３のシリンダ吸入室口端における冷媒
流入量は、シリンダ吸入室１７内の冷媒重量の変化であ
シ、かつ吸入ポート１２の開口端における冷媒の状態に
より記述できる。
流入量は、シリンダ吸入室１７内の冷媒重量の変化であ
シ、かつ吸入ポート１２の開口端における冷媒の状態に
より記述できる。
上記（８）式において、Ｓｐは吸入ポート１２の断面積
、ρ６は吸入ポート１２の開口端における密度、ｖＥは
吸入ポート１２の開口端における流速２である。
、ρ６は吸入ポート１２の開口端における密度、ｖＥは
吸入ポート１２の開口端における流速２である。
従って、縫）、β）、（６）、け）、（８）式を連立し
て解くことによシ、シリンダ吸入室１７の圧力脈動が得
られる。
て解くことによシ、シリンダ吸入室１７の圧力脈動が得
られる。
呼称出力５５０Ｗクラスのロータリ圧縮機について、Ｊ
ＩＳ−Ａの定格温度条件及び電源周波数６０）−１ｚで
解析を行なった。なお、冷媒は空気調和装置に通常使用
されているＲ２２を用いた。
ＩＳ−Ａの定格温度条件及び電源周波数６０）−１ｚで
解析を行なった。なお、冷媒は空気調和装置に通常使用
されているＲ２２を用いた。
第２図は、吸入管路３の長さＬｓに対するシリンダ吸入
室１７の圧力脈動を示すグラフである。表１は、最低圧
力のクランク角度θｂと吸入開始時に発生するシリンダ
吸入室１７に流入する速度を持つ圧力波がアキュムレー
タ９側の開口端において反射し、帰還するクランク角度
θ８Ｒとの関係を示すものである。非常に良い相関があ
ることがわかる。すなわち、ＯｂはθＳＲによシ決まる
。
室１７の圧力脈動を示すグラフである。表１は、最低圧
力のクランク角度θｂと吸入開始時に発生するシリンダ
吸入室１７に流入する速度を持つ圧力波がアキュムレー
タ９側の開口端において反射し、帰還するクランク角度
θ８Ｒとの関係を示すものである。非常に良い相関があ
ることがわかる。すなわち、ＯｂはθＳＲによシ決まる
。
表−１
第３図は、Ｏ８Ｒと冷房能力Ｑ、入力Ｗ、ＥＥＲとの関
係をθＳＲ：８０ （ｄｏｇ ）における値（ＥＥＲは
最高）を基準とし、比として示すグラフである。
係をθＳＲ：８０ （ｄｏｇ ）における値（ＥＥＲは
最高）を基準とし、比として示すグラフである。
ここでは、アキュムレータ９の上流側の吸入接続管（図
示せず）と吸入管路１３との総和を１．８０（ｍ）とし
た。
示せず）と吸入管路１３との総和を１．８０（ｍ）とし
た。
すなわち、ＥＥＲ比が０．９９〜１．０に対するθＳＲ
は ４２（ｄｅｇ）≦Ｏ９Ｒ≦１０８（ｄｅｇ）２９１０８
（ｄｅ≦θＳＲ≦４０６ （、ｄｅｇ ）となる。
は ４２（ｄｅｇ）≦Ｏ９Ｒ≦１０８（ｄｅｇ）２９１０８
（ｄｅ≦θＳＲ≦４０６ （、ｄｅｇ ）となる。
前者は、吸入管路１３の長さが短かく、ロータリ圧縮機
８め振動が直接アキュムレータ９に伝播されるため、振
動を小さくすることは難しい。
８め振動が直接アキュムレータ９に伝播されるため、振
動を小さくすることは難しい。
一方、後者は、前者に比′べ十分な吸入管路１３の長さ
が得られる。例えば、θＳＲ＝３００（ｄｅｇ）でＬｇ
：１．１ｍとなる、その結果振動を抑制する手段、すな
わち配管の引きまわしや振動のモードを考えた適切な位
置への制振部材の付加などが可能になり、振動を十分小
さくできる。
が得られる。例えば、θＳＲ＝３００（ｄｅｇ）でＬｇ
：１．１ｍとなる、その結果振動を抑制する手段、すな
わち配管の引きまわしや振動のモードを考えた適切な位
置への制振部材の付加などが可能になり、振動を十分小
さくできる。
また、Ｏ８Ｈの範囲が広く、５０Ｈ２／６０１（２の電
源周波数の違いによるＥＥＲの悪化はない。かつ、イン
バータ駆動のように、広い回転数範囲での運転に対して
も、２９６ （ｄｅｑ ）≦θＳＲ≦４０６ （ｄｅｇ
）となるように、回転数範囲を設定するか又は、非常に
使用頻度の高い回転数域をこの範囲に合わせれば、回転
数によるＥＥＲの低下を十分緩和でき、寺社空気調和装
置の５ＥＥＲを高めるすなわち、年間消費電力を少なく
することができる。
源周波数の違いによるＥＥＲの悪化はない。かつ、イン
バータ駆動のように、広い回転数範囲での運転に対して
も、２９６ （ｄｅｑ ）≦θＳＲ≦４０６ （ｄｅｇ
）となるように、回転数範囲を設定するか又は、非常に
使用頻度の高い回転数域をこの範囲に合わせれば、回転
数によるＥＥＲの低下を十分緩和でき、寺社空気調和装
置の５ＥＥＲを高めるすなわち、年間消費電力を少なく
することができる。
発明の効果
以上のように本発明は、アキュムレータとシリンダを接
続する吸入管と、シリンダにせん孔された吸入ポートよ
構成る吸入管路において、吸入開始クランク角度をＩｓ
（ｄｅｇ ）とし、吸入管路の長さをＬｓ（ｍ）とし
、軸回転数をＮ （ｍｐｍ ）とし、吸入管路における
音速をａｓ（ｍ／−）とし、吸入開始時に吸入管路のシ
リンダ側管端において発生する圧力波の帰還クランク角
度をθＳＲ（ｄｅｑ ）すなわとしたとき、θＳＲ（ｄ
ｅｇ ）が ２６６（ｄｅｇ）≦Ｏ８Ｒ≦４０６（ｄｅｃｋ）の範囲
になるように構成されるので、ロータリ圧縮機において
高ＥＥＲかつ低騒音・低振動の両立が可能となり、かつ
電源周波数によるＥＥＲの低下を解決できるのみならず
、インバータ駆動の空気調和装置の５ＥＥＲを高めるこ
とができるなどの効果を有する。
続する吸入管と、シリンダにせん孔された吸入ポートよ
構成る吸入管路において、吸入開始クランク角度をＩｓ
（ｄｅｇ ）とし、吸入管路の長さをＬｓ（ｍ）とし
、軸回転数をＮ （ｍｐｍ ）とし、吸入管路における
音速をａｓ（ｍ／−）とし、吸入開始時に吸入管路のシ
リンダ側管端において発生する圧力波の帰還クランク角
度をθＳＲ（ｄｅｑ ）すなわとしたとき、θＳＲ（ｄ
ｅｇ ）が ２６６（ｄｅｇ）≦Ｏ８Ｒ≦４０６（ｄｅｃｋ）の範囲
になるように構成されるので、ロータリ圧縮機において
高ＥＥＲかつ低騒音・低振動の両立が可能となり、かつ
電源周波数によるＥＥＲの低下を解決できるのみならず
、インバータ駆動の空気調和装置の５ＥＥＲを高めるこ
とができるなどの効果を有する。
第１図は本発明の実施例におけるロータリ圧縮機の断面
図、第２図は吸入行程におけるシリンダ吸入室の圧力脈
動を示す特性図、第３図は圧力波の帰還クランク角度に
対する基本特性を示す特性図、第４図は従来のロータリ
圧縮機の断面図、第５図は吸入接続管長に対する容積効
率を示す説明図である。 ９・・・・・・アキュムレータ、１０・・・・・・シリ
ンダ、１１・・・・・・吸入管、１２・・・・・・吸入
ポート、１３・・・・・・吸入管路。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名９−
−−アキユムし一タ ｌθ−シリンダ Ｕ−ｍ−吸入管 第１ 図 Ｉ２− 吸入ポートト１
３− 吸入管路 第２因 第３図 θ５Ｒ（ｄε９）
図、第２図は吸入行程におけるシリンダ吸入室の圧力脈
動を示す特性図、第３図は圧力波の帰還クランク角度に
対する基本特性を示す特性図、第４図は従来のロータリ
圧縮機の断面図、第５図は吸入接続管長に対する容積効
率を示す説明図である。 ９・・・・・・アキュムレータ、１０・・・・・・シリ
ンダ、１１・・・・・・吸入管、１２・・・・・・吸入
ポート、１３・・・・・・吸入管路。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名９−
−−アキユムし一タ ｌθ−シリンダ Ｕ−ｍ−吸入管 第１ 図 Ｉ２− 吸入ポートト１
３− 吸入管路 第２因 第３図 θ５Ｒ（ｄε９）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 アキュムレータとシリンダを接続する吸入管と、シリン
ダにせん孔された吸入ポートより成る吸入管路において
、吸入開始クランク角度をθ＿ｓ（ｄｅｇ）とし、吸入
管路の長さをＬｓ（ｍ）とし、軸回転数をＮ（ｒｐｍ）
とし、吸入管路における音速をａ＿ｓ（ｍ／ｓ）とし、
吸入開始時に吸入管路のシリンダ側管端において発生す
る圧力波の帰還クランク角度をθ＿Ｓ＿Ｒ（ｄｅｇ）す
なわち θ＿Ｓ＿Ｒ＝θ＿ｓ＋（１２ＬｓＮ／ａ＿ｓ）としたと
き、θ＿Ｓ＿Ｒ（ｄｅｇ）が、 ２９６（ｄｅｇ）≦θ＿Ｓ＿Ｒ≦４０６（ｄｅｇ）の範
囲になるように構成されるロータリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60173603A JPS6235090A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | ロ−タリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60173603A JPS6235090A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | ロ−タリ圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6235090A true JPS6235090A (ja) | 1987-02-16 |
| JPH0454838B2 JPH0454838B2 (ja) | 1992-09-01 |
Family
ID=15963664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60173603A Granted JPS6235090A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | ロ−タリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6235090A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0246423A (ja) * | 1988-08-08 | 1990-02-15 | Olympus Optical Co Ltd | 内視鏡用結像光学系 |
| JPH02181111A (ja) * | 1989-01-05 | 1990-07-13 | Olympus Optical Co Ltd | 内視鏡 |
| US4992767A (en) * | 1989-02-03 | 1991-02-12 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnet roll |
| US5071229A (en) * | 1988-08-08 | 1991-12-10 | Olympus Optical Co., Ltd. | Imaging apparatus having electrooptic devices which comprise a variable focal length lens |
| US5150234A (en) * | 1988-08-08 | 1992-09-22 | Olympus Optical Co., Ltd. | Imaging apparatus having electrooptic devices comprising a variable focal length lens |
| JP2009108739A (ja) * | 2007-10-29 | 2009-05-21 | Hitachi Appliances Inc | ロータリ圧縮機 |
-
1985
- 1985-08-07 JP JP60173603A patent/JPS6235090A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0246423A (ja) * | 1988-08-08 | 1990-02-15 | Olympus Optical Co Ltd | 内視鏡用結像光学系 |
| US5071229A (en) * | 1988-08-08 | 1991-12-10 | Olympus Optical Co., Ltd. | Imaging apparatus having electrooptic devices which comprise a variable focal length lens |
| US5150234A (en) * | 1988-08-08 | 1992-09-22 | Olympus Optical Co., Ltd. | Imaging apparatus having electrooptic devices comprising a variable focal length lens |
| JPH02181111A (ja) * | 1989-01-05 | 1990-07-13 | Olympus Optical Co Ltd | 内視鏡 |
| US4992767A (en) * | 1989-02-03 | 1991-02-12 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnet roll |
| JP2009108739A (ja) * | 2007-10-29 | 2009-05-21 | Hitachi Appliances Inc | ロータリ圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0454838B2 (ja) | 1992-09-01 |
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