JPH0227894B2 - - Google Patents
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- JPH0227894B2 JPH0227894B2 JP57151303A JP15130382A JPH0227894B2 JP H0227894 B2 JPH0227894 B2 JP H0227894B2 JP 57151303 A JP57151303 A JP 57151303A JP 15130382 A JP15130382 A JP 15130382A JP H0227894 B2 JPH0227894 B2 JP H0227894B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は多端子直流送電装置に係り、特に一部
の交直変換器を停止する場合の制御方式に関す
る。
の交直変換器を停止する場合の制御方式に関す
る。
第１図は従来の多端子直流送電装置の構成例を
示したものである。直流送電線１に直流リアクト
ル２，３及び４を介して交直変換器５，６及び７
が接続されている。なお、直流リアクトル４と交
直変換器７との間には遮断器８が挿入されてい
る。交直変換器５は順変換器として、交直変換器
６，７は逆変換器として運転されており、交直変
換器５には直流電流Id1が、交直変換器６，７に
はそれぞれ直流電流Id2，Id3が流れている。
示したものである。直流送電線１に直流リアクト
ル２，３及び４を介して交直変換器５，６及び７
が接続されている。なお、直流リアクトル４と交
直変換器７との間には遮断器８が挿入されてい
る。交直変換器５は順変換器として、交直変換器
６，７は逆変換器として運転されており、交直変
換器５には直流電流Id1が、交直変換器６，７に
はそれぞれ直流電流Id2，Id3が流れている。
第２図は第１図で示した装置の動作タイムチヤ
ートである。交直変換器５の直流電流Id1は、交
直変換器６の直流電流Id2と交直変換器７の直流
電流Id3に分流している。このような運転状態か
ら逆変換器として動作している交直変換器７だけ
を停止させる場合、停止指令ａの指令（時刻t0）
によつて交直変換器７の制御系に与えている直流
電流設定値をしだいに減少させて直流電流Id3を
小さくした状態とする。このような状態におい
て、ｂに示す如く交直変換器７のゲートブロツク
（時刻t1）に前後して、遮断器８を開路し、交直
変換器７の停止を行なつている。
ートである。交直変換器５の直流電流Id1は、交
直変換器６の直流電流Id2と交直変換器７の直流
電流Id3に分流している。このような運転状態か
ら逆変換器として動作している交直変換器７だけ
を停止させる場合、停止指令ａの指令（時刻t0）
によつて交直変換器７の制御系に与えている直流
電流設定値をしだいに減少させて直流電流Id3を
小さくした状態とする。このような状態におい
て、ｂに示す如く交直変換器７のゲートブロツク
（時刻t1）に前後して、遮断器８を開路し、交直
変換器７の停止を行なつている。
しかし、このような従来の方法では、時刻t1に
おいて直流電流Id3の十分な減少が行なわれてい
ない時にゲートブロツクを行なうと、交直変換器
７は直流電流Id3のオフができないばかりか、遮
断器８の損傷、あるいは直流系統の短絡を招き、
残存する順変換器として動作している交直変換器
５や逆変換器として動作している交直変換器６に
よる直流送電の継続に支障を与える欠点があつ
た。
おいて直流電流Id3の十分な減少が行なわれてい
ない時にゲートブロツクを行なうと、交直変換器
７は直流電流Id3のオフができないばかりか、遮
断器８の損傷、あるいは直流系統の短絡を招き、
残存する順変換器として動作している交直変換器
５や逆変換器として動作している交直変換器６に
よる直流送電の継続に支障を与える欠点があつ
た。
本発明の目的は、上記の欠点を解消し、一部の
交直変換器の停止を他の機器に影響を与えず円滑
に行なう多端子直流送電装置の停止制御方法を提
供することにある。
交直変換器の停止を他の機器に影響を与えず円滑
に行なう多端子直流送電装置の停止制御方法を提
供することにある。
本発明は、直流系統の幹線に、複数個の交直変
換器が接続される多端子直流送電装置の一部の交
直変換器を停止させる際に、停止すべき交直変換
器に流れている電流を略零近くに減少させた状態
とし、この直流電流が断続したことを検出してか
ら、該交直変換器にゲートブロツクの信号を与え
て停止させる。このとき電流断続を生じやすくす
るために、直流電圧を一定時間下げる方法によ
り、上記目的を達成する。
換器が接続される多端子直流送電装置の一部の交
直変換器を停止させる際に、停止すべき交直変換
器に流れている電流を略零近くに減少させた状態
とし、この直流電流が断続したことを検出してか
ら、該交直変換器にゲートブロツクの信号を与え
て停止させる。このとき電流断続を生じやすくす
るために、直流電圧を一定時間下げる方法によ
り、上記目的を達成する。
以下本発明の実施例を図面に従つて説明する。
第３図は本発明の多端子直流送電装置の停止制
御方法を実現する多端子直流送電装置の一実施例
に用いられる交直変換器の構成を示したものであ
る。サイリスタ素子９が３相ブリツヂ接続され、
それぞれのサイリスタ素子９に並列に直流電流断
続検出装置１０が接続されている。
御方法を実現する多端子直流送電装置の一実施例
に用いられる交直変換器の構成を示したものであ
る。サイリスタ素子９が３相ブリツヂ接続され、
それぞれのサイリスタ素子９に並列に直流電流断
続検出装置１０が接続されている。
第４図は上記直流電流断続検出装置１０の具体
的構成例を示すと共に、直流電流の断続を判定す
る直流電流断続判定装置の構成例を示す。電圧波
形整形回路EPの出力は順電圧検出回路REDと逆
電圧検出回路IEDとに入力されている。順電圧検
出回路REDの出力はアンド回路AND1とオア回
路OR1に入力され、逆電圧検出回路IEDの出力は
オア回路OR1に入力されている。フリツプフロツ
プ回路FF1の出力は波形を補正する補正回路ER
とアンド回路AND1とに入力され、補正回路ER
とオア回路OR1の出力はアンド回路AND2に入力
されている。このような直流電流断続検出装置１
０は、電圧波形整形回路EP、順電圧検出回路
RED、逆電圧検出回路IED、フリツプフロツプ
回路FF1及びアンド回路AND1から成る順、逆電
圧検出部（以下電圧検出部と称し、特許、昭53−
88443のゲートパルス発生装置にて出願済）に、
電圧検出部のフリツプフロツプ回路FF1とこの
FF1の波形を補正する補正回路ER、オア回路
OR1とアンド回路AND2から成る断続電流検出部
を付加して構成されている。
的構成例を示すと共に、直流電流の断続を判定す
る直流電流断続判定装置の構成例を示す。電圧波
形整形回路EPの出力は順電圧検出回路REDと逆
電圧検出回路IEDとに入力されている。順電圧検
出回路REDの出力はアンド回路AND1とオア回
路OR1に入力され、逆電圧検出回路IEDの出力は
オア回路OR1に入力されている。フリツプフロツ
プ回路FF1の出力は波形を補正する補正回路ER
とアンド回路AND1とに入力され、補正回路ER
とオア回路OR1の出力はアンド回路AND2に入力
されている。このような直流電流断続検出装置１
０は、電圧波形整形回路EP、順電圧検出回路
RED、逆電圧検出回路IED、フリツプフロツプ
回路FF1及びアンド回路AND1から成る順、逆電
圧検出部（以下電圧検出部と称し、特許、昭53−
88443のゲートパルス発生装置にて出願済）に、
電圧検出部のフリツプフロツプ回路FF1とこの
FF1の波形を補正する補正回路ER、オア回路
OR1とアンド回路AND2から成る断続電流検出部
を付加して構成されている。
直流電流断続判定装置１１は、前記アンド回路
AND2の出力が入力されるオア回路OR2とこの
OR2の出力が入力されるフリツプフロツプ回路
FF2とから構成されている。なお図中１２〜１８
は入力あるいは出力端子を示している。
AND2の出力が入力されるオア回路OR2とこの
OR2の出力が入力されるフリツプフロツプ回路
FF2とから構成されている。なお図中１２〜１８
は入力あるいは出力端子を示している。
第５図は第４図に示した直流電流断続検出装置
１０と判定装置１１の各部の動作波形を示すタイ
ムチヤートであり、直流電流に断続が発生した場
合の検出動作を示している。第３図に示した３相
ブリツヂ接続されたサイリスタ９のアノードとカ
ソード間電圧波形（以下Ａ−Ｋ間電圧波形と称
す）Ｂを入力端子１２によつて電圧波形整形回路
EPに入力し、同回路EPの出力を順電圧検出回路
RED及び逆電圧検出回路IEDに入力する。順電
圧検出回路REDはこの入力によつて、Ａ−Ｋ間
電圧波形Ｂの順電圧側の波形Ｆを出力する。ま
た、逆電圧検出回路IEDはＡ−Ｋ間電圧波形Ｂの
逆電圧側の波形Ｇを出力する。この波形Ｆ及びＧ
はオア回路OR1へ入力され、このOR1は波形Ｈを
アンド回路AND2へ出力する。
１０と判定装置１１の各部の動作波形を示すタイ
ムチヤートであり、直流電流に断続が発生した場
合の検出動作を示している。第３図に示した３相
ブリツヂ接続されたサイリスタ９のアノードとカ
ソード間電圧波形（以下Ａ−Ｋ間電圧波形と称
す）Ｂを入力端子１２によつて電圧波形整形回路
EPに入力し、同回路EPの出力を順電圧検出回路
RED及び逆電圧検出回路IEDに入力する。順電
圧検出回路REDはこの入力によつて、Ａ−Ｋ間
電圧波形Ｂの順電圧側の波形Ｆを出力する。ま
た、逆電圧検出回路IEDはＡ−Ｋ間電圧波形Ｂの
逆電圧側の波形Ｇを出力する。この波形Ｆ及びＧ
はオア回路OR1へ入力され、このOR1は波形Ｈを
アンド回路AND2へ出力する。
一方、図示されない自動パルス移相制御装置
APPS（以下APPSと称す）のオンパルス信号Ｃ
が端子１３へ、またオフパルス信号Ｄが端子１４
へ入力されており、フリツプフロツプ回路FF1が
周期T1の信号Ｅを出力する。今、第３図に示し
た３相ブリツヂ回路の転流電流の重り角を無視す
れば、時刻t0〜t5までの時間T1の幅は、サイリス
タ９の通流期間に相当する。この信号Ｅは補正回
路ERへ入力されるが、この回路ERはこの信号Ｅ
における時刻t0〜t1までの時間T2の出力を阻止す
るようになつているため、出力端には時刻t1〜t5
までの時間T3の信号Ｉが出力され、この信号Ｉ
がアンド回路AND2に入力される。このアンド回
路AND2には前述したようにこの信号Ｉの他に、
サイリスタ９のＡ−Ｋ間電圧Ｂを整形し順電圧検
出信号Ｆと逆電圧検出信号Ｇを合成した信号Ｈが
入力されている。
APPS（以下APPSと称す）のオンパルス信号Ｃ
が端子１３へ、またオフパルス信号Ｄが端子１４
へ入力されており、フリツプフロツプ回路FF1が
周期T1の信号Ｅを出力する。今、第３図に示し
た３相ブリツヂ回路の転流電流の重り角を無視す
れば、時刻t0〜t5までの時間T1の幅は、サイリス
タ９の通流期間に相当する。この信号Ｅは補正回
路ERへ入力されるが、この回路ERはこの信号Ｅ
における時刻t0〜t1までの時間T2の出力を阻止す
るようになつているため、出力端には時刻t1〜t5
までの時間T3の信号Ｉが出力され、この信号Ｉ
がアンド回路AND2に入力される。このアンド回
路AND2には前述したようにこの信号Ｉの他に、
サイリスタ９のＡ−Ｋ間電圧Ｂを整形し順電圧検
出信号Ｆと逆電圧検出信号Ｇを合成した信号Ｈが
入力されている。
符号Ａはサイリスタ９における通流期間T1中
の時刻t2〜t4（時間T4）に、直流電流が断続して
いる場合の直流電流波形を示している。今、この
直流電流の波形Ａに断続が発生するとサイリスタ
９のＡ−Ｋ間電圧波形Ｂにおける通流期間T1の
時刻t3〜t4の時間T6に順電圧が、また時刻t2〜t3
の時間T5に逆電圧が発生する。この時順電圧検
出回路REDはこの順電圧も同図の波形Ｆに示す
ように、時刻t3〜t4の時間T6に信号を出力する。
また同様に逆電圧検出回路EIDは波形Ｇにおける
時刻t2〜t3の時間T5に信号を出力する。前述した
ようにこの波形Ｆと波形Ｇはオア回路OR1で合成
されるからこのオア回路OR1の出力波形Ｈには、
時刻t2〜t4の時間T4に信号が出力される。
の時刻t2〜t4（時間T4）に、直流電流が断続して
いる場合の直流電流波形を示している。今、この
直流電流の波形Ａに断続が発生するとサイリスタ
９のＡ−Ｋ間電圧波形Ｂにおける通流期間T1の
時刻t3〜t4の時間T6に順電圧が、また時刻t2〜t3
の時間T5に逆電圧が発生する。この時順電圧検
出回路REDはこの順電圧も同図の波形Ｆに示す
ように、時刻t3〜t4の時間T6に信号を出力する。
また同様に逆電圧検出回路EIDは波形Ｇにおける
時刻t2〜t3の時間T5に信号を出力する。前述した
ようにこの波形Ｆと波形Ｇはオア回路OR1で合成
されるからこのオア回路OR1の出力波形Ｈには、
時刻t2〜t4の時間T4に信号が出力される。
今、サイリスタ９の交流周波数の１周期を時刻
t0〜t6（時間T7）とすると、アンド回路AND2に
は時間T7におけるオア回路OR1の出力信号Ｈが
入力されている。しかし、同アンド回路には補正
回路ERの出力信号Ｉが時刻t1〜t5（時間T3）に入
力されているので、アンド回路AND2は、前述し
たサイリスタ９の通流期間T1における時刻t3〜t4
（時間T6）の順電圧検出信号Ｆと時刻t2〜t3（時間
T5）の逆電圧検出信号Ｇの合成された信号Ｊを、
時刻t2〜t4（時間T4）に、端子１６に出力する。
この信号Ｊは言うまでもなくサイリスタ９の通流
期間T1に断続が発生した場合の電流断続検出信
号である。
t0〜t6（時間T7）とすると、アンド回路AND2に
は時間T7におけるオア回路OR1の出力信号Ｈが
入力されている。しかし、同アンド回路には補正
回路ERの出力信号Ｉが時刻t1〜t5（時間T3）に入
力されているので、アンド回路AND2は、前述し
たサイリスタ９の通流期間T1における時刻t3〜t4
（時間T6）の順電圧検出信号Ｆと時刻t2〜t3（時間
T5）の逆電圧検出信号Ｇの合成された信号Ｊを、
時刻t2〜t4（時間T4）に、端子１６に出力する。
この信号Ｊは言うまでもなくサイリスタ９の通流
期間T1に断続が発生した場合の電流断続検出信
号である。
この電流断続検出信号Ｊは、第３図の３相ブリ
ツヂ回路で構成される交直変換器において、各ア
ームに装備されるそれぞれの直流電流断続検出装
置１０が動作することによつて出力される。直流
電流断続検出装置１０が信号Ｊを出力したとすれ
ば、これらの信号は第４図の判定装置１１の入力
端子１７を介してオア回路OR2へ入力されるた
め、同回路は、信号Ｋにおけるk1，k2…k6→k1…
の信号を出力する。フリツプフロツプ回路FF2は
この信号Ｋの最初の信号の入力によつてセツトさ
れ、３相ブリツヂ構成の交直変換器の直流電流に
断続が発生したと判定して、信号Ｌを出力端子１
８に出力する。なお、電圧波形整形回路ED、順
電圧検出回路RED、逆電圧検出回路IED及びフ
リツプフロツプ回路FF1は、前記説明の電流断続
の検出動作を行う他に、アンド回路AND1を含め
てサイリスタ９のゲート信号を出力端子１５に出
力させる動作も行なつている。しかしこの動作に
ついては前記特許昭53−88443のゲートパルス発
生装置にその内容が述べてあり、本発明には直接
関係ないので説明は省略する。
ツヂ回路で構成される交直変換器において、各ア
ームに装備されるそれぞれの直流電流断続検出装
置１０が動作することによつて出力される。直流
電流断続検出装置１０が信号Ｊを出力したとすれ
ば、これらの信号は第４図の判定装置１１の入力
端子１７を介してオア回路OR2へ入力されるた
め、同回路は、信号Ｋにおけるk1，k2…k6→k1…
の信号を出力する。フリツプフロツプ回路FF2は
この信号Ｋの最初の信号の入力によつてセツトさ
れ、３相ブリツヂ構成の交直変換器の直流電流に
断続が発生したと判定して、信号Ｌを出力端子１
８に出力する。なお、電圧波形整形回路ED、順
電圧検出回路RED、逆電圧検出回路IED及びフ
リツプフロツプ回路FF1は、前記説明の電流断続
の検出動作を行う他に、アンド回路AND1を含め
てサイリスタ９のゲート信号を出力端子１５に出
力させる動作も行なつている。しかしこの動作に
ついては前記特許昭53−88443のゲートパルス発
生装置にその内容が述べてあり、本発明には直接
関係ないので説明は省略する。
第６図及び第７図は前記説明の直流電流断続検
出装置１０を使用し、本発明の多端子直流送電装
置の停止制御方法を適用した多端子直流送電装置
の実施例を示したものである。
出装置１０を使用し、本発明の多端子直流送電装
置の停止制御方法を適用した多端子直流送電装置
の実施例を示したものである。
第６図の例において、直流送電線１９に、直流
リアクトル２０，２１及び２２を介して交直変換
器２３，２４及び２５が接続されている。これら
交直変換器２３，２４及び２５には直流電流断続
検出装置（直流電流断続検出装置１０と同じ）２
６，２７及び２８が接続され、これら直流電流断
続検出装置は更に、直流電流断続判定装置（直流
電流断続判定装置１１と同じ）２９，３０及び３
１に接続されている。また、端子３２，３３及び
３４は交流系統で、それぞれ転流変圧器３５，３
６及び３７を介して交直変換器２３，２４及び２
５に接続されている。なお符号３８は大地を示し
ている。各交流系統の交直変換器２３，２４及び
２５は第３図に示す３相ブリツヂ回路における６
相運転の場合であり、交直変換器２３は順変換器
として、交直変換器２４，２５は逆変換器として
運転されているものとする。
リアクトル２０，２１及び２２を介して交直変換
器２３，２４及び２５が接続されている。これら
交直変換器２３，２４及び２５には直流電流断続
検出装置（直流電流断続検出装置１０と同じ）２
６，２７及び２８が接続され、これら直流電流断
続検出装置は更に、直流電流断続判定装置（直流
電流断続判定装置１１と同じ）２９，３０及び３
１に接続されている。また、端子３２，３３及び
３４は交流系統で、それぞれ転流変圧器３５，３
６及び３７を介して交直変換器２３，２４及び２
５に接続されている。なお符号３８は大地を示し
ている。各交流系統の交直変換器２３，２４及び
２５は第３図に示す３相ブリツヂ回路における６
相運転の場合であり、交直変換器２３は順変換器
として、交直変換器２４，２５は逆変換器として
運転されているものとする。
第７図の例において、直流送電線１９に、直流
リアクトル２０，２１及び２２を介して交直変換
器２３，２４及び２５が接続されているが、本実
施例では更に交直変換器３９，４０及び４１が接
続されている。これら交直変換器３９，４０及び
４１は、直流電流断続検出装置４２，４３及び４
４に接続され、これら直流電流断続検出装置４
２，４３及び４４は直流電流断続判定装置２９，
３０及び３１に接続されている。また、交流系統
の端子３２，３３及び３４はそれぞれ転流変圧器
４５，４６及び４７を介して直流電流断続検出装
置４２，４３及び４４に接続されている。他の構
成は第６図に示した例と同様であるが、各交流系
統の交直変換器２３，３９と交直変換器２４，４
０及び交直変換器２５，４１のそれぞれは、３相
ブリツヂのペアによる12相の形態で運転される。
リアクトル２０，２１及び２２を介して交直変換
器２３，２４及び２５が接続されているが、本実
施例では更に交直変換器３９，４０及び４１が接
続されている。これら交直変換器３９，４０及び
４１は、直流電流断続検出装置４２，４３及び４
４に接続され、これら直流電流断続検出装置４
２，４３及び４４は直流電流断続判定装置２９，
３０及び３１に接続されている。また、交流系統
の端子３２，３３及び３４はそれぞれ転流変圧器
４５，４６及び４７を介して直流電流断続検出装
置４２，４３及び４４に接続されている。他の構
成は第６図に示した例と同様であるが、各交流系
統の交直変換器２３，３９と交直変換器２４，４
０及び交直変換器２５，４１のそれぞれは、３相
ブリツヂのペアによる12相の形態で運転される。
次に上記実施例の動作について説明するが、両
例とも動作は同一であるため第６図に示した例を
用いて以下説明し、第７図の例はこの説明の過程
で補足を要する場合についてのみ説明する。第６
図において、今、交直変換器２３は定電流制御
ACRによる順変換器、交直変換器２４は定電圧
制御AVRによる逆変換器、交直変換器２５は定
電流制御ACRによる逆変換器で運転が行なわれ
ているものとする。この場合、各交直変換器の制
御系（定電流制御ACR）には次のような直流電
流の設定がなされている。交直変換器２３には電
流マージンΔidp1が加算された直流電流設定値idp1
が、交直変換器２４には直流電流設定値idp2が、
また交直変換器２５には直流電流設定値idp3が与
えられており、これらの設定値の関係はidp1＞idp2
＋idp3になつている。
例とも動作は同一であるため第６図に示した例を
用いて以下説明し、第７図の例はこの説明の過程
で補足を要する場合についてのみ説明する。第６
図において、今、交直変換器２３は定電流制御
ACRによる順変換器、交直変換器２４は定電圧
制御AVRによる逆変換器、交直変換器２５は定
電流制御ACRによる逆変換器で運転が行なわれ
ているものとする。この場合、各交直変換器の制
御系（定電流制御ACR）には次のような直流電
流の設定がなされている。交直変換器２３には電
流マージンΔidp1が加算された直流電流設定値idp1
が、交直変換器２４には直流電流設定値idp2が、
また交直変換器２５には直流電流設定値idp3が与
えられており、これらの設定値の関係はidp1＞idp2
＋idp3になつている。
ここで、逆変換器運転されている交直変換器２
５を部分停止する場合に、先ず、該変換器の直流
電流設定値idp3を減少させ、該変換器の直流電流
Id3を零に近い電流に低下させる。この場合交直
変換器２３の直流電流設定値idp1も、前記直流電
流設定値idp3の減少に伴つて減少するため、交直
変換器２３の直流電流Id1は交直変換器２４へ流
れる直流電流Id2だけになる。前記の逆変換器と
して動作させている交直変換器２５の直流電流
Id3を零に近い程低下させると、同直流電流に断
続が発生する。直流電流断続検出装置２８は、こ
の直流電流の断続を前述の第４図及び第５図で説
明した如く検出する。直流電流断続検出装置２８
が直流電流の断続を検出すると、直流電流断続判
定装置３１を動作させて、交直変換器２５のゲー
トブロツクを行ない、該交直変換器２５を多端子
直流送電装置の運転形態から部分的に停止させ
る。第８図はこのような動作を更に詳細に説明す
る図である。
５を部分停止する場合に、先ず、該変換器の直流
電流設定値idp3を減少させ、該変換器の直流電流
Id3を零に近い電流に低下させる。この場合交直
変換器２３の直流電流設定値idp1も、前記直流電
流設定値idp3の減少に伴つて減少するため、交直
変換器２３の直流電流Id1は交直変換器２４へ流
れる直流電流Id2だけになる。前記の逆変換器と
して動作させている交直変換器２５の直流電流
Id3を零に近い程低下させると、同直流電流に断
続が発生する。直流電流断続検出装置２８は、こ
の直流電流の断続を前述の第４図及び第５図で説
明した如く検出する。直流電流断続検出装置２８
が直流電流の断続を検出すると、直流電流断続判
定装置３１を動作させて、交直変換器２５のゲー
トブロツクを行ない、該交直変換器２５を多端子
直流送電装置の運転形態から部分的に停止させ
る。第８図はこのような動作を更に詳細に説明す
る図である。
第８図は第６図で示した実施例である多端子直
流送電装置の具体例を示しており、一部の交直変
換器又は交直変換所（仮りに交直変換器２５とす
る）を停止する場合のブロツク図であり、第９図
はその動作を説明するタイムチヤートである。停
止指令のスイツチ４８からの入力信号は交直変換
器２５の直流電流設定装置４９に入力され、この
直流電流設定装置４９の出力は定電流制御装置５
０に入力され、この定電流制御装置５０の出力は
交直変換器２５に入力されている。交直変換器２
５には直流電圧変成器５１が取付けられており、
この直流電圧変成器５１の出力は直流電流断続検
出装置２８に入力され、この直流電流断続検出装
置２８の出力は直流電流断続判定装置３１に入力
されている。この直流電流断続判定装置３１の出
力は前記直流電流設定装置４９に入力されると共
に、前記交直変換器２５のゲートブロツク信号の
出力端子である端子５２に出力される。今、交直
変換器２５を直流送電系統から切り離して停止さ
せる場合、第９図に示した動作タイムチヤートの
時刻t0において、停止指令用スイツチ４８による
停止指令Ａを直流電流設定装置４９へ与え、該設
定装置４９の直流電流設定値idp3を減少させる。
定電流制御装置５０は前記設定値idp3の減少に追
随して交直変換器２５の直流電流Id3を時間の経
過に伴つて次第に低下させる。やがてこの直流電
流Id3には、時刻t1に達すると直流電流設定値idp3
が僅少になるため断続が発生する。この断続の発
生は交直変換器２５の各アームに接続されている
直流電圧変成器５１によつて、直流電流断続検出
装置２８に導入される。なお、第８図では６相を
一括して直流電圧変成器５１として表示してい
る。
流送電装置の具体例を示しており、一部の交直変
換器又は交直変換所（仮りに交直変換器２５とす
る）を停止する場合のブロツク図であり、第９図
はその動作を説明するタイムチヤートである。停
止指令のスイツチ４８からの入力信号は交直変換
器２５の直流電流設定装置４９に入力され、この
直流電流設定装置４９の出力は定電流制御装置５
０に入力され、この定電流制御装置５０の出力は
交直変換器２５に入力されている。交直変換器２
５には直流電圧変成器５１が取付けられており、
この直流電圧変成器５１の出力は直流電流断続検
出装置２８に入力され、この直流電流断続検出装
置２８の出力は直流電流断続判定装置３１に入力
されている。この直流電流断続判定装置３１の出
力は前記直流電流設定装置４９に入力されると共
に、前記交直変換器２５のゲートブロツク信号の
出力端子である端子５２に出力される。今、交直
変換器２５を直流送電系統から切り離して停止さ
せる場合、第９図に示した動作タイムチヤートの
時刻t0において、停止指令用スイツチ４８による
停止指令Ａを直流電流設定装置４９へ与え、該設
定装置４９の直流電流設定値idp3を減少させる。
定電流制御装置５０は前記設定値idp3の減少に追
随して交直変換器２５の直流電流Id3を時間の経
過に伴つて次第に低下させる。やがてこの直流電
流Id3には、時刻t1に達すると直流電流設定値idp3
が僅少になるため断続が発生する。この断続の発
生は交直変換器２５の各アームに接続されている
直流電圧変成器５１によつて、直流電流断続検出
装置２８に導入される。なお、第８図では６相を
一括して直流電圧変成器５１として表示してい
る。
この時、前記直流電流断続検出装置２８は、第
６図及び第７図で説明した動作を行なつて、直流
電流Id3の断続検出信号Ｊを、直ちに直流電流断
続判定装置３１へ出力して、直流電流Id3の断続
が開始された同じ時刻のt1に出力信号Ｌを得る。
この信号Ｌは交直変換器２５のゲート信号のブロ
ツク信号として端子５２に出力される。一方、こ
の信号Ｌは前記した直流電流Id3に断続が開始さ
れたら、この断続状態を更に強制させるため、前
記直流電流設定装置４９へ入力される。すると、
直流電流設定装置４９は、停止指令Ａによつて時
刻t0〜t1間をゆるやかに減少させていた直流電流
設定値idp3を、時刻t1において急速に零にさせる
ように動作する。上記のような動作手順によつ
て、第６図及び第７図で示した多端子直流送電装
置における一部の交直変換器２２の停止を円滑に
行なうことができる。
６図及び第７図で説明した動作を行なつて、直流
電流Id3の断続検出信号Ｊを、直ちに直流電流断
続判定装置３１へ出力して、直流電流Id3の断続
が開始された同じ時刻のt1に出力信号Ｌを得る。
この信号Ｌは交直変換器２５のゲート信号のブロ
ツク信号として端子５２に出力される。一方、こ
の信号Ｌは前記した直流電流Id3に断続が開始さ
れたら、この断続状態を更に強制させるため、前
記直流電流設定装置４９へ入力される。すると、
直流電流設定装置４９は、停止指令Ａによつて時
刻t0〜t1間をゆるやかに減少させていた直流電流
設定値idp3を、時刻t1において急速に零にさせる
ように動作する。上記のような動作手順によつ
て、第６図及び第７図で示した多端子直流送電装
置における一部の交直変換器２２の停止を円滑に
行なうことができる。
第１０図は第６図の実施例を更に詳細に示す他
の具体例を示したブロツク図であり、第１１図は
その動作を説明するタイムチヤートである。第１
０図のブロツク図は第８図に示した具体例と略同
様で、この例の特徴はスイツチ４８からの入力信
号を直流電圧設定装置５３へも入力し、この直流
電圧設定装置５３の出力は定電圧制御装置５４へ
入力され、この定電圧制御装置５４の出力は端子
５５に出力される。他の構成は第８図に示したも
のと同一であるため説明は省略する。なお、端子
５５は、直流系統の電圧制御を行なつている交直
変換器の図示されないAPPSに与える制御電圧
ECの出力端子である。
の具体例を示したブロツク図であり、第１１図は
その動作を説明するタイムチヤートである。第１
０図のブロツク図は第８図に示した具体例と略同
様で、この例の特徴はスイツチ４８からの入力信
号を直流電圧設定装置５３へも入力し、この直流
電圧設定装置５３の出力は定電圧制御装置５４へ
入力され、この定電圧制御装置５４の出力は端子
５５に出力される。他の構成は第８図に示したも
のと同一であるため説明は省略する。なお、端子
５５は、直流系統の電圧制御を行なつている交直
変換器の図示されないAPPSに与える制御電圧
ECの出力端子である。
直流電圧設定装置５３及び定電圧制御装置５４
を除く他の装置は、第８図で述べた場合と全く同
じ動作を行なつて、交直変換器２２を停止させる
ため説明は省略する。一方、直流電圧設定装置５
３及び定電圧制御装置５４は、部分停止が行なわ
れない逆変換器運転の残留交直変換器２４を用い
て直流系統の電圧を制御することに寄与される。
直流電圧設定装置５３は、直流電流Id3を減少さ
せる制御動作及び該電流Id3の断続を検出する動
作を行なうが、これらの動作は第８図で述べたの
と同様であるため、説明は省略し必要に応じて述
べることにする。
を除く他の装置は、第８図で述べた場合と全く同
じ動作を行なつて、交直変換器２２を停止させる
ため説明は省略する。一方、直流電圧設定装置５
３及び定電圧制御装置５４は、部分停止が行なわ
れない逆変換器運転の残留交直変換器２４を用い
て直流系統の電圧を制御することに寄与される。
直流電圧設定装置５３は、直流電流Id3を減少さ
せる制御動作及び該電流Id3の断続を検出する動
作を行なうが、これらの動作は第８図で述べたの
と同様であるため、説明は省略し必要に応じて述
べることにする。
第１０図の例では、停止指令用スイツチ４８に
よつて第１１図に示す停止指令Ａが時刻t0で直流
電流設定装置４９及び直流電圧設定装置５３に与
えられると、直流電流設定装置４９は交直変換器
２５の直流電流Id3を次第に減少させる。すると
直流電流Id3に断続が発生して、端子５２に交直
変換器２５のゲートブロツク信号Ｌが出力され
る。この信号Ｌは、交直変換器２５のゲートブロ
ツクとして使用されるが、このゲートブロツク信
号の入力によつて交直変換器２５が確実に停止す
るように、直流系統の電圧制御の併用をとつてい
る。
よつて第１１図に示す停止指令Ａが時刻t0で直流
電流設定装置４９及び直流電圧設定装置５３に与
えられると、直流電流設定装置４９は交直変換器
２５の直流電流Id3を次第に減少させる。すると
直流電流Id3に断続が発生して、端子５２に交直
変換器２５のゲートブロツク信号Ｌが出力され
る。この信号Ｌは、交直変換器２５のゲートブロ
ツクとして使用されるが、このゲートブロツク信
号の入力によつて交直変換器２５が確実に停止す
るように、直流系統の電圧制御の併用をとつてい
る。
更に、第１１図に従つて上記停止動作に従つて
説明すると、直流電圧設定装置５３は、時刻t0で
入力した停止指令Ａによつて時刻t0〜t2の時間T1
で、電圧設定vdpをvdp′まで減少させる。この設
定値の減少は直流電圧設定装置５３の制御動作に
よつて、逆変換器として動作している交直変換器
２４が直流系統の電圧Elを電圧El′に低下させる。
この時間T1における直流系統の電圧低下制御は、
部分停止をする交直変換器２５にとつて、時刻t1
のゲートブロツクの動作における交直変換器２５
の直流電圧Ed25との関係がEd25＞El′になるため、
ゲートブロツク信号が入力した時点t1で逆変換器
動作を行なつている交直変換器２５の直流電流
Id3を容易にオフすることができる。すなわち、
変換器の直流出力側の電圧Vdは変換器の交流電
圧をe2、直流電流をId、転流リアクタンスＸ、制
御遅れ角をαとすると、良く知られているように
(1)式で表わされる。
説明すると、直流電圧設定装置５３は、時刻t0で
入力した停止指令Ａによつて時刻t0〜t2の時間T1
で、電圧設定vdpをvdp′まで減少させる。この設
定値の減少は直流電圧設定装置５３の制御動作に
よつて、逆変換器として動作している交直変換器
２４が直流系統の電圧Elを電圧El′に低下させる。
この時間T1における直流系統の電圧低下制御は、
部分停止をする交直変換器２５にとつて、時刻t1
のゲートブロツクの動作における交直変換器２５
の直流電圧Ed25との関係がEd25＞El′になるため、
ゲートブロツク信号が入力した時点t1で逆変換器
動作を行なつている交直変換器２５の直流電流
Id3を容易にオフすることができる。すなわち、
変換器の直流出力側の電圧Vdは変換器の交流電
圧をe2、直流電流をId、転流リアクタンスＸ、制
御遅れ角をαとすると、良く知られているように
(1)式で表わされる。
Vd＝ke2（cosα−IdＸ／２） ……(1)
ここにｋは定数である。
今e2、Idを一定として、Vdを小さくすると(1)式
からαが大きくなる。直流電流のリプルの大きさ
はsinαに比例して変わり、π／２を上限としてα
が大きくなると大きくなる。直流電流のリプルの
大きさが大きくなると、直流電流が零点を切りや
すくなる。即ち、電流断続を発生しやすくなる。
一般に変換器の停止時を考えると、Idは小さい値
に制御される。このため変換器の無効電力による
電圧降下が小さくなり、e2が高くなる。Idとe2の
両者の変化によつて(1)式からαが更に大きくな
り、従つてIdが断続しやすくなるものである。以
上のことから、残留する交直変換器２４の直流系
統の電圧制御を付加することは、交直変換器２５
を確実に停止し得ることとなる。
からαが大きくなる。直流電流のリプルの大きさ
はsinαに比例して変わり、π／２を上限としてα
が大きくなると大きくなる。直流電流のリプルの
大きさが大きくなると、直流電流が零点を切りや
すくなる。即ち、電流断続を発生しやすくなる。
一般に変換器の停止時を考えると、Idは小さい値
に制御される。このため変換器の無効電力による
電圧降下が小さくなり、e2が高くなる。Idとe2の
両者の変化によつて(1)式からαが更に大きくな
り、従つてIdが断続しやすくなるものである。以
上のことから、残留する交直変換器２４の直流系
統の電圧制御を付加することは、交直変換器２５
を確実に停止し得ることとなる。
今までの説明では、交直変換器２５が逆変換器
として動作している場合について述べた。しか
し、順変換器として動作している場合には、直流
系統の電圧Elの制御を交直交換器２５の直流電圧
Ed25に対して、Ed25＜El′の関係に変化させること
によつて、順変換器で動作している交直変換器２
５の直流電流Id3は、前述した逆変換器として動
作しているのと同じように容易にオフとすること
ができる。
として動作している場合について述べた。しか
し、順変換器として動作している場合には、直流
系統の電圧Elの制御を交直交換器２５の直流電圧
Ed25に対して、Ed25＜El′の関係に変化させること
によつて、順変換器で動作している交直変換器２
５の直流電流Id3は、前述した逆変換器として動
作しているのと同じように容易にオフとすること
ができる。
第７図の例では、各交流系統において２台の交
直変換器、例えば交直変換器２３と４５によつて
12相の運転形態の機能を持つているが、各交流系
統の１台がそれぞれ休止して、６相の運転形態で
直流送電を行なう場合を考慮しなければならな
い。このため本実施例では、各交直変換器２３，
２４，２５，３９，４０及び４１に直流電流断続
検出装置２６，２７，２８，４２，４３及び４４
を接続させる構成を採つている。しかし、いかな
る場合も12相の運転形態で直流送電を行ない、６
相の運転形態を採らないとする場合は、第７図の
破線に示す直流電流断続検出装置４２，４３及び
４４を設けなくても、前述の停止動作を満足に行
なうことができる。
直変換器、例えば交直変換器２３と４５によつて
12相の運転形態の機能を持つているが、各交流系
統の１台がそれぞれ休止して、６相の運転形態で
直流送電を行なう場合を考慮しなければならな
い。このため本実施例では、各交直変換器２３，
２４，２５，３９，４０及び４１に直流電流断続
検出装置２６，２７，２８，４２，４３及び４４
を接続させる構成を採つている。しかし、いかな
る場合も12相の運転形態で直流送電を行ない、６
相の運転形態を採らないとする場合は、第７図の
破線に示す直流電流断続検出装置４２，４３及び
４４を設けなくても、前述の停止動作を満足に行
なうことができる。
本実施例によれば、停止させようとする交直変
換器２５の直流電流Id3を減少させ、このId3の減
少によつて発生する電流の断続を直流電流断続検
出装置２８によつて検出し、それと同時に直流電
流断続判定装置３１にて交直変換器２５のゲート
ブロツクを行なう信号を発生させて、直流電流が
断じた時点で交直変換器２５の停止を行なうこと
により、交直変換器２５のゲートブロツクを行な
うタイミングを適格にとらえることができるた
め、直流送電線１９に接続されている他の機器に
影響を与えたり、あるいは直流系統の短絡が発生
するようなことを完全に防止して、円滑に交直変
換器２５のみを停止し得る効果がある。また、直
流電流断続検出装置２８により、直流電流Id3が
断続した最初の時点を逃がさず、交直変換器２５
を停止させることができるため、断続が発生した
タイミングを逃がして数乃至数十秒後の時点でゲ
ートブロツクを行なつた場合に生じる該交直変換
器２５の不要の過電圧を防止し得る効果がある。
更に、第１０図の実施例では、直流電流断続検出
方法に、直流系統の電圧制御方法の併用を行なつ
ているため、交直変換器２５の停止を確実に行な
い得る効果がある。
換器２５の直流電流Id3を減少させ、このId3の減
少によつて発生する電流の断続を直流電流断続検
出装置２８によつて検出し、それと同時に直流電
流断続判定装置３１にて交直変換器２５のゲート
ブロツクを行なう信号を発生させて、直流電流が
断じた時点で交直変換器２５の停止を行なうこと
により、交直変換器２５のゲートブロツクを行な
うタイミングを適格にとらえることができるた
め、直流送電線１９に接続されている他の機器に
影響を与えたり、あるいは直流系統の短絡が発生
するようなことを完全に防止して、円滑に交直変
換器２５のみを停止し得る効果がある。また、直
流電流断続検出装置２８により、直流電流Id3が
断続した最初の時点を逃がさず、交直変換器２５
を停止させることができるため、断続が発生した
タイミングを逃がして数乃至数十秒後の時点でゲ
ートブロツクを行なつた場合に生じる該交直変換
器２５の不要の過電圧を防止し得る効果がある。
更に、第１０図の実施例では、直流電流断続検出
方法に、直流系統の電圧制御方法の併用を行なつ
ているため、交直変換器２５の停止を確実に行な
い得る効果がある。
以上記述した如く本発明の多端子直流送電装置
の停止制御方法によれば、一部の交直変換器の停
止を他の機器に影響を与えず円滑に行なうことが
できる。
の停止制御方法によれば、一部の交直変換器の停
止を他の機器に影響を与えず円滑に行なうことが
できる。
第１図は従来の多端子直流送電装置の概略構成
図、第２図は第１図で示した装置の動作を示すタ
イムチヤート図、第３図は本発明の多端子直流送
電装置の停止制御方法を実現する直流電流断続検
出装置を備えた交直変換器の構成例を示す回路
図、第４図は第３図の直流電流断続検出装置の構
成例を示したブロツク図、第５図は第４図の直流
電流断続検出装置の動作を示すタイムチヤート
図、第６図は本発明の多端子直流電流装置の停止
制御方法を適用した６相運転形態の多端子直流送
電装置の一実施例を示す構成図、第７図は本発明
の直流送電装置の停止制御方法を適用した12相運
転形態の多端子直流送電装置の他の実施例を示し
た構成図、第８図は第６図に示した多端子直流送
電装置の部分詳細例を示したブロツク図、第９図
は第８図の装置の動作を示すタイムチヤート図、
第１０図は第６図の多端子直流送電装置の他の部
分詳細例を示すブロツク図、第１１図は第１０図
の装置の動作を示すタイムチヤート図である。 １９……直流送電線、２３，２４，２５，３
９，４０，４１……交直変換器、２６，２７，２
８，４２，４３，４４……直流電流断続検出装
置、２９，３０，３１，４５，４６，４７……直
流電流断続判定装置、４８……スイツチ、４９…
…直流電流設定装置、５０……定電流制御装置、
５３……直流電圧設定装置、５４……定電圧制御
装置。
図、第２図は第１図で示した装置の動作を示すタ
イムチヤート図、第３図は本発明の多端子直流送
電装置の停止制御方法を実現する直流電流断続検
出装置を備えた交直変換器の構成例を示す回路
図、第４図は第３図の直流電流断続検出装置の構
成例を示したブロツク図、第５図は第４図の直流
電流断続検出装置の動作を示すタイムチヤート
図、第６図は本発明の多端子直流電流装置の停止
制御方法を適用した６相運転形態の多端子直流送
電装置の一実施例を示す構成図、第７図は本発明
の直流送電装置の停止制御方法を適用した12相運
転形態の多端子直流送電装置の他の実施例を示し
た構成図、第８図は第６図に示した多端子直流送
電装置の部分詳細例を示したブロツク図、第９図
は第８図の装置の動作を示すタイムチヤート図、
第１０図は第６図の多端子直流送電装置の他の部
分詳細例を示すブロツク図、第１１図は第１０図
の装置の動作を示すタイムチヤート図である。 １９……直流送電線、２３，２４，２５，３
９，４０，４１……交直変換器、２６，２７，２
８，４２，４３，４４……直流電流断続検出装
置、２９，３０，３１，４５，４６，４７……直
流電流断続判定装置、４８……スイツチ、４９…
…直流電流設定装置、５０……定電流制御装置、
５３……直流電圧設定装置、５４……定電圧制御
装置。
Claims (1)
- １ 順変換器あるいは逆変換器として動作する３
個以上の交直変換器が、１つの直流系統に接続さ
れている多端子直流送電装置の停止制御方式にお
いて、前記交直変換器の各々に、交直変換器を流
れる直流電流の断続を検出する直流断続検出装置
を設け、停止すべき交直変換器に対する停止指令
に応じて、停止すべき交直変換器を流れる直流電
流を減少させると共に、逆変換器として動作して
いる他の交直変換器を定電圧制御装置によつて制
御して、直流系統の電圧を停止すべき交直変換器
の直流電圧より低下させた状態とし、このような
状態のときに停止すべき交直変換器を停止させる
ことを特徴とする多端子直流送電装置の停止制御
方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57151303A JPS5941120A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 多端子直流送電装置の停止制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57151303A JPS5941120A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 多端子直流送電装置の停止制御方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941120A JPS5941120A (ja) | 1984-03-07 |
| JPH0227894B2 true JPH0227894B2 (ja) | 1990-06-20 |
Family
ID=15515721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57151303A Granted JPS5941120A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 多端子直流送電装置の停止制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941120A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5523023A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-19 | Tomofumi Tsujii | Exfoliating method for synthetic resin film of glass bottle |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP57151303A patent/JPS5941120A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5941120A (ja) | 1984-03-07 |
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