JPS602100A - 発電機の励磁制御装置 - Google Patents
発電機の励磁制御装置Info
- Publication number
- JPS602100A JPS602100A JP58109237A JP10923783A JPS602100A JP S602100 A JPS602100 A JP S602100A JP 58109237 A JP58109237 A JP 58109237A JP 10923783 A JP10923783 A JP 10923783A JP S602100 A JPS602100 A JP S602100A
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- JP
- Japan
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- pulse
- thyristor
- voltage
- generator
- converter
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
- H02P9/26—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
- H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は発電機の発電電圧を制御する発電機の励磁制御
装置に係り、特に励磁電流を供給するサイリスク変換器
の入力電圧が系統地絡等の系統事故で低下し、そのだめ
サイリスタ変換器の転流時の重なり角が６０°もしくは
それ以上になった場合にもサイリスタを狭幅パルスによ
り確実に点弧できるようにした発電機の励磁制御装置に
関する。
装置に係り、特に励磁電流を供給するサイリスク変換器
の入力電圧が系統地絡等の系統事故で低下し、そのだめ
サイリスタ変換器の転流時の重なり角が６０°もしくは
それ以上になった場合にもサイリスタを狭幅パルスによ
り確実に点弧できるようにした発電機の励磁制御装置に
関する。
従来の発電機励磁制御装置の構成を第１図に示す。図に
おいて、発電機１の界磁巻線２は３相全波型のサイリス
タ変換器４から励磁され、サイリスタ変換器４の電源Ｕ
、Ｖ、Ｗは励磁電源変圧器３よシ供給され、前記変圧器
３め一次巻線は発電機の電機子に接続されている。発電
機の出力は一般に主変圧器６に接続され、この変圧器で
昇圧後並入用しゃ断器７を介して送電線１０．１１に接
続されている。送電線１０．１１にはそれぞれ送電線用
しゃ断器８．９が接続されている。そしてたとえば送電
線１１の１点で地絡事故等が発生した場合には、保護リ
レー（図示省略）によシしゃ断器９を開放して故障回線
を切り離し、発電機は送電線１０を介して運転を継続す
る。
おいて、発電機１の界磁巻線２は３相全波型のサイリス
タ変換器４から励磁され、サイリスタ変換器４の電源Ｕ
、Ｖ、Ｗは励磁電源変圧器３よシ供給され、前記変圧器
３め一次巻線は発電機の電機子に接続されている。発電
機の出力は一般に主変圧器６に接続され、この変圧器で
昇圧後並入用しゃ断器７を介して送電線１０．１１に接
続されている。送電線１０．１１にはそれぞれ送電線用
しゃ断器８．９が接続されている。そしてたとえば送電
線１１の１点で地絡事故等が発生した場合には、保護リ
レー（図示省略）によシしゃ断器９を開放して故障回線
を切り離し、発電機は送電線１０を介して運転を継続す
る。
このように主変圧器の高圧側において３相地絡（短絡）
事故が発生しでも発電機は停止することなく運転を継続
する必要があるが、この時の問題点を以下に述べる。今
送電線１１のＦ点の如く主変圧器６の至近端において３
相地絡（短絡）事故が発生した場合の発電機端子電圧Ｖ
ａと界磁電流ＩＰの変化を第２図によシ説明する。送電
線のＦ点において時刻１１で、３相地絡事故が発生する
と、発電機端子電圧Ｖｏは主変圧器６のインピーダンス
と発電機の内部インピーダンスによって定まる電圧まで
瞬時に低下する。主変圧器６のインピーダンスは一般に
１０％〜１５％程度であり発電機の過渡インピーダンス
は２０％〜３０％程度であることから発電機端子電圧Ｖ
ｃは定格電圧の約３０％となる。又この時発電機の電機
子電流は短絡のため定格電流の数倍となり、周知の如く
発電機の電機子反作用により界磁巻線へ過渡的に直流゛
電流が誘起され界磁電流ＩＰすなわちサイリスク変換器
４の出力電流は定格界磁電流の３〜４倍程度となる。時
刻ｔｉｏにおいてしゃ断器９が開放されると事故点Ｆは
切離され、発電機端子電圧Ｖｃ及び界磁電流ＩＰはほぼ
事故前の値に復帰する。
事故が発生しでも発電機は停止することなく運転を継続
する必要があるが、この時の問題点を以下に述べる。今
送電線１１のＦ点の如く主変圧器６の至近端において３
相地絡（短絡）事故が発生した場合の発電機端子電圧Ｖ
ａと界磁電流ＩＰの変化を第２図によシ説明する。送電
線のＦ点において時刻１１で、３相地絡事故が発生する
と、発電機端子電圧Ｖｏは主変圧器６のインピーダンス
と発電機の内部インピーダンスによって定まる電圧まで
瞬時に低下する。主変圧器６のインピーダンスは一般に
１０％〜１５％程度であり発電機の過渡インピーダンス
は２０％〜３０％程度であることから発電機端子電圧Ｖ
ｃは定格電圧の約３０％となる。又この時発電機の電機
子電流は短絡のため定格電流の数倍となり、周知の如く
発電機の電機子反作用により界磁巻線へ過渡的に直流゛
電流が誘起され界磁電流ＩＰすなわちサイリスク変換器
４の出力電流は定格界磁電流の３〜４倍程度となる。時
刻ｔｉｏにおいてしゃ断器９が開放されると事故点Ｆは
切離され、発電機端子電圧Ｖｃ及び界磁電流ＩＰはほぼ
事故前の値に復帰する。
この事故期間におけるサイリスク変換器４のゲート制御
は次のようになる。第１図において、発電機端子電圧を
ＰＴ１２により検出し整流器１３によって直流に変換し
電圧設定値１５との偏差を加算器１４で検出し増巾器１
６で増巾しパルス移相器１７を制御する。パルス移相器
１７は増巾器１６の出力に応じてサイリスク変換器４へ
位相制御されたゲートパルスを広巾パルス増巾器１８を
介して与える。このパルス移相器１７の同期電源は、励
磁電源変圧器３の二次側からとるとサイリスタの転流に
よる波形歪の影響を受けるので、ＰＴ１２よシ得ている
。ところで前述のように送電線の地絡事故によって発電
機電圧Ｖｏが著しく低下すると増巾器１６の出力は最大
の上げ信号を出しそれに応じてパルス移相器１７の点弧
パルス位相角αを最少としサイリスタ変換器４の出力電
圧が最大となるように動作する。通常の運転中における
サイリスタの点弧角αは６０°程度である− が、系統
事故時の場合は零近ズとなる。この動作を系統３線地絡
時を例として第３図によりより詳細に説明する。図にお
いて、サイリスタ変換器４の入力電圧にはＵ、Ｖ、Ｗ各
相の電圧（点線）と点線及び太線で示したサイリスクの
転流経緯を示しており、ゲート信号Ｇ ｕ ｐ ＝ Ｇ
ｗ Ｎはサイリスタ変換器各アームサイリスタＵ ｐ
”−Ｗ Ｎへのものである。ｉ、、ｉ、、Ｌはサイリス
タ変換器４の入力電流である。時点１１で系統地絡が発
生したとすると各相電圧Ｕ、Ｖ、Ｗが約３０％に低下す
ると共にサイリスク変換器の電流ｉ、、ｉア、ｉ。
は次のようになる。第１図において、発電機端子電圧を
ＰＴ１２により検出し整流器１３によって直流に変換し
電圧設定値１５との偏差を加算器１４で検出し増巾器１
６で増巾しパルス移相器１７を制御する。パルス移相器
１７は増巾器１６の出力に応じてサイリスク変換器４へ
位相制御されたゲートパルスを広巾パルス増巾器１８を
介して与える。このパルス移相器１７の同期電源は、励
磁電源変圧器３の二次側からとるとサイリスタの転流に
よる波形歪の影響を受けるので、ＰＴ１２よシ得ている
。ところで前述のように送電線の地絡事故によって発電
機電圧Ｖｏが著しく低下すると増巾器１６の出力は最大
の上げ信号を出しそれに応じてパルス移相器１７の点弧
パルス位相角αを最少としサイリスタ変換器４の出力電
圧が最大となるように動作する。通常の運転中における
サイリスタの点弧角αは６０°程度である− が、系統
事故時の場合は零近ズとなる。この動作を系統３線地絡
時を例として第３図によりより詳細に説明する。図にお
いて、サイリスタ変換器４の入力電圧にはＵ、Ｖ、Ｗ各
相の電圧（点線）と点線及び太線で示したサイリスクの
転流経緯を示しており、ゲート信号Ｇ ｕ ｐ ＝ Ｇ
ｗ Ｎはサイリスタ変換器各アームサイリスタＵ ｐ
”−Ｗ Ｎへのものである。ｉ、、ｉ、、Ｌはサイリス
タ変換器４の入力電流である。時点１１で系統地絡が発
生したとすると各相電圧Ｕ、Ｖ、Ｗが約３０％に低下す
ると共にサイリスク変換器の電流ｉ、、ｉア、ｉ。
は発電機に流れる地絡電流のため増加する。時点ｔ２で
サイリスタＷＮのゲート信号が出るとサイリスタＶＮか
らＷＮへの転流が開始され、電流ｉｉアが減少を始める
と共に電流ｉｖが増加し始める。しかし交流電圧が３０
％に低下しかつ電流が３倍となっているため、重なり角
が増大して転流が時点１６寸で続く。この転流期間中に
時点ｔ３で次の点弧信号Ｇｖｐが出るがサイリスタＶｐ
にはスタ■２は時点ｔ４まで点弧されない。時点ｔ４よ
りサイリスタＶｐが点弧されるため電流】。が減少を開
始すると共に電流１７が点線イのように増加しようとす
る。しかしこのときまだ１７は点線口のように負の電流
が流れているため、時点ｔ４とｔ８の期間のＩｖは実線
ハのように変化し、時点ｔ５でサイリスタＶＮが消弧し
ここでサイリスタＶＮからサイリスタＷＮへの転流が終
了する。
サイリスタＷＮのゲート信号が出るとサイリスタＶＮか
らＷＮへの転流が開始され、電流ｉｉアが減少を始める
と共に電流ｉｖが増加し始める。しかし交流電圧が３０
％に低下しかつ電流が３倍となっているため、重なり角
が増大して転流が時点１６寸で続く。この転流期間中に
時点ｔ３で次の点弧信号Ｇｖｐが出るがサイリスタＶｐ
にはスタ■２は時点ｔ４まで点弧されない。時点ｔ４よ
りサイリスタＶｐが点弧されるため電流】。が減少を開
始すると共に電流１７が点線イのように増加しようとす
る。しかしこのときまだ１７は点線口のように負の電流
が流れているため、時点ｔ４とｔ８の期間のＩｖは実線
ハのように変化し、時点ｔ５でサイリスタＶＮが消弧し
ここでサイリスタＶＮからサイリスタＷＮへの転流が終
了する。
同様にＵｐからＶｐへの転流は時点ｔ９まで続くが、こ
の転流期間中に時点ｔ６で次の点弧信号ＧＪＮがでる。
の転流期間中に時点ｔ６で次の点弧信号ＧＪＮがでる。
しかしサイリスタＵＮに順電圧がかからないため時点ｔ
７まで転流が開始されない。
７まで転流が開始されない。
以下同様に転流が行われるがこのように重なり角が大き
くなることによりゲート信号が出てもサイリスクがすぐ
に点弧されないため、従来は１２０゜巾の広巾パルスを
ゲート信号とする必要があった。
くなることによりゲート信号が出てもサイリスクがすぐ
に点弧されないため、従来は１２０゜巾の広巾パルスを
ゲート信号とする必要があった。
しかるに、狭巾パルス駆動方式に比べ広巾パルス駆動方
式では、パルス増巾器１８の出力容量が数十倍となるた
めパルス増巾器の容量も数十倍となりかつその電源装置
の容量も数十倍となってし咬う。発１Ｅ機の単機容量が
１０１００Ｏクラスになるとパルス増巾器の制御装置全
体に占める割合が約６割にもなるため広幅パルス駆動方
式とすると大幅にコストが高くなる欠点があった。
式では、パルス増巾器１８の出力容量が数十倍となるた
めパルス増巾器の容量も数十倍となりかつその電源装置
の容量も数十倍となってし咬う。発１Ｅ機の単機容量が
１０１００Ｏクラスになるとパルス増巾器の制御装置全
体に占める割合が約６割にもなるため広幅パルス駆動方
式とすると大幅にコストが高くなる欠点があった。
本発明の目的は、従来の広巾パルス、駆動のためのパル
ス増巾器の大容量化という欠点をなくし、転流の重シ角
が大きい場合においても確実にサイリスタを点弧制御で
きるようにした狭巾パルス駆動方式の発電機の励磁制御
装置を提供することにある。
ス増巾器の大容量化という欠点をなくし、転流の重シ角
が大きい場合においても確実にサイリスタを点弧制御で
きるようにした狭巾パルス駆動方式の発電機の励磁制御
装置を提供することにある。
本発明はサイリスタ変換器の交流入力電圧より各アーム
サイリスタに印加される順電圧期間を検出し、その検出
信号と電圧制御等で演算された制御遅れ角の１２０°巾
広巾パルスとの論理積をとシ、その論理積信号の立上り
に同期して狭巾パルスを発生させてゲート信号としたこ
とを特徴とするものである。
サイリスタに印加される順電圧期間を検出し、その検出
信号と電圧制御等で演算された制御遅れ角の１２０°巾
広巾パルスとの論理積をとシ、その論理積信号の立上り
に同期して狭巾パルスを発生させてゲート信号としたこ
とを特徴とするものである。
以下本発明の一実施例を第４図〜第７図により詳細に説
明する。第４図は本発明の発電機の励磁制御装置の実施
例を全体構成図で示すもので、パルス移相器１７の１２
０° 巾広中パルス出力と絶縁変圧器１９を介して得た
サイリスタ変換器４の交流入力電圧をゲートパルス論理
回路２０へ与え、該パルス論理回路で狭巾パルスに変換
し狭巾パルス増巾器２１でパルス増巾しサイリスク変換
器のゲ・−ト信号としている。ゲートパルス論理回路２
０の詳細を第５図に示す。図においてパルス移相器１７
で位相制御された１２０°巾の広巾パルス信号Ｇｕ ｐ
ｌ〜ＧＷＮＩとサイリスク順電圧検出回路３０の出力
信号Ｄ ｏ ｐ ＝ Ｄ Ｗ Ｎをゲートパルス出力論
理回路４０の論理積回路４１ＵＰ〜４１ＷＮに与え各ゲ
ート信号の論理積をとシ、論理積出力信号をパルス成形
回路５０のワンショットマルチ回路５１ＵＰ〜５１ＷＮ
により論理積出力信号の立上りに同期した狭巾パルス信
号ＧσＰ〜ＧＩＦＮを得ている。サイリスタ順電圧印加
検出回路３０は、サイリスク変換器入力電圧Ｕ−Ｗの線
間電圧検出器３１Ｕ、３１Ｖ、３１Ｗ、線間電圧ス’ｌ
：ｂ チｆ イリスタ順電圧印加電圧が正であること
を検出するコンパレータ３２Ｕ〜３２Ｗ１サイリスタ変
換器のＮ側のサイリスタ順電圧印加を検出するだめのイ
ンバータ３３Ｕ、３３Ｖ、３３’Ｗより構成している。
明する。第４図は本発明の発電機の励磁制御装置の実施
例を全体構成図で示すもので、パルス移相器１７の１２
０° 巾広中パルス出力と絶縁変圧器１９を介して得た
サイリスタ変換器４の交流入力電圧をゲートパルス論理
回路２０へ与え、該パルス論理回路で狭巾パルスに変換
し狭巾パルス増巾器２１でパルス増巾しサイリスク変換
器のゲ・−ト信号としている。ゲートパルス論理回路２
０の詳細を第５図に示す。図においてパルス移相器１７
で位相制御された１２０°巾の広巾パルス信号Ｇｕ ｐ
ｌ〜ＧＷＮＩとサイリスク順電圧検出回路３０の出力
信号Ｄ ｏ ｐ ＝ Ｄ Ｗ Ｎをゲートパルス出力論
理回路４０の論理積回路４１ＵＰ〜４１ＷＮに与え各ゲ
ート信号の論理積をとシ、論理積出力信号をパルス成形
回路５０のワンショットマルチ回路５１ＵＰ〜５１ＷＮ
により論理積出力信号の立上りに同期した狭巾パルス信
号ＧσＰ〜ＧＩＦＮを得ている。サイリスタ順電圧印加
検出回路３０は、サイリスク変換器入力電圧Ｕ−Ｗの線
間電圧検出器３１Ｕ、３１Ｖ、３１Ｗ、線間電圧ス’ｌ
：ｂ チｆ イリスタ順電圧印加電圧が正であること
を検出するコンパレータ３２Ｕ〜３２Ｗ１サイリスタ変
換器のＮ側のサイリスタ順電圧印加を検出するだめのイ
ンバータ３３Ｕ、３３Ｖ、３３’Ｗより構成している。
第６図は系統事故時における動作を示すもので、時点ｔ
１で系統事故が発生したとすると第３図の場合と同様各
相電圧は約３０％に低下する。ここではサイリスタＵｐ
からＶｐに転流する場合につき説明する。系統事故によ
って発電機端子電圧が約３０％と著しく低下したことに
よシバルス移相器出力ＧｖｐｌはＶ相電圧が正となる時
刻ｔ３、すなわち点弧遅れ角零で出力されたとする。し
かし時点ｔ３からｔ４までの期間はサイリスタＶＮとＷ
Ｎは転流期間中であり、線間電圧Ｖ−Ｕは負すなわちサ
イリスタＵｐには順電圧が印加されていない。したがっ
てこの期間はサイリスタ順電圧印加信号Ｄ ｖ ｐは出
力されていないため、移相器出力Ｇｖｐ＋ と信号Ｄｖ
ｐの論理積の出力であるサイリスタゲート信号ＧＶＰも
ない。時点ｔ４になるとサイリスタＶｐに順電圧が印加
され始める。このため線部電圧Ｖ−Ｕは負から正に変わ
シサイリスク順電圧印加検出信号ＤＶＰの出力が出てく
るため、このＤＶＰとパルス移相器出力信号ＧＶＰＩの
論理積が出力されパルス成形回路５ｏ内のワンショット
マルチ回路５１ＶＰが動作しサイリスタゲート信号ＧＶ
Ｐが出力されてサイリスタＶｐにゲート信号として与え
られる。サイリスタＶｐが点弧すると同時にサイリスク
変換器入力線間電圧Ｖ−Ｕは零−となるためサイリスタ
順電圧印加検出回路ＤＶＰも零となるが、すでにサイリ
スタゲート信号ＧＶＰによってサイリスタＶｐが点弧し
た結果によるもので何ら問題ない。以上説明したサイリ
スタ■２が点弧する時の各部の拡大波形を第７図に示す
。時点ｔ４でサイリスタＶｐに順電圧が印加されるため
順電圧検出信号ＤＶＰは零から立上り、パルス成形回路
出力ＧＶＰが出力される。時点ｔ４１でサイリスタ■ア
が点弧するとＤＶＰは零となるが、パルス成形回路５ｏ
内のワン／ヨットパルス回路５１ＶＰの動作によシサイ
リスタゲート信号ＧＶＰは時点ｔ４２まで与えられ、サ
イリスクの点弧に必要なパルス巾を充分確保している。
１で系統事故が発生したとすると第３図の場合と同様各
相電圧は約３０％に低下する。ここではサイリスタＵｐ
からＶｐに転流する場合につき説明する。系統事故によ
って発電機端子電圧が約３０％と著しく低下したことに
よシバルス移相器出力ＧｖｐｌはＶ相電圧が正となる時
刻ｔ３、すなわち点弧遅れ角零で出力されたとする。し
かし時点ｔ３からｔ４までの期間はサイリスタＶＮとＷ
Ｎは転流期間中であり、線間電圧Ｖ−Ｕは負すなわちサ
イリスタＵｐには順電圧が印加されていない。したがっ
てこの期間はサイリスタ順電圧印加信号Ｄ ｖ ｐは出
力されていないため、移相器出力Ｇｖｐ＋ と信号Ｄｖ
ｐの論理積の出力であるサイリスタゲート信号ＧＶＰも
ない。時点ｔ４になるとサイリスタＶｐに順電圧が印加
され始める。このため線部電圧Ｖ−Ｕは負から正に変わ
シサイリスク順電圧印加検出信号ＤＶＰの出力が出てく
るため、このＤＶＰとパルス移相器出力信号ＧＶＰＩの
論理積が出力されパルス成形回路５ｏ内のワンショット
マルチ回路５１ＶＰが動作しサイリスタゲート信号ＧＶ
Ｐが出力されてサイリスタＶｐにゲート信号として与え
られる。サイリスタＶｐが点弧すると同時にサイリスク
変換器入力線間電圧Ｖ−Ｕは零−となるためサイリスタ
順電圧印加検出回路ＤＶＰも零となるが、すでにサイリ
スタゲート信号ＧＶＰによってサイリスタＶｐが点弧し
た結果によるもので何ら問題ない。以上説明したサイリ
スタ■２が点弧する時の各部の拡大波形を第７図に示す
。時点ｔ４でサイリスタＶｐに順電圧が印加されるため
順電圧検出信号ＤＶＰは零から立上り、パルス成形回路
出力ＧＶＰが出力される。時点ｔ４１でサイリスタ■ア
が点弧するとＤＶＰは零となるが、パルス成形回路５ｏ
内のワン／ヨットパルス回路５１ＶＰの動作によシサイ
リスタゲート信号ＧＶＰは時点ｔ４２まで与えられ、サ
イリスクの点弧に必要なパルス巾を充分確保している。
このゲート信号ＧＶＰのパルス幅は通常Ｑ、 ３ ｍ
Ｓぐらいで十分であるが、一方従来の１２０°広幅パル
スは６．７ｍ５（５０ヘルツ）にもなす、ケート信号の
幅は本発明によると約１／２０に減少させることができ
る。このことはパルス増幅器のコスト減、従って装置全
体のコスト減に大きく寄与するものである。
Ｓぐらいで十分であるが、一方従来の１２０°広幅パル
スは６．７ｍ５（５０ヘルツ）にもなす、ケート信号の
幅は本発明によると約１／２０に減少させることができ
る。このことはパルス増幅器のコスト減、従って装置全
体のコスト減に大きく寄与するものである。
本発明によれば、サイリスタの転流モードに関係なく全
て狭巾パルスによってサイリスクを点弧できるため、パ
ルス増巾器及びその電源装置の容量を大巾に低減出来、
きわめて安価でかつ確実にサイリスタの点弧を可能とす
る励磁制御装置を供給出来るという効果がある。さらに
狭巾パルスとしたことにより一般に使用されている安価
な狭巾パルス増巾器を使用出来、パルス増巾器を標準化
出来るという効果もある。
て狭巾パルスによってサイリスクを点弧できるため、パ
ルス増巾器及びその電源装置の容量を大巾に低減出来、
きわめて安価でかつ確実にサイリスタの点弧を可能とす
る励磁制御装置を供給出来るという効果がある。さらに
狭巾パルスとしたことにより一般に使用されている安価
な狭巾パルス増巾器を使用出来、パルス増巾器を標準化
出来るという効果もある。
第１図は従来の発電機励磁制御装置の構成図、第２図は
系統事故時の発電機電圧と界磁電流の説明図、第３図は
従来の系統事故時におけるサイリスタ変換器の動作説明
図、−第４図は本発明の発電機励磁制御装置の実施例を
示すブロック図、第５図は第４図に於るゲートパルス論
理回路の構成例を示す図、第６図及び第７図は本発明の
系統事故時におけるサイリスタ変換器の動作説明図であ
る。 １・・・発電機、２・・・界磁巻線、４・・・サイリス
ク変換 Ｉｌｌ器、１７・・・パルス移相器、２０・・
・ケートノ（ルス論理回路、２１・・・狭幅パルス増幅
器、３０・・・サイリスタ順電圧検出回路、４０・・・
ゲートパルス出力論理回路、５０・・・パルス成形回路
。 代理人 弁理士 秋本正実 第１国 第３ｍ 第 ５０ 第６０ ５０＆ｔＪＩ 、、：：、−一一一＋ ’−−竿ｑ因 （ｉｖ ゛ Ｐ ス９□
系統事故時の発電機電圧と界磁電流の説明図、第３図は
従来の系統事故時におけるサイリスタ変換器の動作説明
図、−第４図は本発明の発電機励磁制御装置の実施例を
示すブロック図、第５図は第４図に於るゲートパルス論
理回路の構成例を示す図、第６図及び第７図は本発明の
系統事故時におけるサイリスタ変換器の動作説明図であ
る。 １・・・発電機、２・・・界磁巻線、４・・・サイリス
ク変換 Ｉｌｌ器、１７・・・パルス移相器、２０・・
・ケートノ（ルス論理回路、２１・・・狭幅パルス増幅
器、３０・・・サイリスタ順電圧検出回路、４０・・・
ゲートパルス出力論理回路、５０・・・パルス成形回路
。 代理人 弁理士 秋本正実 第１国 第３ｍ 第 ５０ 第６０ ５０＆ｔＪＩ 、、：：、−一一一＋ ’−−竿ｑ因 （ｉｖ ゛ Ｐ ス９□
Claims (1)
- １、サイリスタ変換器によシその励磁電流が供給される
発電機の出力交流電圧とその設定電圧の偏差に対応した
位相を有する広幅パルスを上記サイリスタ変換器の各ア
ームのサイリスタ素子毎に出力するパルス移相手段と、
上記各サイリスタ素子への入力交流電圧が順方向に印加
された時点を検出してその時点に対応する上記広幅パル
スがオンであれば該広幅パルスよシも狭幅の狭幅パルス
を出力するところのゲートパルス発生手段と、上記狭幅
ハルスを増幅して上記対応サイリスタ素子へ印加する増
幅手段とを備えたことを特徴とする発区俵の励磁制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58109237A JPS602100A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 発電機の励磁制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58109237A JPS602100A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 発電機の励磁制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602100A true JPS602100A (ja) | 1985-01-08 |
Family
ID=14505085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58109237A Pending JPS602100A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 発電機の励磁制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602100A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT513480A1 (de) * | 2012-09-19 | 2014-04-15 | Siemens Ag | Ansteuerungsverfahren einer Erregereinrichtung |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4852464A (ja) * | 1971-11-04 | 1973-07-23 | ||
| JPS5146245A (ja) * | 1974-08-29 | 1976-04-20 | Colgate Palmolive Co | |
| JPS5780300A (en) * | 1980-11-06 | 1982-05-19 | Fuji Electric Co Ltd | Control system for exciter of thyristor |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP58109237A patent/JPS602100A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4852464A (ja) * | 1971-11-04 | 1973-07-23 | ||
| JPS5146245A (ja) * | 1974-08-29 | 1976-04-20 | Colgate Palmolive Co | |
| JPS5780300A (en) * | 1980-11-06 | 1982-05-19 | Fuji Electric Co Ltd | Control system for exciter of thyristor |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT513480A1 (de) * | 2012-09-19 | 2014-04-15 | Siemens Ag | Ansteuerungsverfahren einer Erregereinrichtung |
| AT513480B1 (de) * | 2012-09-19 | 2014-10-15 | Siemens Ag | Ansteuerungsverfahren einer Erregereinrichtung |
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