JPH0228695B2 - - Google Patents
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- JPH0228695B2 JPH0228695B2 JP58109597A JP10959783A JPH0228695B2 JP H0228695 B2 JPH0228695 B2 JP H0228695B2 JP 58109597 A JP58109597 A JP 58109597A JP 10959783 A JP10959783 A JP 10959783A JP H0228695 B2 JPH0228695 B2 JP H0228695B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion engine
- internal combustion
- water temperature
- valve
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D43/00—Conjoint electrical control of two or more functions, e.g. ignition, fuel-air mixture, recirculation, supercharging or exhaust-gas treatment
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関の燃料供給量をこの内燃
機関の吸気管の圧力と回転数により決定する内燃
機関の制御方法に関する。
機関の吸気管の圧力と回転数により決定する内燃
機関の制御方法に関する。
内燃機関の燃料供給量を吸気管の圧力と回転数
により計算するシステムにおいて、排気ガスの一
部を吸入側へ環流させる（以下EGRと称す）と、
吸気管の圧力と回転数が同一でも、このEGRの
量により、内燃機関に吸入される空気量が変化す
る。従つて、吸気管の圧力と回転数から計算した
燃料供給量をこのEGRの量により補正する必要
がある。
により計算するシステムにおいて、排気ガスの一
部を吸入側へ環流させる（以下EGRと称す）と、
吸気管の圧力と回転数が同一でも、このEGRの
量により、内燃機関に吸入される空気量が変化す
る。従つて、吸気管の圧力と回転数から計算した
燃料供給量をこのEGRの量により補正する必要
がある。
この補正方法としては、EGRの量は各運転条
件により定まるので、この運転条件を吸気管の圧
力と回転数により定め、EGR制御を行つている
場合の各吸気管圧力と回転数における燃料供給量
の補正パラメータをあらかじめ実験的に求め、こ
のパラメータを上記システムの制御装置内のメモ
リに記憶し、EGR制御が行われている場合には、
上記パラメータにより燃料供給量を補正すること
が考えられる。
件により定まるので、この運転条件を吸気管の圧
力と回転数により定め、EGR制御を行つている
場合の各吸気管圧力と回転数における燃料供給量
の補正パラメータをあらかじめ実験的に求め、こ
のパラメータを上記システムの制御装置内のメモ
リに記憶し、EGR制御が行われている場合には、
上記パラメータにより燃料供給量を補正すること
が考えられる。
しかし、このEGR量を同じ運転条件において
も、冷却水温が低い場合には、水温が高い場合に
比べて少なくし、自動車の冷間時における走行性
をよくすることが行われている。
も、冷却水温が低い場合には、水温が高い場合に
比べて少なくし、自動車の冷間時における走行性
をよくすることが行われている。
従つて、同一運転条件でも、冷却水温により
EGR量が変わるため、吸気管の圧力と回転数に
対する燃料供給量の補正パラメータが対応しなく
なる。
EGR量が変わるため、吸気管の圧力と回転数に
対する燃料供給量の補正パラメータが対応しなく
なる。
この発明は、上記不具合を解消するためになさ
れたもので、EGR量が零の場合と冷却水温が高
い（たとえば、70℃以上）場合のそれぞれにおけ
る吸気管の圧力と回転数に対する燃料供給量を補
正するための第１および第２のパラメータを冷却
水温に応じてEGR量を変化させる第３のパラメ
ータで補間し、EGR印加時の燃料供給量を補正
するパラメータを冷却水温により補正し、冷却水
温によりEGR量が変化した場合においても、内
燃機関の空燃比を適切に制御できる内燃機関の燃
料制御方法を提供することを目的とする。
れたもので、EGR量が零の場合と冷却水温が高
い（たとえば、70℃以上）場合のそれぞれにおけ
る吸気管の圧力と回転数に対する燃料供給量を補
正するための第１および第２のパラメータを冷却
水温に応じてEGR量を変化させる第３のパラメ
ータで補間し、EGR印加時の燃料供給量を補正
するパラメータを冷却水温により補正し、冷却水
温によりEGR量が変化した場合においても、内
燃機関の空燃比を適切に制御できる内燃機関の燃
料制御方法を提供することを目的とする。
以下、この発明の内燃機関の燃料制御方法の実
施例について図面に基づき説明する。第１図はそ
の一実施例に適用される燃料制御装置の構成を示
す図である。
施例について図面に基づき説明する。第１図はそ
の一実施例に適用される燃料制御装置の構成を示
す図である。
この第１図における１は内燃機関である。この
内燃機関１は自動車に塔載される４サイクル火花
点火式内燃機関であり燃焼用空気をエアクリーナ
１１、吸気管１３、スロツトルバルブ１４を経て
吸入するようになつている。
内燃機関１は自動車に塔載される４サイクル火花
点火式内燃機関であり燃焼用空気をエアクリーナ
１１、吸気管１３、スロツトルバルブ１４を経て
吸入するようになつている。
また、燃料は図示しない燃料系から吸気管１３
の途中に設けられたスロツトルバルブ１４の上流
に設置された電磁式噴射弁（以下、インジエクタ
と称す）１２を介して供給されるようになつてい
る。
の途中に設けられたスロツトルバルブ１４の上流
に設置された電磁式噴射弁（以下、インジエクタ
と称す）１２を介して供給されるようになつてい
る。
スロツトルバルブ１４の下流には、吸気管１３
の圧力を検出するための圧力センサ１５が接続さ
れている。この圧力センサ１５はたとえば、公知
の半導体式圧力センサで、吸気管１３の絶対圧力
を電圧に変換して出力するものである。
の圧力を検出するための圧力センサ１５が接続さ
れている。この圧力センサ１５はたとえば、公知
の半導体式圧力センサで、吸気管１３の絶対圧力
を電圧に変換して出力するものである。
また、水温センサ１６は内燃機関１の冷却水温
度を検出し、温度が高くなるにつれて、抵抗が下
がるサーミスタのようなものが使用されている。
度を検出し、温度が高くなるにつれて、抵抗が下
がるサーミスタのようなものが使用されている。
さらに、点火コイル１８は内燃機関１の各気筒
に設けられた図示しない点火プラグに高電圧を供
給するようになつている。
に設けられた図示しない点火プラグに高電圧を供
給するようになつている。
一方、２１はEGR制御弁であり、このEGR制
御弁２１は排気管１７よりEGR入力通路２５を
経由し、EGR出力通路２６を経て、吸気管１３
のスロツトルバルブ１４の下流へ送り込まれる排
気ガスの量を制御するようになつている。
御弁２１は排気管１７よりEGR入力通路２５を
経由し、EGR出力通路２６を経て、吸気管１３
のスロツトルバルブ１４の下流へ送り込まれる排
気ガスの量を制御するようになつている。
このEGR制御弁２１はEGR入力通路２５、
EGR出力通路２６に接続したバルブ２７と、こ
のバルブ２７が連結されたダイヤフラム３０と、
このダイヤフラム３０を付勢するスプリング３１
を備えた負圧室２８から構成されており、この負
圧室２８に導入される負圧の増減に応じて、ダイ
ヤフラム３０によりバルブ２７のリフト量を変
え、排気管１７から吸気管１３に還流される排気
ガスの量を制御するようになつている。
EGR出力通路２６に接続したバルブ２７と、こ
のバルブ２７が連結されたダイヤフラム３０と、
このダイヤフラム３０を付勢するスプリング３１
を備えた負圧室２８から構成されており、この負
圧室２８に導入される負圧の増減に応じて、ダイ
ヤフラム３０によりバルブ２７のリフト量を変
え、排気管１７から吸気管１３に還流される排気
ガスの量を制御するようになつている。
位置センサ２２はバルブ２７に接続され、バル
ブ２７のリフト量を検出するためのものであり、
さらに、上記負圧室２８は大気バルブ２３を介し
て、吸気管１３のスロツトルバルブ１４の上流に
連通しているとともに、負圧バルブ２４を介し
て、吸気管１３のスロツトルバルブ１４の下流に
連通している。
ブ２７のリフト量を検出するためのものであり、
さらに、上記負圧室２８は大気バルブ２３を介し
て、吸気管１３のスロツトルバルブ１４の上流に
連通しているとともに、負圧バルブ２４を介し
て、吸気管１３のスロツトルバルブ１４の下流に
連通している。
従つて、大気バルブ２３、負圧バルブ２４を開
閉することにより、負圧室２８の圧力を変化さ
せ、バルブ２７のリフト量を変化させるようにな
つている。大気バルブ２３、負圧バルブ２４は配
管２９で連結されており、この配管２９は負圧室
２８に連通している。
閉することにより、負圧室２８の圧力を変化さ
せ、バルブ２７のリフト量を変化させるようにな
つている。大気バルブ２３、負圧バルブ２４は配
管２９で連結されており、この配管２９は負圧室
２８に連通している。
制御装置３は、圧力センサ１５、水温センサ１
６、位置センサ２２、点火コイル１８の信号など
を入力とし、大気バルブ２３、負圧バルブ２４を
制御し、バルブ２７のリフト量を制御するととも
に、インジエクタ１２を制御し、内燃機関１へ供
給する燃料量を制御するものである。
６、位置センサ２２、点火コイル１８の信号など
を入力とし、大気バルブ２３、負圧バルブ２４を
制御し、バルブ２７のリフト量を制御するととも
に、インジエクタ１２を制御し、内燃機関１へ供
給する燃料量を制御するものである。
第２図はこの制御装置３の詳細な構成を示すブ
ロツク図である。この第２図において、マイクロ
コンピユータ４３は内蔵のROM４４に制御プロ
グラムおよび制御データを記憶し、また、データ
を一時的に記憶するRAM４５も内蔵している。
ロツク図である。この第２図において、マイクロ
コンピユータ４３は内蔵のROM４４に制御プロ
グラムおよび制御データを記憶し、また、データ
を一時的に記憶するRAM４５も内蔵している。
ローパスフイルタ３２は圧力センサ１５の出力
を平滑し、フイルタ３３は位置センサ２２の出力
電圧のノイズを除去し、インタフエース３４は水
温センサ１６の抵抗変化を電圧変化に変換するも
のである。
を平滑し、フイルタ３３は位置センサ２２の出力
電圧のノイズを除去し、インタフエース３４は水
温センサ１６の抵抗変化を電圧変化に変換するも
のである。
これらのローパスフイルタ３２、フイルタ３
３、インタフエース３４の出力はマルチプレクサ
３５に供給されるようになつている。マルチプレ
クサ３５の出力はAD変換器３６に入力されるよ
うになつており、マイクロコンピユータ４３はマ
ルチプレクサ３５により、ローパスフイルタ３
２、フイルタ３３、インタフエース３４のそれぞ
れの出力を順次選択し、AD変換器３６でデイジ
タルコードに変換して取り込むようになつてい
る。
３、インタフエース３４の出力はマルチプレクサ
３５に供給されるようになつている。マルチプレ
クサ３５の出力はAD変換器３６に入力されるよ
うになつており、マイクロコンピユータ４３はマ
ルチプレクサ３５により、ローパスフイルタ３
２、フイルタ３３、インタフエース３４のそれぞ
れの出力を順次選択し、AD変換器３６でデイジ
タルコードに変換して取り込むようになつてい
る。
また、コンパレータ３７は点火コイル１８の１
次コイルの電圧を論理レベルの信号に変換し、Ｄ
フリツプ・フロツプ回路３８（以下、FFと云う）
のクロツク端子Ｃに出力を供給するようにしてい
る。
次コイルの電圧を論理レベルの信号に変換し、Ｄ
フリツプ・フロツプ回路３８（以下、FFと云う）
のクロツク端子Ｃに出力を供給するようにしてい
る。
FF３８のＤ端子はアースされ、また、FF３８
の出力は、点火コイル１８が高電圧を発生するの
に同期して、「Ｌ」となり、マイクロコンピユー
タ４３の第１の割込端子へ割込信号を発生し、マ
イクロコンピユータ４３からの信号で「Ｈ」とな
る。
の出力は、点火コイル１８が高電圧を発生するの
に同期して、「Ｌ」となり、マイクロコンピユー
タ４３の第１の割込端子へ割込信号を発生し、マ
イクロコンピユータ４３からの信号で「Ｈ」とな
る。
カウンタ４０は、発振器３９を基本クロツクと
して、FF３８の出力信号の「Ｈ」の期間をカウ
ントするようにしており、このカウンタ４０の出
力はマイクロコンピユータ４３に転送するように
している。
して、FF３８の出力信号の「Ｈ」の期間をカウ
ントするようにしており、このカウンタ４０の出
力はマイクロコンピユータ４３に転送するように
している。
タイマ４１は５ｍsec毎にマイクロコンピユー
タ４３の第２の割込端子へ割込信号を出力するよ
うになつている。
タ４３の第２の割込端子へ割込信号を出力するよ
うになつている。
さらに、デイジタルインタフエース４２は図示
しないアイドルスイツチ、始動スイツチ等の信号
を論理レベルの信号に変換して、マイクロコンピ
ユータ４３に出力するようになつている。
しないアイドルスイツチ、始動スイツチ等の信号
を論理レベルの信号に変換して、マイクロコンピ
ユータ４３に出力するようになつている。
タイマ４６〜４８はそれぞれ発振器４９の出力
信号をカウントし、マイクロコンピユータ４３に
より設定される数値をこのマイクロコンピユータ
４３からのトリガ信号によりダウンカウント開始
し、このトリガ信号が入力されてからカウント値
が零になるまでの間「Ｈ」レベルの信号を出力す
るようになつている。
信号をカウントし、マイクロコンピユータ４３に
より設定される数値をこのマイクロコンピユータ
４３からのトリガ信号によりダウンカウント開始
し、このトリガ信号が入力されてからカウント値
が零になるまでの間「Ｈ」レベルの信号を出力す
るようになつている。
タイマ４６〜４８の出力はそれぞれドライバ５
０〜５２に出力されるようになつている。ドライ
バ５０はインジエクタ１２に接続され、ドライバ
５１は大気バルブ２３に接続され、ドライバ５２
は負圧バルブ２４に接続され、それぞれタイマ４
６〜４８の出力が「Ｈ」レベルの期間に、接続さ
れている負荷を駆動するものである。
０〜５２に出力されるようになつている。ドライ
バ５０はインジエクタ１２に接続され、ドライバ
５１は大気バルブ２３に接続され、ドライバ５２
は負圧バルブ２４に接続され、それぞれタイマ４
６〜４８の出力が「Ｈ」レベルの期間に、接続さ
れている負荷を駆動するものである。
次に、この発明の内燃機関の燃料制御方法につ
いて説明する。マイクロコンピユータ４３は第１
の割込端子にFF３８からの割込信号が入力され
ると、このFF３８をクリアし、タイマ４６へト
リガ信号を出力し、あらかじめこのタイマ４６に
設定されている時間だけ、インジエクタ１２を開
弁させ、カウンタ４０の値、つまり、内燃機関３
の点火周期τを読み取り、RAM４５に記憶す
る。
いて説明する。マイクロコンピユータ４３は第１
の割込端子にFF３８からの割込信号が入力され
ると、このFF３８をクリアし、タイマ４６へト
リガ信号を出力し、あらかじめこのタイマ４６に
設定されている時間だけ、インジエクタ１２を開
弁させ、カウンタ４０の値、つまり、内燃機関３
の点火周期τを読み取り、RAM４５に記憶す
る。
また、マイクロコンピユータ４３はタイマ４１
より５ｍsec毎に第２の割込端子に割込信号が入
力されると、ローパスフイルタ３２を介して入力
される圧力センサ１５の出力、フイルタ３３を介
して入力される位置センサ２２の出力及びインタ
フエース３４を介して入力される水温センサ１６
の出力をマルチプレクサ３５を通して順次AD変
換器３６によりデイジタル値に変換し、それぞれ
吸気管圧力Ｐ、EGR制御弁２１のバルブ２７の
バルブリフトＬ、冷却水温Ｗのデータとして、
RAM４５に記憶する。
より５ｍsec毎に第２の割込端子に割込信号が入
力されると、ローパスフイルタ３２を介して入力
される圧力センサ１５の出力、フイルタ３３を介
して入力される位置センサ２２の出力及びインタ
フエース３４を介して入力される水温センサ１６
の出力をマルチプレクサ３５を通して順次AD変
換器３６によりデイジタル値に変換し、それぞれ
吸気管圧力Ｐ、EGR制御弁２１のバルブ２７の
バルブリフトＬ、冷却水温Ｗのデータとして、
RAM４５に記憶する。
次に、５ｍsec毎の割込信号が５回入力される
毎に、つまり、25ｍsec毎にあらかじめRAM４
５に記憶されている目標バルブリフトL0と上記
バルブリフトＬを比較し、この偏差△Ｌを△Ｌ＝
L0−Ｌとし、もし、偏差△Ｌ≧αなら、タイマ
４８に（△Ｌ×G1）の数値を設定し、タイマ４
８をトリガすることにより、負圧バルブ２４が開
となり、負圧室２８と吸気管１３のスロツトルバ
ルブ１４の下流とが所定時間連通し、バルブ２７
は開放向に移動する。
毎に、つまり、25ｍsec毎にあらかじめRAM４
５に記憶されている目標バルブリフトL0と上記
バルブリフトＬを比較し、この偏差△Ｌを△Ｌ＝
L0−Ｌとし、もし、偏差△Ｌ≧αなら、タイマ
４８に（△Ｌ×G1）の数値を設定し、タイマ４
８をトリガすることにより、負圧バルブ２４が開
となり、負圧室２８と吸気管１３のスロツトルバ
ルブ１４の下流とが所定時間連通し、バルブ２７
は開放向に移動する。
また、偏差△Ｌが、△Ｌ＜−αならば、タイマ
４７に（｜△Ｌ｜×G2）の数値を設定し、タイ
マ４７をトリガすることにより、大気バルブ２３
が開となり、負圧室２８と吸気管１３のスロツト
ルバルブ１４の上流とが所定時間連通し、バルブ
２７は閉方向に移動する。
４７に（｜△Ｌ｜×G2）の数値を設定し、タイ
マ４７をトリガすることにより、大気バルブ２３
が開となり、負圧室２８と吸気管１３のスロツト
ルバルブ１４の上流とが所定時間連通し、バルブ
２７は閉方向に移動する。
従つて、バルブ２７は制御装置３により、上記
目標バルブリフトに一致するようにフイードバツ
ク制御される。
目標バルブリフトに一致するようにフイードバツ
ク制御される。
第３図は目標バルブリフトL0およびインジエ
クタ１２の駆動時間の演算を示すフローチヤート
である。制御装置３に電源が投入されると、ステ
ツプ100でRAM４５内のデータおよびタイマ４
６〜４８等を初期設定する。
クタ１２の駆動時間の演算を示すフローチヤート
である。制御装置３に電源が投入されると、ステ
ツプ100でRAM４５内のデータおよびタイマ４
６〜４８等を初期設定する。
ステツプ101で上記点火周期τで、定数Ｍより
Ｍ＜τの計算を行い、内燃機関１の回転数Ｎを求
める。
Ｍ＜τの計算を行い、内燃機関１の回転数Ｎを求
める。
ステツプ102で、バルブ２７を制御するための
目標バルブリフトL0を計算する。目標バルブリ
フトL0は第４図に示すように、吸気管圧力Ｐと
回転数Ｎをパラメータとして、ROM４４に記憶
されている基本目標バルブリフトCijと第５図に
示すように、冷却水温Ｗをパラメータとして、
ROM４４に記憶されている第３のパラメータで
ある水温補正係数Ｋとより、L0＝Cij×Ｋで計算
し、RAM４５へ記憶する。
目標バルブリフトL0を計算する。目標バルブリ
フトL0は第４図に示すように、吸気管圧力Ｐと
回転数Ｎをパラメータとして、ROM４４に記憶
されている基本目標バルブリフトCijと第５図に
示すように、冷却水温Ｗをパラメータとして、
ROM４４に記憶されている第３のパラメータで
ある水温補正係数Ｋとより、L0＝Cij×Ｋで計算
し、RAM４５へ記憶する。
吸気管圧力Ｐ２で回転数がN2、水温がW2とす
ると、L0＝C22×K2となる。
ると、L0＝C22×K2となる。
また、水温W3の場合は、L0＝C22×1.0＝C22と
なり、吸気管圧力と回転数が同一でも、水温によ
り、目標バルブリフトL0が変わり、従つて、排
気管１７から吸気管１３へ還流する排気ガスの量
も変わる。
なり、吸気管圧力と回転数が同一でも、水温によ
り、目標バルブリフトL0が変わり、従つて、排
気管１７から吸気管１３へ還流する排気ガスの量
も変わる。
ステツプ103では、第６図に示す吸気管圧力Ｐ、
回転数Ｎで、ROM４４に記憶されるバルブ２７
が全閉時のインジエクタ１２の駆動時間を補正す
る第１のパラメータAijとバルブ２７のリフト量
が水温補正係数Ｋ＝1.0の場合、つまり、目標バ
ルブリフトL0＝Cijにフイードバツク制御されて
いる場合におけるインジエクタ１２の駆動時間を
補正するために、第７図に示すように記憶される
第２のパラメータBijと上記水温補正係数よりイ
ンジエクタ１２の駆動時間を補正するための補正
係数Ｈを、Ｈ＝Aij−（Aij−Bij）×Ｋより計算す
る。ここでAij≧Bijとする。
回転数Ｎで、ROM４４に記憶されるバルブ２７
が全閉時のインジエクタ１２の駆動時間を補正す
る第１のパラメータAijとバルブ２７のリフト量
が水温補正係数Ｋ＝1.0の場合、つまり、目標バ
ルブリフトL0＝Cijにフイードバツク制御されて
いる場合におけるインジエクタ１２の駆動時間を
補正するために、第７図に示すように記憶される
第２のパラメータBijと上記水温補正係数よりイ
ンジエクタ１２の駆動時間を補正するための補正
係数Ｈを、Ｈ＝Aij−（Aij−Bij）×Ｋより計算す
る。ここでAij≧Bijとする。
ステツプ104では、インジエクタ１２の駆動時
間Ｔを、Ｔ＝Ｐ×Ｈより計算する。ステツプ105
では、上記駆動時間τをタイマ４６に設定し、ス
テツプ101へ戻る。
間Ｔを、Ｔ＝Ｐ×Ｈより計算する。ステツプ105
では、上記駆動時間τをタイマ４６に設定し、ス
テツプ101へ戻る。
従つて冷却水温ＷがW3以上の場合には、水温
補正係数Ｋ＝1.0となるので上記補正係数Ｈ＝Bij
となるが、冷却水温ＷがW3以下の場合には、冷
却水温Ｗに応じて目標バルブリフトL0が小さく
なるにつれて、補正係数Ｈも冷却水温Ｗに応じて
補正される。
補正係数Ｋ＝1.0となるので上記補正係数Ｈ＝Bij
となるが、冷却水温ＷがW3以下の場合には、冷
却水温Ｗに応じて目標バルブリフトL0が小さく
なるにつれて、補正係数Ｈも冷却水温Ｗに応じて
補正される。
以上のように、この発明の内燃機関の燃料制御
方法によれば、ERGが零の場合と冷却水温が高
い場合のそれぞれにおける吸気管の圧力と回転数
に対する燃料供給量を補正するための第１、第２
のパラメータを冷却水温に応じてEGR量を変化
させる第３のパラメータで補間し、EGR印加時
の燃料供給量を補正するパラメータを冷却水温に
より補正するようにしたので、同一の吸気管圧
力、回転数において冷却水温によりバルブのリフ
トを変化させ、低温時にEGR量を少なくしても、
冷却水温によりリフトを補正する割合に応じてイ
ンジエクタの駆動時間を補正し、EGR量が少な
い場合には同一吸気管圧力、回転数においても駆
動時間を長くし、冷却水温によりEGR量を変化
させても内燃機関の空燃比を適正することができ
る。
方法によれば、ERGが零の場合と冷却水温が高
い場合のそれぞれにおける吸気管の圧力と回転数
に対する燃料供給量を補正するための第１、第２
のパラメータを冷却水温に応じてEGR量を変化
させる第３のパラメータで補間し、EGR印加時
の燃料供給量を補正するパラメータを冷却水温に
より補正するようにしたので、同一の吸気管圧
力、回転数において冷却水温によりバルブのリフ
トを変化させ、低温時にEGR量を少なくしても、
冷却水温によりリフトを補正する割合に応じてイ
ンジエクタの駆動時間を補正し、EGR量が少な
い場合には同一吸気管圧力、回転数においても駆
動時間を長くし、冷却水温によりEGR量を変化
させても内燃機関の空燃比を適正することができ
る。
第１図はこの発明の内燃機関の燃料制御方法の
一実施例に適用される内燃機関の燃料制御装置の
構成を示す図、第２図は第１図の内燃機関の燃料
制御装置における制御装置の詳細な構成を示すブ
ロツク図、第３図は第２図の制御装置におけるマ
イクロコンピユータの処理を示すフローチヤー
ト、第４図は吸気管圧力と回転数をパラメータと
してROMに記憶されている基本目標バルブリフ
トを示す図、第５図は冷却水温をパラメータとし
てROMに記憶されている水温補正係数を示す
図、第６図および第７図はそれぞれ第１図の内燃
機関の燃料制御装置におけるインジエクタの駆動
時間の補正係数を示す図である。 １……内燃機関、３……制御装置、１１……エ
アクリーナ、１２……インジエクタ、１３……吸
気管、１４……スロツトルバルブ、１５……圧力
センサ、１６……水温センサ、１７……排気管、
１８……点火コイル、２１……EGR制御弁、２
２……位置センサ、２３……大気バルブ、２４…
…負圧バルブ、２８……負圧室、３５……マルチ
プレクサ、３８……Ｄフリツプ・フロツプ回路、
３９，４９……発振器、４０……カウンタ、４１
〜４８……タイマ、４３……マイクロコンピユー
タ、４４……ROM、４５……RAM。なお、図
中同一符号は同一または相当部分を示す。
一実施例に適用される内燃機関の燃料制御装置の
構成を示す図、第２図は第１図の内燃機関の燃料
制御装置における制御装置の詳細な構成を示すブ
ロツク図、第３図は第２図の制御装置におけるマ
イクロコンピユータの処理を示すフローチヤー
ト、第４図は吸気管圧力と回転数をパラメータと
してROMに記憶されている基本目標バルブリフ
トを示す図、第５図は冷却水温をパラメータとし
てROMに記憶されている水温補正係数を示す
図、第６図および第７図はそれぞれ第１図の内燃
機関の燃料制御装置におけるインジエクタの駆動
時間の補正係数を示す図である。 １……内燃機関、３……制御装置、１１……エ
アクリーナ、１２……インジエクタ、１３……吸
気管、１４……スロツトルバルブ、１５……圧力
センサ、１６……水温センサ、１７……排気管、
１８……点火コイル、２１……EGR制御弁、２
２……位置センサ、２３……大気バルブ、２４…
…負圧バルブ、２８……負圧室、３５……マルチ
プレクサ、３８……Ｄフリツプ・フロツプ回路、
３９，４９……発振器、４０……カウンタ、４１
〜４８……タイマ、４３……マイクロコンピユー
タ、４４……ROM、４５……RAM。なお、図
中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 内燃機関の吸気管の圧力を圧力センサで検出
し、上記内燃機関の回転数を回転数検出手段で検
出し、上記吸気管の途中に設けられた燃料供給手
段で燃料を上記内燃機関に供給し、水温センサで
上記内燃機関の冷却水温を検出し、上記圧力セン
サと回転数検出手段の出力を基にして制御装置に
より上記燃料供給手段を制御し、上記内燃機関の
排気ガスの一部をこの内燃機関の運転状態に応じ
て上記吸気管へ還流する量を還流量制御手段で制
御し、上記還流する量が零の場合と冷却水温が高
い場合のそれぞれに対して上記圧力センサと回転
数検出手段の出力で第１および第２のパラメータ
を設定し、上記水温センサの出力で第３のパラメ
ータを設定し、この第１、第２、第３のパラメー
タを上記制御装置内のメモリに記憶し、かつ上記
還流量を第３のパラメータにより補正するととも
に、燃料供給量を第１、第２、第３のパラメータ
に応じて補正することを特徴とする内燃機関の燃
料制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58109597A JPS601355A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 内燃機関の燃料制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58109597A JPS601355A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 内燃機関の燃料制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS601355A JPS601355A (ja) | 1985-01-07 |
| JPH0228695B2 true JPH0228695B2 (ja) | 1990-06-26 |
Family
ID=14514299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58109597A Granted JPS601355A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 内燃機関の燃料制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS601355A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105339641B (zh) * | 2013-06-28 | 2018-01-16 | 丰田自动车株式会社 | 内燃机的控制装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6118661A (ja) * | 1984-07-06 | 1986-01-27 | Nippon Denso Co Ltd | 帯状材料のアキユームレータ |
-
1983
- 1983-06-16 JP JP58109597A patent/JPS601355A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS601355A (ja) | 1985-01-07 |
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