JPH02289147A - ナイロンマルチフイラメント平織物 - Google Patents
ナイロンマルチフイラメント平織物Info
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- JPH02289147A JPH02289147A JP1102946A JP10294689A JPH02289147A JP H02289147 A JPH02289147 A JP H02289147A JP 1102946 A JP1102946 A JP 1102946A JP 10294689 A JP10294689 A JP 10294689A JP H02289147 A JPH02289147 A JP H02289147A
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Landscapes
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- Artificial Filaments (AREA)
- Chemical Treatment Of Fibers During Manufacturing Processes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【産業上の利用分野］
本発明は、引取速度が３５００＋ｗ／分以上の高速紡糸
で得られるナイロンフィラメント糸条（以下「ナイロン
６ＰＯＹ糸条」という。）を経糸として。 糸条を構成する個々のフィラメントの配列を不均一かつ
最大のカバーファクターとなるように配列されている。 経筋状欠点がなく、また９ｗｉ物物性。 特に耐水圧・撥水性に優れた織物に関するものである。 【従来の技術】 特開昭５２−９９３４５号公報や特開昭５５−８０５３
５号公報に記載されているように、従来から特定の用途
においてナイロン６ＰＯＹ糸条が紡糸と延伸の二工程方
式で得られるナイロン６マルチフィラメント糸条（以下
「ナイロン６ＦＤＹ糸条」という。）に比較的よく似た
性質を有していることはよく知られている。とりわけ複
屈折率が０．０３５〜０．０４５のナイロン６ＰＯＹ糸
条は、その物性において切断伸度が４０〜６５％で、熱
水収縮率が１２％以下であるので、ナイロン６ ＦＤＹ
糸条と同様にして、織物の緯糸用としてよく使用されて
いる。 また、最近の製織技術に注目すると、高付加価値品等を
扱う特殊分野は別としても、他の多くの分野において２
ｗｉ加工賃の原価低減を進めるために、ウォータージェ
ットルームのごとき生産性の高い流体噴射式織機等を用
いて製織されている。 この場合、特にナイロン６ＦＤＹ糸条を経糸として、無
ヨリ、無ノリの状態で高速の織機回転数によりタフタや
フィル等が１！織され、原価低減に大きな寄与をしてい
る。 現在はさらに一歩を進めて、織物製造コストの一段の合
理化を図るために、原糸製造原価低減の面で大きな利点
を有するナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸として、流体噴射
式織機を使用し、無ヨリ。 無ノリの状態で製織する試みがなされている。 しかしながら、ナイロン６ ＰＯＹ糸条を経糸として、
流体噴射式織機を用いて無ヨリ、無ノリの状態でタック
を製織する場合には、その得られる織物に物性上および
品質上の重大な欠点が生じることが判明した。それは、
切断伸度がナイロン６ＦＤＹ糸条より高いことに起因す
る経糸の長平方向の張力斑から生じる経糸間隔の不揃い
である。 すなわち、ウォータージェットルームのごとき高速回転
下で製織する場合、経糸にかかる張力は。 通常１デニール当たり０．３ ｇ 、すなわち７０デニ
ールであれば２１ｇ相当の平均張力が付与され、さらに
は、最大張力はその発生部が測定不可能な位置（経糸が
最も大きく運動する綜絖部）であるため明確ではないが
、ＶＡ間的には平均張力の少なくとも２〜３倍の張力が
付与されているものと推測される。第３図はナイロン６
ＰＯＹ糸条Ａとナイロン６ＦＤＹ糸条Ｂおのおのの引張
強伸度曲線である。第３図に示す初期引張強伸度曲線で
みると。 ナイロン６ ＰＯＹ糸条Ａは、低張力時においてもナイ
ロン６ＦＤＹ糸条Ｂに比べ、２〜３倍伸度の高いことが
わかる。このことから製織時においてナイロン６ＰＯＹ
糸条はナイロン６ＦＤＹ糸条よりも歪みを受けやすく、
経糸開口不良やわずかな張力ムラにおいて、該経糸にが
かる引張度合、いいかえると見掛は上の経糸径が異なり
、その結果数千木からなる経糸と経糸との間隔が密な部
分と粗な部分とが混在する不均質な配列となると考えら
れる。このような糸条の配列をとると、ｍ物物性面では
通気度が高いことによる耐水圧の低下をきたし１品位面
では経筋状欠点が現れる。特にウィンドブレーカ−のご
とき耐水性を重要視される分野においては、これが問題
となる。
で得られるナイロンフィラメント糸条（以下「ナイロン
６ＰＯＹ糸条」という。）を経糸として。 糸条を構成する個々のフィラメントの配列を不均一かつ
最大のカバーファクターとなるように配列されている。 経筋状欠点がなく、また９ｗｉ物物性。 特に耐水圧・撥水性に優れた織物に関するものである。 【従来の技術】 特開昭５２−９９３４５号公報や特開昭５５−８０５３
５号公報に記載されているように、従来から特定の用途
においてナイロン６ＰＯＹ糸条が紡糸と延伸の二工程方
式で得られるナイロン６マルチフィラメント糸条（以下
「ナイロン６ＦＤＹ糸条」という。）に比較的よく似た
性質を有していることはよく知られている。とりわけ複
屈折率が０．０３５〜０．０４５のナイロン６ＰＯＹ糸
条は、その物性において切断伸度が４０〜６５％で、熱
水収縮率が１２％以下であるので、ナイロン６ ＦＤＹ
糸条と同様にして、織物の緯糸用としてよく使用されて
いる。 また、最近の製織技術に注目すると、高付加価値品等を
扱う特殊分野は別としても、他の多くの分野において２
ｗｉ加工賃の原価低減を進めるために、ウォータージェ
ットルームのごとき生産性の高い流体噴射式織機等を用
いて製織されている。 この場合、特にナイロン６ＦＤＹ糸条を経糸として、無
ヨリ、無ノリの状態で高速の織機回転数によりタフタや
フィル等が１！織され、原価低減に大きな寄与をしてい
る。 現在はさらに一歩を進めて、織物製造コストの一段の合
理化を図るために、原糸製造原価低減の面で大きな利点
を有するナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸として、流体噴射
式織機を使用し、無ヨリ。 無ノリの状態で製織する試みがなされている。 しかしながら、ナイロン６ ＰＯＹ糸条を経糸として、
流体噴射式織機を用いて無ヨリ、無ノリの状態でタック
を製織する場合には、その得られる織物に物性上および
品質上の重大な欠点が生じることが判明した。それは、
切断伸度がナイロン６ＦＤＹ糸条より高いことに起因す
る経糸の長平方向の張力斑から生じる経糸間隔の不揃い
である。 すなわち、ウォータージェットルームのごとき高速回転
下で製織する場合、経糸にかかる張力は。 通常１デニール当たり０．３ ｇ 、すなわち７０デニ
ールであれば２１ｇ相当の平均張力が付与され、さらに
は、最大張力はその発生部が測定不可能な位置（経糸が
最も大きく運動する綜絖部）であるため明確ではないが
、ＶＡ間的には平均張力の少なくとも２〜３倍の張力が
付与されているものと推測される。第３図はナイロン６
ＰＯＹ糸条Ａとナイロン６ＦＤＹ糸条Ｂおのおのの引張
強伸度曲線である。第３図に示す初期引張強伸度曲線で
みると。 ナイロン６ ＰＯＹ糸条Ａは、低張力時においてもナイ
ロン６ＦＤＹ糸条Ｂに比べ、２〜３倍伸度の高いことが
わかる。このことから製織時においてナイロン６ＰＯＹ
糸条はナイロン６ＦＤＹ糸条よりも歪みを受けやすく、
経糸開口不良やわずかな張力ムラにおいて、該経糸にが
かる引張度合、いいかえると見掛は上の経糸径が異なり
、その結果数千木からなる経糸と経糸との間隔が密な部
分と粗な部分とが混在する不均質な配列となると考えら
れる。このような糸条の配列をとると、ｍ物物性面では
通気度が高いことによる耐水圧の低下をきたし１品位面
では経筋状欠点が現れる。特にウィンドブレーカ−のご
とき耐水性を重要視される分野においては、これが問題
となる。
以上のごとき物性面および品位面での織物の欠点は、ナ
イロン６ ＰＯＹ糸条を経糸として実質的に無ヨリ・無
ノリの状態で、ウォータージェットルームを用いて製織
する場合に生じる本質的な欠点であるので、該経糸の多
少の物性変更やフィラメント数の変更等の通常の手段で
は、到底解決し得るものではない。 なお本発明が解決しようとする問題点は、比較的経糸密
度の少ない平組織の織物に特に顕著に現れ、斜文織・朱
子織等の実用上経糸密度が基本的に多い組織の織物では
その欠点の現れ方は少なく。 したがって本発明は平ｍｍｍ物での問題点の解決を図ろ
うとするものである。 そこで上記欠点を生じさせる範晴にあるナイロンマルチ
フィラメント織物の経糸の繊度（デニール数）の範囲と
生機経糸密度の範囲とを検討してみたところ、経糸の繊
度（デニール数）で問題となるような範囲は５０〜７０
デニールであり、また。 生機経糸密度で問題となるような範囲は、５０デニール
の場合は１１０〜１５０本／吋のであって、まず１１０
〜１２０本／吋で急激に経糸間隔の密および粗の差いわ
ゆる経筋状欠点が目立ち始め、１４０〜１５０本／吋で
急激にそれが減少する。７０デニールの場合には９５〜
１３０本／吋であって、まず９５本／吋付近から急激に
経筋状欠点が目立ち始め、１１０〜１２０本／吋で最も
その目立ちが強くなり、１２０〜１３０本／吋の比較的
高密度側で急激に減少し、さらには生機での通気度につ
いても同様の傾向にあるということが分かった。 これらのことを普遍化するために、経糸の繊度（デニー
ル数）をＤとし、その生機経糸密度をＮ（本／吋）とし
て式で表すと、（１）式となる。 ８００ ≦Ｎｆ百−：ｌｉ、 １０５０．−−−−−
−−−−−−・−（１）いいかえれば、（１）弐は、経
糸繊度（デニール数）の平方根Ｖ’Ｄ＆生機経糸密度Ｎ
との積Ｎゾ丁の値が上式で定める値の範囲内にある織物
をウォータージェットルームで製織する場合には、経筋
状欠点がよく目立ち、かつ通気度が高い織物が製造され
るということを意味する。 この範囲における織物の通気度は、ナイ凸ン６ＦＤＹ糸
条を経糸に用いたときは５〜１５ｃＪ ／ ｃｒＡ ／
秒であるのに対し、ナイロン６ ＰＯＹ糸条の場合には
１５〜３５ ｃａｌ ／ ｃ＋＋Ｉ ／秒である。 本発明の目的は、経糸にナイロン６ＦＤＹ糸条を用いて
、（１）式の範囲内に含まれる繊度（デニール数）の経
糸と生機経糸密度からなる織物をウォータージェットル
ームで製織したときに、生じていた織物の従来からの経
筋状欠点の解消を図ることである。
イロン６ ＰＯＹ糸条を経糸として実質的に無ヨリ・無
ノリの状態で、ウォータージェットルームを用いて製織
する場合に生じる本質的な欠点であるので、該経糸の多
少の物性変更やフィラメント数の変更等の通常の手段で
は、到底解決し得るものではない。 なお本発明が解決しようとする問題点は、比較的経糸密
度の少ない平組織の織物に特に顕著に現れ、斜文織・朱
子織等の実用上経糸密度が基本的に多い組織の織物では
その欠点の現れ方は少なく。 したがって本発明は平ｍｍｍ物での問題点の解決を図ろ
うとするものである。 そこで上記欠点を生じさせる範晴にあるナイロンマルチ
フィラメント織物の経糸の繊度（デニール数）の範囲と
生機経糸密度の範囲とを検討してみたところ、経糸の繊
度（デニール数）で問題となるような範囲は５０〜７０
デニールであり、また。 生機経糸密度で問題となるような範囲は、５０デニール
の場合は１１０〜１５０本／吋のであって、まず１１０
〜１２０本／吋で急激に経糸間隔の密および粗の差いわ
ゆる経筋状欠点が目立ち始め、１４０〜１５０本／吋で
急激にそれが減少する。７０デニールの場合には９５〜
１３０本／吋であって、まず９５本／吋付近から急激に
経筋状欠点が目立ち始め、１１０〜１２０本／吋で最も
その目立ちが強くなり、１２０〜１３０本／吋の比較的
高密度側で急激に減少し、さらには生機での通気度につ
いても同様の傾向にあるということが分かった。 これらのことを普遍化するために、経糸の繊度（デニー
ル数）をＤとし、その生機経糸密度をＮ（本／吋）とし
て式で表すと、（１）式となる。 ８００ ≦Ｎｆ百−：ｌｉ、 １０５０．−−−−−
−−−−−−・−（１）いいかえれば、（１）弐は、経
糸繊度（デニール数）の平方根Ｖ’Ｄ＆生機経糸密度Ｎ
との積Ｎゾ丁の値が上式で定める値の範囲内にある織物
をウォータージェットルームで製織する場合には、経筋
状欠点がよく目立ち、かつ通気度が高い織物が製造され
るということを意味する。 この範囲における織物の通気度は、ナイ凸ン６ＦＤＹ糸
条を経糸に用いたときは５〜１５ｃＪ ／ ｃｒＡ ／
秒であるのに対し、ナイロン６ ＰＯＹ糸条の場合には
１５〜３５ ｃａｌ ／ ｃ＋＋Ｉ ／秒である。 本発明の目的は、経糸にナイロン６ＦＤＹ糸条を用いて
、（１）式の範囲内に含まれる繊度（デニール数）の経
糸と生機経糸密度からなる織物をウォータージェットル
ームで製織したときに、生じていた織物の従来からの経
筋状欠点の解消を図ることである。
本発明は、紡糸引取速度が３５００ｍ／分以上で得られ
る複屈折率が０．０３５〜０．０４５．切断伸度が４０
〜６５％のナイロンマルチフィラメントからなる糸条に
ワックスおよび鉱物油を主成分とする油剤により該糸条
の乾・湿潤下における対金属との動摩擦係数が０．３０
以上、該糸条間の静摩擦係数が０．２５以下となるよう
に処理した糸条を無ヨリ、無ノリで用い、経糸の繊度（
デニール）Ｄの平方根ｆ「と生機の経糸密度Ｎ（本／吋
）との相乗積Ｎｖ’Ｄが下記（１１式の範囲内にある平
織物を、ウォータージェットルームで製織することによ
り、該生機での通気度が１５ｃＪ ／ ｃｔａ ７秒以
下であることを特徴とするナイロンマルチフィラメント
平織物を要旨とする。 ８００≦ＮＶ’百−：ｉ；１０５０・・−・−・・−・
（１）以下１本発明に係るす・イロンマルチフィラメン
ト平織物（以下「本発明平織物」という。）について詳
細に説明する。 本発明平織物において、ナイロン６ ＰＯＹ糸条と金属
との乾・湿潤下における動摩擦係数は０．３０以上であ
ることが必要である。すなわち、糸と金属との動的な摩
擦係数、いいかえると、製織中の経糸・綜絖間の乾燥時
の摩擦係数、経糸・筬間の湿潤時の摩擦係数を０．３０
以上にすることによって。 綜絖や筬に対する経糸の摩擦力が増し、フィラメントを
積極的かつ確率的に均一な配列へと乱すことにより、全
体としては経筋状欠点のない良好な織物が得られるもの
であり、さらには、織物物性面、特に通気度が減少する
ものである。この動摩擦係数が０．３０未満であると、
フィラメントの配列を乱される機会が少なく、経糸間隔
に密な・部分と粗な部分とが混在するため、経筋状欠点
が発生し。 本発明の目的を達成することができない。 また、乾・湿潤下の糸条間の静摩擦係数を０．２５以下
としているのは、製織中の毛羽防止を目的とするもので
あり、経糸の開口・閉口時による開繊時の摩擦力をより
少なくすることにより製織性を向上させるものである。 本発明でいう静摩擦係数が０．２５を超えると、糸条の
フィラメントが開繊し。 毛羽が多発し、製織性が著しく低下するものである。 本発明平織物における糸条の乾・湿潤下の対金属との動
摩擦係数を０．３０以上、該糸条間の静Ｉｌ？ｌ擦係数
を０．２５以下にすることは、鉱物油を主体とする平滑
剤に、ポリエチレンワックス等による集束剤を、紡糸あ
るいは経糸整経時のアフターオイリング剤として添加す
ることにより、容易に達成できる。 なお２本発明平織物における摩擦特性の測定方法を図面
により説明する。 第１図は本発明における動摩擦係数測定方法の説明図で
ある。糸条１を速度コントローラー７から３００ｒａ
７分の速度で引き出し、クロムメツキを施した直径１０
％の金属棒２に角度θ、が１２００となるように張力測
定器５および６を設ける。一方の張力測定器５は２５ｇ
となるように張力付与装置３により調整し、そのときの
他方の張力測定器６のＩ直Ｔを読み取る。 次式により動摩擦係数μｄとする。 第２図は本発明における静摩擦係数測定方法の説明図で
ある。固定軸８を軸にして傾斜する傾斜板９の一方１０
に糸条４を固定し、他方１１の端に糸条繊度（デニール
）の１／３０の荷重Ｖ／＋ｇを吊り下げ、１０・１１間
の中央部に１０ｃｍの輪にした糸条４゛を吊るし、糸条
繊度（デニール）の１７５０の荷重Ｗ２ｇを吊り下げる
。このときの初期傾斜角θ２を読み取る。次いで傾斜板
９を固定軸８を中心にモーター（図示せず）により１°
／秒の割合で傾斜させる。糸条４上の糸条４”が動き始
めた角度θ３（図示せず）を角度板１２から読み取る。 次式により静摩擦係数μｓとする。 ｐ ｓ ＝ｊａｎ（θ３−θ２） なお、本発明における湿潤時とは糸条を２０”Ｃの水に
１分間浸漬したものとする。 また１本発明平織物においては、 ３５００ｍ／分以上
の引取速度で得られたナイロン６ ＰＯＹ糸条の複屈折
率を０．０３５〜０．０４５．切断伸度を４０〜６０％
としている理由は以下のとおりである。この複屈折率が
０．０３５未満であったり、この切断伸度が６０％を超
えると、ナイロン６ＰＯＹ糸条を生産する際のパッケー
ジの形成そのものに問題を生じ、さらに得られたナイロ
ン６ ＰＯＹ糸条の経時変化による糸質の変動が大きく
、経糸用としての使用が困難になる。また、この複屈折
率が０．０４５であったり。 この切断伸度が４０％以下である糸条は引取速度やスピ
ンドロ一方式を検討してみても、何れによっても得に＜
＜、無理にそれを得ようとすると、経済性を無視するこ
とになり、原糸製造原価の合理化に反することになる。 本発明平織物に用いる糸条は、基本的に一工程法で得ら
れるものであればよく１例えば紡糸・引取間で熱処理・
延伸を行うか否かにかかわりなく。 また、フィラメントの断面形状が通常の円形のみならず
、異型断面・中空断面でも差し支えない。 このようにして得られた本発明平織物は、織物物性、特
に耐水圧・ｔａ水性に優れた織物を得るために、アクリ
ルコーティング等の付帯加工を施す。 その最終製品において良好な耐水圧およびｉ８８本を得
るため、生機での通気度が１５ｃｄ ／ ｃｄ ７秒以
下を維持することが必要である。しかし、これは油剤主
成分のワックスおよび鉱物油の比率・付着ｌを適宜設定
することにより容易に達成される。
る複屈折率が０．０３５〜０．０４５．切断伸度が４０
〜６５％のナイロンマルチフィラメントからなる糸条に
ワックスおよび鉱物油を主成分とする油剤により該糸条
の乾・湿潤下における対金属との動摩擦係数が０．３０
以上、該糸条間の静摩擦係数が０．２５以下となるよう
に処理した糸条を無ヨリ、無ノリで用い、経糸の繊度（
デニール）Ｄの平方根ｆ「と生機の経糸密度Ｎ（本／吋
）との相乗積Ｎｖ’Ｄが下記（１１式の範囲内にある平
織物を、ウォータージェットルームで製織することによ
り、該生機での通気度が１５ｃＪ ／ ｃｔａ ７秒以
下であることを特徴とするナイロンマルチフィラメント
平織物を要旨とする。 ８００≦ＮＶ’百−：ｉ；１０５０・・−・−・・−・
（１）以下１本発明に係るす・イロンマルチフィラメン
ト平織物（以下「本発明平織物」という。）について詳
細に説明する。 本発明平織物において、ナイロン６ ＰＯＹ糸条と金属
との乾・湿潤下における動摩擦係数は０．３０以上であ
ることが必要である。すなわち、糸と金属との動的な摩
擦係数、いいかえると、製織中の経糸・綜絖間の乾燥時
の摩擦係数、経糸・筬間の湿潤時の摩擦係数を０．３０
以上にすることによって。 綜絖や筬に対する経糸の摩擦力が増し、フィラメントを
積極的かつ確率的に均一な配列へと乱すことにより、全
体としては経筋状欠点のない良好な織物が得られるもの
であり、さらには、織物物性面、特に通気度が減少する
ものである。この動摩擦係数が０．３０未満であると、
フィラメントの配列を乱される機会が少なく、経糸間隔
に密な・部分と粗な部分とが混在するため、経筋状欠点
が発生し。 本発明の目的を達成することができない。 また、乾・湿潤下の糸条間の静摩擦係数を０．２５以下
としているのは、製織中の毛羽防止を目的とするもので
あり、経糸の開口・閉口時による開繊時の摩擦力をより
少なくすることにより製織性を向上させるものである。 本発明でいう静摩擦係数が０．２５を超えると、糸条の
フィラメントが開繊し。 毛羽が多発し、製織性が著しく低下するものである。 本発明平織物における糸条の乾・湿潤下の対金属との動
摩擦係数を０．３０以上、該糸条間の静Ｉｌ？ｌ擦係数
を０．２５以下にすることは、鉱物油を主体とする平滑
剤に、ポリエチレンワックス等による集束剤を、紡糸あ
るいは経糸整経時のアフターオイリング剤として添加す
ることにより、容易に達成できる。 なお２本発明平織物における摩擦特性の測定方法を図面
により説明する。 第１図は本発明における動摩擦係数測定方法の説明図で
ある。糸条１を速度コントローラー７から３００ｒａ
７分の速度で引き出し、クロムメツキを施した直径１０
％の金属棒２に角度θ、が１２００となるように張力測
定器５および６を設ける。一方の張力測定器５は２５ｇ
となるように張力付与装置３により調整し、そのときの
他方の張力測定器６のＩ直Ｔを読み取る。 次式により動摩擦係数μｄとする。 第２図は本発明における静摩擦係数測定方法の説明図で
ある。固定軸８を軸にして傾斜する傾斜板９の一方１０
に糸条４を固定し、他方１１の端に糸条繊度（デニール
）の１／３０の荷重Ｖ／＋ｇを吊り下げ、１０・１１間
の中央部に１０ｃｍの輪にした糸条４゛を吊るし、糸条
繊度（デニール）の１７５０の荷重Ｗ２ｇを吊り下げる
。このときの初期傾斜角θ２を読み取る。次いで傾斜板
９を固定軸８を中心にモーター（図示せず）により１°
／秒の割合で傾斜させる。糸条４上の糸条４”が動き始
めた角度θ３（図示せず）を角度板１２から読み取る。 次式により静摩擦係数μｓとする。 ｐ ｓ ＝ｊａｎ（θ３−θ２） なお、本発明における湿潤時とは糸条を２０”Ｃの水に
１分間浸漬したものとする。 また１本発明平織物においては、 ３５００ｍ／分以上
の引取速度で得られたナイロン６ ＰＯＹ糸条の複屈折
率を０．０３５〜０．０４５．切断伸度を４０〜６０％
としている理由は以下のとおりである。この複屈折率が
０．０３５未満であったり、この切断伸度が６０％を超
えると、ナイロン６ＰＯＹ糸条を生産する際のパッケー
ジの形成そのものに問題を生じ、さらに得られたナイロ
ン６ ＰＯＹ糸条の経時変化による糸質の変動が大きく
、経糸用としての使用が困難になる。また、この複屈折
率が０．０４５であったり。 この切断伸度が４０％以下である糸条は引取速度やスピ
ンドロ一方式を検討してみても、何れによっても得に＜
＜、無理にそれを得ようとすると、経済性を無視するこ
とになり、原糸製造原価の合理化に反することになる。 本発明平織物に用いる糸条は、基本的に一工程法で得ら
れるものであればよく１例えば紡糸・引取間で熱処理・
延伸を行うか否かにかかわりなく。 また、フィラメントの断面形状が通常の円形のみならず
、異型断面・中空断面でも差し支えない。 このようにして得られた本発明平織物は、織物物性、特
に耐水圧・ｔａ水性に優れた織物を得るために、アクリ
ルコーティング等の付帯加工を施す。 その最終製品において良好な耐水圧およびｉ８８本を得
るため、生機での通気度が１５ｃｄ ／ ｃｄ ７秒以
下を維持することが必要である。しかし、これは油剤主
成分のワックスおよび鉱物油の比率・付着ｌを適宜設定
することにより容易に達成される。
本発明製造方法は、ナイロン６ＰＯＹ糸条を無ヨリ・無
ノリの経糸として、ウォータージェットルームを用いて
製織する場合に、経糸のフィラメントの配列を乱して不
均一な配列形態となれば５経糸と経糸との間隔が密にな
り、経筋状欠点が発生しないことに着目して、経糸の構
成フィラメントの配列を綜絖や筬との摩擦係数を高める
ことにより積極的に乱し、かつ糸と条間の摩擦係数を低
くすることにより製織性を向上させるようにしたもので
ある。このようにして形成されたフィラメントの不均一
配列形態の作用によって、数千本からなる経糸と経糸の
間隔を密にすることにより。 ナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸に用いた場合、従来から生
じていた特有の経筋状欠点の解消を図るようにしたもの
であり、さらに生機での通気度を１５ｃｎｌ ／ ｃｒ
Ａ ７秒以下にすることにより、織物物性面特に耐水圧
、 １Ｑ水性が向上されるものである。
ノリの経糸として、ウォータージェットルームを用いて
製織する場合に、経糸のフィラメントの配列を乱して不
均一な配列形態となれば５経糸と経糸との間隔が密にな
り、経筋状欠点が発生しないことに着目して、経糸の構
成フィラメントの配列を綜絖や筬との摩擦係数を高める
ことにより積極的に乱し、かつ糸と条間の摩擦係数を低
くすることにより製織性を向上させるようにしたもので
ある。このようにして形成されたフィラメントの不均一
配列形態の作用によって、数千本からなる経糸と経糸の
間隔を密にすることにより。 ナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸に用いた場合、従来から生
じていた特有の経筋状欠点の解消を図るようにしたもの
であり、さらに生機での通気度を１５ｃｎｌ ／ ｃｒ
Ａ ７秒以下にすることにより、織物物性面特に耐水圧
、 １Ｑ水性が向上されるものである。
紡糸引取速度が４５００ｍ／分で得られた複屈折率が０
．０４２．切断伸度が５８％、交絡数が１５ケ／ｌａで
ある７０デニール／１２フイラメントの円形断面ナイロ
ン６ＰＯＹ糸条を経糸とし、整経時に鉱物油・アニオン
活性剤・ワックス等を主成分とする油剤を種々配合して
オイリングを行い、摩擦係数が本発明で数値限定された
範囲にある実施例と、その範囲外にある比較例の糸条を
準備した。 緯糸は引取速度・複屈折率・切断伸度等が経糸と同様で
ある７０デニール／２４フイラメントの円形断面ナイロ
ン６ ＰＯＹ糸条を用いた。 生機では経密度（Ｎ）１１８本／吋、緯密度８７本／吋
（したがって、 Ｎ Ｖ／Ｔ＝ １１８Ｘ ｒ司−＝
９８７）で。 回転数７５０回／ｍの津田駒ＺＷ−３０３型ウォーター
ジェットルームを使用して平織物を製織した。 その結果を第１表に掲げた。 なお第１表の評価方法は次のとおりである。 （１１製織性 製織の操業性が極めて良好な場合を◎、良好な場合を○
、経糸毛羽多く、操業困難な場合を△。 極めて製織の操業性の悪い場合を×で示した。 （２） 織物品位 製織後の織物を肉眼判定し、経筋状欠点が全く極めて良
好な場合を◎、同様に良好な場合を○。 経筋状欠点がややあるが検反で合格範囲内の場合を△、
経筋状欠点が橿めて多く検反で不合格の場合を×で示し
た。 （３）通気度・耐水圧 通気度はＪ Ｉ Ｓ （Ｌ−１０９６）に準拠して測定
した。 耐水圧は織物染色加工後アクリルコーティングを施した
ものをＪ Ｉ Ｓ （Ｌ−１０９２）の耐水圧測定方法
（低水圧法）によって測定した。 第１表から明らかなように実施例、すなわちテスト阻３
・隘４は本発明で数値限定している経糸の乾・湿潤下の
対金属との動摩擦係数が０．３０以上。 かつ糸条間の静摩擦係数が０．２５以下の条件をいずれ
も満足しているため（１）製織性、（２）織物品位、（
３）通気度・耐水圧について良好な結果が得られた。 しかしながら９本発明の数値限定の範囲外であ第１表 る比較例、すなわちテストＮ１１ｌ−！ｌｈ２・ｌｌ＆
１５・磁６については（１）製織性あるいは（２）織物
品位のいずれか、もしくは両方において不良という評価
結果であった。
．０４２．切断伸度が５８％、交絡数が１５ケ／ｌａで
ある７０デニール／１２フイラメントの円形断面ナイロ
ン６ＰＯＹ糸条を経糸とし、整経時に鉱物油・アニオン
活性剤・ワックス等を主成分とする油剤を種々配合して
オイリングを行い、摩擦係数が本発明で数値限定された
範囲にある実施例と、その範囲外にある比較例の糸条を
準備した。 緯糸は引取速度・複屈折率・切断伸度等が経糸と同様で
ある７０デニール／２４フイラメントの円形断面ナイロ
ン６ ＰＯＹ糸条を用いた。 生機では経密度（Ｎ）１１８本／吋、緯密度８７本／吋
（したがって、 Ｎ Ｖ／Ｔ＝ １１８Ｘ ｒ司−＝
９８７）で。 回転数７５０回／ｍの津田駒ＺＷ−３０３型ウォーター
ジェットルームを使用して平織物を製織した。 その結果を第１表に掲げた。 なお第１表の評価方法は次のとおりである。 （１１製織性 製織の操業性が極めて良好な場合を◎、良好な場合を○
、経糸毛羽多く、操業困難な場合を△。 極めて製織の操業性の悪い場合を×で示した。 （２） 織物品位 製織後の織物を肉眼判定し、経筋状欠点が全く極めて良
好な場合を◎、同様に良好な場合を○。 経筋状欠点がややあるが検反で合格範囲内の場合を△、
経筋状欠点が橿めて多く検反で不合格の場合を×で示し
た。 （３）通気度・耐水圧 通気度はＪ Ｉ Ｓ （Ｌ−１０９６）に準拠して測定
した。 耐水圧は織物染色加工後アクリルコーティングを施した
ものをＪ Ｉ Ｓ （Ｌ−１０９２）の耐水圧測定方法
（低水圧法）によって測定した。 第１表から明らかなように実施例、すなわちテスト阻３
・隘４は本発明で数値限定している経糸の乾・湿潤下の
対金属との動摩擦係数が０．３０以上。 かつ糸条間の静摩擦係数が０．２５以下の条件をいずれ
も満足しているため（１）製織性、（２）織物品位、（
３）通気度・耐水圧について良好な結果が得られた。 しかしながら９本発明の数値限定の範囲外であ第１表 る比較例、すなわちテストＮ１１ｌ−！ｌｈ２・ｌｌ＆
１５・磁６については（１）製織性あるいは（２）織物
品位のいずれか、もしくは両方において不良という評価
結果であった。
本発明によれば、経糸として使用するナイロン６ ＰＯ
Ｙ糸条に適切な摩擦特性を与えることにより、該経糸を
構成する個々のフィラメントの配列を不均一かつ最大の
カバーファクターとなるように配列せしめることが可能
となり、従来から問題となっていた織物品位の欠点、す
なわち経筋状欠点が解消され、織物物性面、特に耐水圧
・ｔｎ水性に優れた織物が得られるものである。
Ｙ糸条に適切な摩擦特性を与えることにより、該経糸を
構成する個々のフィラメントの配列を不均一かつ最大の
カバーファクターとなるように配列せしめることが可能
となり、従来から問題となっていた織物品位の欠点、す
なわち経筋状欠点が解消され、織物物性面、特に耐水圧
・ｔｎ水性に優れた織物が得られるものである。
第１図は本発明平織物の動摩擦係数測定方法の説明図で
あり、第２図は本発明平織物の静摩擦係数測定方法を示
す説明図であり、第３図はナイロン５ＰＯＹ糸条とナイ
ロン６ＦＤＹ糸条の物性図である。 なお、１・４・４゛は糸条、２は金属棒、３は張力付与
装置、５・６は張力測定器、７は速度コントローラー、
８は固定軸、９は傾斜板、１２は角度板、Ａはナイロン
５ＰＯＹ糸条の曲線、Ｂはナイロン６ＦＤＹ糸条の曲線
を示す。
あり、第２図は本発明平織物の静摩擦係数測定方法を示
す説明図であり、第３図はナイロン５ＰＯＹ糸条とナイ
ロン６ＦＤＹ糸条の物性図である。 なお、１・４・４゛は糸条、２は金属棒、３は張力付与
装置、５・６は張力測定器、７は速度コントローラー、
８は固定軸、９は傾斜板、１２は角度板、Ａはナイロン
５ＰＯＹ糸条の曲線、Ｂはナイロン６ＦＤＹ糸条の曲線
を示す。
Claims (1)
- （１）紡糸引取速度が３５００ｍ／分以上で得られる複
屈折率が０．０３５〜０．０４５、切断伸度が４０〜６
５％のナイロンマルチフィラメントからなる糸条に、ワ
ックスおよび鉱物油を主成分とする油剤により、該糸条
の乾・湿潤下における対金属との動摩擦係数が０．３０
以上、該糸条間の静摩擦係数が０．２５以下となるよう
に処理した糸条を無ヨリ、無ノリで用い、経糸の繊度（
デニール）Ｄの平方根√Ｄと生機の経糸密度Ｎ（本／吋
）との相乗積Ｎ√Ｄが下記（１）式の範囲内にある平織
物を、ウォータージェットルームで製織することにより
、該生機での通気度が１５ｃｍ＾２／ｃｍ＾２／秒以下
であることを特徴とするナイロンマルチフィラメント平
織物。 ８００≦Ｎ√Ｄ≦１０５０・・・・・・・・・・・・・
・・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1102946A JPH02289147A (ja) | 1989-04-21 | 1989-04-21 | ナイロンマルチフイラメント平織物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1102946A JPH02289147A (ja) | 1989-04-21 | 1989-04-21 | ナイロンマルチフイラメント平織物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02289147A true JPH02289147A (ja) | 1990-11-29 |
Family
ID=14340988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1102946A Pending JPH02289147A (ja) | 1989-04-21 | 1989-04-21 | ナイロンマルチフイラメント平織物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02289147A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0638676A1 (de) * | 1993-08-14 | 1995-02-15 | Hoechst Aktiengesellschaft | Webverfahren unter Einsatz von Fadenketten aus schlichtefreien Multifilamentglattgarnen, sowie danach erhältliche Gewebe |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5988949A (ja) * | 1982-11-08 | 1984-05-23 | ユニチカ株式会社 | ポリアミドマルチフイラメント糸織物の製造方法 |
-
1989
- 1989-04-21 JP JP1102946A patent/JPH02289147A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5988949A (ja) * | 1982-11-08 | 1984-05-23 | ユニチカ株式会社 | ポリアミドマルチフイラメント糸織物の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0638676A1 (de) * | 1993-08-14 | 1995-02-15 | Hoechst Aktiengesellschaft | Webverfahren unter Einsatz von Fadenketten aus schlichtefreien Multifilamentglattgarnen, sowie danach erhältliche Gewebe |
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