JPH02290603A - 鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
鋼帯の冷間圧延方法Info
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- JPH02290603A JPH02290603A JP11144089A JP11144089A JPH02290603A JP H02290603 A JPH02290603 A JP H02290603A JP 11144089 A JP11144089 A JP 11144089A JP 11144089 A JP11144089 A JP 11144089A JP H02290603 A JPH02290603 A JP H02290603A
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- JP
- Japan
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- rolling
- cold rolling
- cold
- saw
- steel strip
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0007—Cutting or shearing the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼帯の冷間圧延方法であって、特に、高圧下
率であっても、冷間圧延後ソーエッジの発生がなくかつ
鋼帯のミル内破断を防止でき、また幅精度の良い鋼板を
得ることができる、ソーエッジ発生を防止した鋼帯の冷
間圧延方法に関する．（従来の技術） 通常、鋼帯を冷間圧延すると、第４図に示すような鋼帯
１の幅端部ｌ゜が鋸歯状に形成されるいわゆるソーエフ
ジが発生する．かかるソーエッジは、冷間圧延前の鋼帯
端面形状が傾斜していたり、端面の加工硬化が大きいと
、冷間圧延時に端部が均一に伸延されないために生じる
ものである。
率であっても、冷間圧延後ソーエッジの発生がなくかつ
鋼帯のミル内破断を防止でき、また幅精度の良い鋼板を
得ることができる、ソーエッジ発生を防止した鋼帯の冷
間圧延方法に関する．（従来の技術） 通常、鋼帯を冷間圧延すると、第４図に示すような鋼帯
１の幅端部ｌ゜が鋸歯状に形成されるいわゆるソーエフ
ジが発生する．かかるソーエッジは、冷間圧延前の鋼帯
端面形状が傾斜していたり、端面の加工硬化が大きいと
、冷間圧延時に端部が均一に伸延されないために生じる
ものである。
最近、製造工程の効率化等の観点より、高圧下圧延が実
施されるようになり、．ソーエッジがより発生しやすく
なった．ソーエッジが激しくなると、圧延中に鋼板が破
断することもある． ところで、従来は、冷間圧延前に回転剪断丸刃により鋼
板端面をトリミングし、その後冷間圧延をしていた．と
ころが、トリミングされた端面品質は、剪断加工のため
端面が加工硬化しており、またダレ、カエリがあり、端
面ば剪断面、破断面を有し傾斜している．したがって、
このまま冷間圧延すると、かえってソーエッジが発生し
易い．（発明が解決しようとする課題） このソーエッジ対策として、先に本出願人は特願昭６３
−１４６１７４号として次のような発明を堤案じた。
施されるようになり、．ソーエッジがより発生しやすく
なった．ソーエッジが激しくなると、圧延中に鋼板が破
断することもある． ところで、従来は、冷間圧延前に回転剪断丸刃により鋼
板端面をトリミングし、その後冷間圧延をしていた．と
ころが、トリミングされた端面品質は、剪断加工のため
端面が加工硬化しており、またダレ、カエリがあり、端
面ば剪断面、破断面を有し傾斜している．したがって、
このまま冷間圧延すると、かえってソーエッジが発生し
易い．（発明が解決しようとする課題） このソーエッジ対策として、先に本出願人は特願昭６３
−１４６１７４号として次のような発明を堤案じた。
「連続的に搬送される鋼帯を回転剪断丸刃にょり鋼帯の
製品幅端部の外側に所定幅より狭いトリム代が残るよう
に剪断し、その後切削バイトによって残余のトリム代を
切削することを特徴とする鋼帯のサイドトリミング方法
．」 この先行発明は、ソーエッジ防止にそれなりの効果を発
揮している． つまり、この先行発明によれば、まず、従来のように鋼
板端面をトリミング後、更に鋼板端面をバイトにより切
削することにより、加工硬化部分がなくなりソーエッジ
が防止され、また端而形状は傾斜のない矩形形状が得ら
れ、並びに微小切削のため、作業能率を下げることなく
高速切削ができる． しかしながら、その後の研究の結果、かかる方法によっ
てもソーエッジ防止は十分でなく、次のような欠点が経
験された． ■鋼板が反っていたり、耳波形状になっていると、通板
時鋼板のバタツキを完全に抑制することは困難で、バイ
トで切削しても端面が傾斜することがあり、ソーエッジ
が発生する． ■また、ほぼ矩形に端面が成形出来ても、タンデムミル
やレバースミルで、バス回数を増加し高圧下圧延するこ
とにより、鋼板の端面形状がくずれ、圧延後の幅精度が
悪くなったり、ソーエッジが発生したりする。
製品幅端部の外側に所定幅より狭いトリム代が残るよう
に剪断し、その後切削バイトによって残余のトリム代を
切削することを特徴とする鋼帯のサイドトリミング方法
．」 この先行発明は、ソーエッジ防止にそれなりの効果を発
揮している． つまり、この先行発明によれば、まず、従来のように鋼
板端面をトリミング後、更に鋼板端面をバイトにより切
削することにより、加工硬化部分がなくなりソーエッジ
が防止され、また端而形状は傾斜のない矩形形状が得ら
れ、並びに微小切削のため、作業能率を下げることなく
高速切削ができる． しかしながら、その後の研究の結果、かかる方法によっ
てもソーエッジ防止は十分でなく、次のような欠点が経
験された． ■鋼板が反っていたり、耳波形状になっていると、通板
時鋼板のバタツキを完全に抑制することは困難で、バイ
トで切削しても端面が傾斜することがあり、ソーエッジ
が発生する． ■また、ほぼ矩形に端面が成形出来ても、タンデムミル
やレバースミルで、バス回数を増加し高圧下圧延するこ
とにより、鋼板の端面形状がくずれ、圧延後の幅精度が
悪くなったり、ソーエッジが発生したりする。
本発明は、これらの点を改善し、鋼板を冷間高圧下圧延
しても、圧延後の板幅精度が良くかつ、完全にソーエッ
ジを防止することにより歩留向上およびミル内破断を防
止する冷間圧延方法を提案することを目的としている。
しても、圧延後の板幅精度が良くかつ、完全にソーエッ
ジを防止することにより歩留向上およびミル内破断を防
止する冷間圧延方法を提案することを目的としている。
（課題を解決するための手段）
一般に、鋼板を冷間圧延する場合、圧延機のタイプとし
て３〜６スタンドのタンデムコールドミルおよびレバー
スコールドミルがある。タンデムコールドミルは各スタ
ンドのロールを通過することにより、レバースコールド
ミルは何パスか繰り返して通仮することにより、徐々に
板厚を滅少させ所定の製品を得ている。冷間圧延時の板
輻変動やソーエッジ状況を見ると、タンデムの前後スタ
ンドやレバースミルのバス回数の少ない所、即ち低圧下
域では輻変動も少な《、ソーエッジの発生がないが、タ
ンデムの後段スタンドやレバースミルのパス回数の多い
所、即ち高圧下域で鋼板の端面形状がくずれ、幅変動が
生じたりソーエフジが発生し、時には圧延中板破断が生
じたりすることが分かった。
て３〜６スタンドのタンデムコールドミルおよびレバー
スコールドミルがある。タンデムコールドミルは各スタ
ンドのロールを通過することにより、レバースコールド
ミルは何パスか繰り返して通仮することにより、徐々に
板厚を滅少させ所定の製品を得ている。冷間圧延時の板
輻変動やソーエッジ状況を見ると、タンデムの前後スタ
ンドやレバースミルのバス回数の少ない所、即ち低圧下
域では輻変動も少な《、ソーエッジの発生がないが、タ
ンデムの後段スタンドやレバースミルのパス回数の多い
所、即ち高圧下域で鋼板の端面形状がくずれ、幅変動が
生じたりソーエフジが発生し、時には圧延中板破断が生
じたりすることが分かった。
そこで、幅変動を防止するとともに完全にソーエフジを
防止する方法として、ある程度の冷間圧下後に、鋼板の
くずれた端面を研削により成形することが必要であると
判明した． 本発明は上記知見に基いて完成されたものである． よって、本発明の要旨とするところは、鋼帯の冷間圧延
に当り、総圧下率が５０％以上になった時点で鋼帯エッ
ジ部を少なくとも１回以上研削し、その後史に総圧下率
８０％以上で冷間圧延を行うことを特徴とする、ソーエ
ッジ発生を防止した鋼帯の冷間圧延方法である． 本発明の好適Ｃ．様によれば、前記鋼帯エノジ部は、砥
石研削および／またはバイト研削により研削される． （作用） 次に、添付図面により、本発明の作用を説明する。
防止する方法として、ある程度の冷間圧下後に、鋼板の
くずれた端面を研削により成形することが必要であると
判明した． 本発明は上記知見に基いて完成されたものである． よって、本発明の要旨とするところは、鋼帯の冷間圧延
に当り、総圧下率が５０％以上になった時点で鋼帯エッ
ジ部を少なくとも１回以上研削し、その後史に総圧下率
８０％以上で冷間圧延を行うことを特徴とする、ソーエ
ッジ発生を防止した鋼帯の冷間圧延方法である． 本発明の好適Ｃ．様によれば、前記鋼帯エノジ部は、砥
石研削および／またはバイト研削により研削される． （作用） 次に、添付図面により、本発明の作用を説明する。
第１図（イ）ないし（杓に冷間圧延時の幅変動およびソ
ーエツジの発生状況を示す。
ーエツジの発生状況を示す。
第１図（イ）は、冷間圧延前に鋼板端面を四転丸刃にて
トリミングした鋼板１を示し、符号２はトリム端面を示
す。この鋼板１をタンデムミルなりレバースミルで冷間
圧延するのであるが、以下、タンデムミルを例にとって
説明する。
トリミングした鋼板１を示し、符号２はトリム端面を示
す。この鋼板１をタンデムミルなりレバースミルで冷間
圧延するのであるが、以下、タンデムミルを例にとって
説明する。
第１図（イ）の鋼板１をタンデムミルで冷間圧延する場
合、各スタンドで徐々に圧下されて最終スタンド出側で
、所定の板厚に製造される。第１図（ｎ）は、高圧下圧
延時の圧延途中の鋼板端面模式図を示すが、圧延途中で
微小のソーエッジが現れており、その後の冷間圧延によ
り更にソーエッジが助長され、第１図（ハ）のように冷
間圧延後には、ソーエッジが著しく現出している． ソーエッジが発生するのは、冷間圧延の総圧下率が８０
％以上の高圧下率域で顕著であり、そのとき鋼板の板幅
精度も±３龍と変動が大きい．この場合、第１図（＋１
）のような微小ソーエッジが発生し始めるのは、冷間圧
延の総圧下率が５０％以上の所であり、５０％未満の所
では発生していない。
合、各スタンドで徐々に圧下されて最終スタンド出側で
、所定の板厚に製造される。第１図（ｎ）は、高圧下圧
延時の圧延途中の鋼板端面模式図を示すが、圧延途中で
微小のソーエッジが現れており、その後の冷間圧延によ
り更にソーエッジが助長され、第１図（ハ）のように冷
間圧延後には、ソーエッジが著しく現出している． ソーエッジが発生するのは、冷間圧延の総圧下率が８０
％以上の高圧下率域で顕著であり、そのとき鋼板の板幅
精度も±３龍と変動が大きい．この場合、第１図（＋１
）のような微小ソーエッジが発生し始めるのは、冷間圧
延の総圧下率が５０％以上の所であり、５０％未満の所
では発生していない。
そして、本発明にあっては、ソーエッジ防止対策として
総圧下率５０％以上のタンデムスタンドミル間に、例え
ば第２図に示すようなバイト研削装置を設け、第１図（
＝）のように鋼板端面を研削する。これにより、その後
総圧下率８０％以上に冷間圧延してもソーエッジの発生
がなく、かつ板幅精度を±ｌｍに押さえることが出来た
．第１図（ネ）は途中で研削した時の最終製品形状を示
す。
総圧下率５０％以上のタンデムスタンドミル間に、例え
ば第２図に示すようなバイト研削装置を設け、第１図（
＝）のように鋼板端面を研削する。これにより、その後
総圧下率８０％以上に冷間圧延してもソーエッジの発生
がなく、かつ板幅精度を±ｌｍに押さえることが出来た
．第１図（ネ）は途中で研削した時の最終製品形状を示
す。
一方、研削タイミングを、総圧下率が５０％未満の所で
行うと、ソーエッジの抑制効果が少なく、すなわち、そ
の後の冷間圧延により、ソーエッジが発生することが分
かった． また、このときの研削量は、圧延により端面がくずれた
のを整形および微小ソーエッジを除去するため、０．５
ｍｍ位でよいが、所望研削量、研削能率、総圧下量等
により何回か研削することも可能である。例えば、研削
一冷間圧延→研削一冷間圧延の各工程を経て行ってもよ
い。
行うと、ソーエッジの抑制効果が少なく、すなわち、そ
の後の冷間圧延により、ソーエッジが発生することが分
かった． また、このときの研削量は、圧延により端面がくずれた
のを整形および微小ソーエッジを除去するため、０．５
ｍｍ位でよいが、所望研削量、研削能率、総圧下量等
により何回か研削することも可能である。例えば、研削
一冷間圧延→研削一冷間圧延の各工程を経て行ってもよ
い。
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明する
。
。
実施例１
本例は、タンデムミルによる冷間圧延を行う場合を示す
。
。
まず、材質ＳＰＩＩＣの薄板を酸洗ラインの丸刃剪断ト
リムで３．８ｍ＋＊厚ＸＩ，５２４ ＋１（−０）諺１
幅にし、次いで、その材料を５スタンドタンデムミルで
冷間圧延した． このときの冷間圧延条件を第１表にまとめて示す． 次に、タンデムミルの３号−４号スタンド間に第２図に
示す慣用のバイト研削装置３を設け、端面に０．３ ｔ
ａ研削後、更に４号、および５号スタンドにて冷間圧延
した．５号スタンド出側の製品はソーエッジが皆無で製
品寸法は０．７ ｍ＊厚ｘｉ，５２１±ｌｍ幅であった
． なお、比較材として前述の３号−４号スタンド間で端面
を研削しない点を除いて第１表の圧延条件を同じ条件で
圧延した通常の冷間圧延材を得、そのときのソーエッジ
の発生状況を観察したところ、端部に０．２鰭位のソー
エッジが見られ、製品寸法は０． ７ｍｍ ＩｖＸ ｌ
． ５２１ ±３曹鳳幅であった．同じく比較のため
１号−２号スタンド間に前述の本発明例のように端面の
研削を行ったところ、上記比較材と同様のソーエッジの
発生は避けられなかった。
リムで３．８ｍ＋＊厚ＸＩ，５２４ ＋１（−０）諺１
幅にし、次いで、その材料を５スタンドタンデムミルで
冷間圧延した． このときの冷間圧延条件を第１表にまとめて示す． 次に、タンデムミルの３号−４号スタンド間に第２図に
示す慣用のバイト研削装置３を設け、端面に０．３ ｔ
ａ研削後、更に４号、および５号スタンドにて冷間圧延
した．５号スタンド出側の製品はソーエッジが皆無で製
品寸法は０．７ ｍ＊厚ｘｉ，５２１±ｌｍ幅であった
． なお、比較材として前述の３号−４号スタンド間で端面
を研削しない点を除いて第１表の圧延条件を同じ条件で
圧延した通常の冷間圧延材を得、そのときのソーエッジ
の発生状況を観察したところ、端部に０．２鰭位のソー
エッジが見られ、製品寸法は０． ７ｍｍ ＩｖＸ ｌ
． ５２１ ±３曹鳳幅であった．同じく比較のため
１号−２号スタンド間に前述の本発明例のように端面の
研削を行ったところ、上記比較材と同様のソーエッジの
発生は避けられなかった。
実施例２
本例はレバースミルによる冷間圧延の例を示す。
まず、材質ＳＰＩＩＣの薄板を酸洗ラインの丸刃剪断ト
リムで４．０ｍ＋ｗ厚ＸＩ，５２４ ＋１（−０）ｍ幅
にし、次いで、その材料を第３図に示すレバースミルで
冷間圧延した．このときの冷間圧延条件を第２表に示す
。
リムで４．０ｍ＋ｗ厚ＸＩ，５２４ ＋１（−０）ｍ幅
にし、次いで、その材料を第３図に示すレバースミルで
冷間圧延した．このときの冷間圧延条件を第２表に示す
。
本発明にかかる冷間圧延法として、第３図に示す慣用の
砥石研削装置４を設け、バス回数２パス後、および３バ
ス後、４パス後にも砥石にてそれぞれ端面を研削した．
研削量は合計で約０．５ ｍｍ位であった．製品の仕上
り寸法は、０．２厚ＸＩ，５２１±１幅で、ソーエッジ
が皆無であった．なお、比較材として圧延途中で砥石研
磨をしない点を除いて第２表の冷間圧延条件を同じ条件
で冷間圧延したところ、端部に２〜３龍のソーエッジが
現われ、製品寸法も０．２ｍｍ厚ＸＩ，５２１ ±４１
幅であった。
砥石研削装置４を設け、バス回数２パス後、および３バ
ス後、４パス後にも砥石にてそれぞれ端面を研削した．
研削量は合計で約０．５ ｍｍ位であった．製品の仕上
り寸法は、０．２厚ＸＩ，５２１±１幅で、ソーエッジ
が皆無であった．なお、比較材として圧延途中で砥石研
磨をしない点を除いて第２表の冷間圧延条件を同じ条件
で冷間圧延したところ、端部に２〜３龍のソーエッジが
現われ、製品寸法も０．２ｍｍ厚ＸＩ，５２１ ±４１
幅であった。
同じく比較のためパス回数１パス後に上述と同様の砥石
研磨をしたところ、比較材と同様のソーエッジの発生は
避けられなかった。
研磨をしたところ、比較材と同様のソーエッジの発生は
避けられなかった。
第１表
第２表
（発明の効果）
本発明により、聡圧下量８０％以上という高圧下冷間圧
延してもソーエッジの発生を完全に防止出来、かつ圧延
中の板破断も完全に防止できる．また、板幅精度も飛躍
的に向上することができ、これにより、製品トリム省略
、歩留向上、等が図れるのであって、本発明の利益は大
きい。
延してもソーエッジの発生を完全に防止出来、かつ圧延
中の板破断も完全に防止できる．また、板幅精度も飛躍
的に向上することができ、これにより、製品トリム省略
、歩留向上、等が図れるのであって、本発明の利益は大
きい。
第１図は、鋼帯のエッジ状況の説明図で、同（イ）はト
リミング後、同（口）は冷圧途中の微小ソーエッジ、同
（ハ）は製品のソーエッジ、同（二）は冷圧途中で研磨
した状況、そして同（杓はその製品状況を示す略式説明
図； 第２図は、バイト研削装置を設けたタンデムミルの圧延
ラインの概略説明図； 第３図は、砥石研削装置を設けたレバースミルの圧延ラ
インの概略説明図；および 第４図は、ソーエッジの１例を示す略式斜視図である． ■：鋼帯 ５：圧延ロール
リミング後、同（口）は冷圧途中の微小ソーエッジ、同
（ハ）は製品のソーエッジ、同（二）は冷圧途中で研磨
した状況、そして同（杓はその製品状況を示す略式説明
図； 第２図は、バイト研削装置を設けたタンデムミルの圧延
ラインの概略説明図； 第３図は、砥石研削装置を設けたレバースミルの圧延ラ
インの概略説明図；および 第４図は、ソーエッジの１例を示す略式斜視図である． ■：鋼帯 ５：圧延ロール
Claims (2)
- （１）鋼帯の冷間圧延に当り、総圧下率が５０％以上に
なった時点で鋼帯エッジ部を少なくとも１回以上研削し
、その後更に総圧下率８０％以上で冷間圧延を行うこと
を特徴とする、ソーエッジ発生を防止した鋼帯の冷間圧
延方法。 - （２）前記鋼帯エッジ部を、砥石研削および／またはバ
イト研削により研削する請求項１記載の鋼帯の冷間圧延
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144089A JPH02290603A (ja) | 1989-04-28 | 1989-04-28 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144089A JPH02290603A (ja) | 1989-04-28 | 1989-04-28 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02290603A true JPH02290603A (ja) | 1990-11-30 |
Family
ID=14561256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11144089A Pending JPH02290603A (ja) | 1989-04-28 | 1989-04-28 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02290603A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012081482A (ja) * | 2010-10-07 | 2012-04-26 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-04-28 JP JP11144089A patent/JPH02290603A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012081482A (ja) * | 2010-10-07 | 2012-04-26 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法 |
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