JPH0229863B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は可変ベンチユリ型気化器に関する。

吸入空気量に応動してベンチユリ面積を変化さ
せるサクシヨンピストンと、サクシヨンピストン
に連結されたニードルと、ニードルが侵入可能な
ようにニードルの軸線方向に延びる燃料通路と、
燃料通路内に設けられてニードルと協働する計量
ジエツトとを具備した可変ベンチユリ型気化器で
あつて、計量ジエツト部、或いは計量シエツト後
流の燃料通路内にエアブリードするようにした可
変ベンチユリ型気化器は低吸入空気領域では計量
ジエツトとニードル間に形成される環状間隙を大
きくすることができるので高い流量精度を得るこ
とができる。しかしながら高吸入空気領域では計
量ジエツトとニードル間に形成される環状間隙を
かなり大きくしなければならないのでニードルの
径を細くしなければならず、その結果ニードルの
耐久性が低下するという問題があるばかりでなく
ニードルの製作が難しいという問題がある。ま
た、可変ベンチユリ型気化器は通常サクシヨンピ
ストンの移動に対して空燃比を一定とすべくニー
ドルの径が定められているが実際に気化器におい
て形成される混合気の空燃比は機関負荷の影響を
受け、機関高負荷運転時の空燃比は機関低負荷運
転時に比べて大きくなるために空燃比を一定に保
持するのが困難であるという問題がある。

本発明は高吸入空気領域においてエアブリード
量を減少させることによりニードル径が細くなる
のを防止してニードルの耐久性を向上すると共に
ニードルの製作を容易にした可変ベンチユリ型気
化器を提供することにある。

以下、添付図面を参照して本発明を詳細に説明
する。

第１図を参照すると、１は気化器本体、２は垂
直方向に延びる吸気通路、３は吸気通路２内を横
方向に移動するサクシヨンピストン、４はサクシ
ヨンピストン３の先端面に取付けられたニード
ル、５は吸気通路２内に設けられたスロツトル
弁、７は気化器フロート室を示し、サクシヨンピ
ストン３の先端面と吸気通路２の内壁面間にはベ
ンチユリ部８が形成される。気化器本体１には中
空円筒状のケーシング９が固定され、このケーシ
ング９にはケーシング９の内部でケーシング９の
軸線方向に延びる案内スリーブ１０が取付けられ
る。案内スリーブ１０内には多数のボール１１を
具えた軸受１２が挿入され、また案内スリーブ１
０の外端部は盲壁１３によつて閉鎖される。一
方、サクシヨンピストン３には案内ロツド１４が
固定され、この案内ロツド１４は軸受１２内に案
内ロツド１４の軸線方向に移動可能に挿入され
る。このようにサクシヨンピストン３は軸受１２
を介してケーシング９により支持されるのでサク
シヨンピストン３はその軸線方向に滑らかに移動
することができる。ケーシング９の内部はサクシ
ヨンピストン３によつて負圧室１５と大気圧室１
６とに分割され、負圧室１５内にはサクシヨンピ
ストン３を常時ベンチユリ部８に向けて押圧する
圧縮ばね１７が挿入される。負圧室１５はサクシ
ヨンピストン３に形成されたサクシヨン孔１８を
介してベンチユリ部８に連結され、大気圧室１６
は気化器本体１に形成された空気孔１９を介して
サクシヨンピストン３上流の吸気通路２内に連結
される。

一方、気化器本体１内にはニードル４が侵入可
能なようにニードル４の軸線方向に延びる燃料通
路２０が形成され、この燃料通路２０内には計量
ジエツト２１が設けられる。計量ジエツト２１上
流の燃料通路２０は下方に延びる燃料パイプ２２
を介してフロート室７に連結され、フロート室７
内の燃料はこの燃料パイプ２２を介して燃料通路
２０内に送り込まれる。更に、吸気通路２の内壁
面上には燃料通路２０内に連通するノズル２３が
突出配置される。ニードル４はノズル２３並びに
計量ジエツト２１内を貫通して延び、燃料はニー
ドル４と計量ジエツト２１間に形成される環状間
隙により計量された後にノズル２３から吸気通路
２内に供給される。第１図に示されるようにサク
シヨンピストン３の上流側であつてサクシヨンピ
ストン３の近傍にはブリードエア流入口２４が形
成される。このブリードエア流入口２４はサクシ
ヨンピストン３の移動方向に対して直角方向であ
つてサクシヨンピストン３の移動ストロークの中
央地点に配置される。一方、計量ジエツト２１の
内壁面上には複数個のブリードエア流出孔２５が
形成され、これらの各ブリードエア流出孔２５は
計量ジエツト２１周りに形成された環状通路２６
に連通する。この環状通路２６は気化器本体１内
に形成されたエアブリード通路２７を介してブリ
ードエア流入口２４に連結される。

第１図に示すようにサクシヨンピストン３の上
方には吸気通路２内に向けて水平方向に突出する
隆起壁３０が形成され、この隆起壁３０とサクシ
ヨンピストン３の先端部間において流量制御が行
なわれる。機関運転が開始されると空気は吸気通
路２内を下方に向けて流れる。このとき空気流は
サクシヨンピストン３と隆起壁３０間において絞
られるためにベンチユリ部８には負圧が発生し、
この負圧がサクシヨン孔１８を介して負圧室１５
内に導びかれる。サクシヨンピストン３は負圧室
１５と大気圧室１６との圧力差が圧縮ばね１７の
ばね力により定まるほぼ一定圧となるように、即
ちベンチユリ部８内の負圧がほぼ一定となるよう
に移動する。一方、ニードル４と計量ジエツト２
１間に形成される環状間隙内にはブリードエア流
出孔２５から空気がブリードされ、斯くして気泡
を含んだ燃料が燃料通路２０を介してノズル２３
から吸気通路２内に供給される。ブリードエア流
出孔２５から燃料内に供給される空気の量はブリ
ードエア流入口２４とブリードエア流出口２５と
の圧力差に依存しているがブリードエア流出口２
５に加わる負圧はほぼ一定であり、従つてブリー
ドエア流出口２５から燃料内に供給される空気の
量はブリードエア流入口２４に加わる圧力に依存
することになる。

サクシヨンピストン３が第１図において破線で
示す位置にあるとき、即ち吸入空気量が少ないと
きにはブリードエア流入口２４の周りの空気はほ
とんど流動せず、従つてこのときブリードエア流
入口２４はほぼ大気圧となつている。これに対し
て第１図において実線で示す位置にサクシヨンピ
ストン３が位置するとき、即ち吸入空気量が多い
ときにはブリードエア流入口２４は吸入空気の流
れの中に開口するためにブリードエア流入口２４
には負圧が作用する。従つて第２図に示すように
ブリードエア流入口２４に加わる圧力はサクシヨ
ンピストン３の位置に応じて変化することにな
る。なお、第２図において縦軸Ｐは負圧を示し、
横軸Ｌはサクシヨンピストン３の開口量、即ちリ
フトを示す。第２図かららサクシヨンピストン３
のリフトＬが大きくなると、即ち吸入空気量が増
大するとブリードエア流入口２４に加わる負圧が
大きくなることがわかる。ブリードエア流入口２
４に加わる負圧が大きくなるとブリードエア流出
口２５から計量ジエツト２１内に供給される空気
の量は減少し、従つてこのときサクシヨンピスト
ン３のリフトにかかわらずに予め定められた一定
の空燃比の混合気を形成するには計量ジエツト２
１内を流れる燃料の量を減少させなくてはならな
い。即ち、云い換えると高吸入空気領域ではニー
ドル４の径を大きくする必要があり、従つてニー
ドル４の耐久性が向上すると共にニードル４の製
造が容易となる。

第３図の別の実施例を示す。第３図を参照する
と、エアブリード通路２７からは第２のエアブリ
ード通路３１が分岐され、このエアブリード通路
３１はジエツト３２を介して隆起壁３０上流の吸
気通路２内に連結される。一方、第２エアブリー
ド通路３１の分岐部とブリードエア流入口２４間
にはジエツト３３とエアブリード制御弁３４とが
直列に配置される。エアブリード制御弁３４はダ
イアフラム３５によつて分離された負圧室３６と
弁室３７とを有し、負圧室３６内にはダイアフラ
ム３５を弁ポート３８に向けて付勢する圧縮ばね
３９が挿入される。この弁ポート３８はエアブリ
ード通路２７並びにジエツト３３を介してブリー
ドエア流出口２５に接続され、弁室３７はエアブ
リード通路２７を介してブリードエア流入口２４
に連結される。更に、負圧室３６はスロツトル弁
５後流の吸気通路２内に開口する負圧ポート４０
に負圧導管４１を介して連結される。

第１図に示す気化器はサクシヨンピストン３の
移動に対して空燃比を一定にすべくエアブリード
量が定められているが実際に気化器において形成
される混合気の空燃比は機関負荷に依存してお
り、機関負荷が高くなるにつれて空燃比が大きく
なる傾向にある。第３図はこのような問題を解決
した実施例である。即ち、第３図においてスロツ
トル弁５の開度が小さい低負荷運転時にはエアブ
リード制御弁３４の負圧室３６に大きな負圧が作
用する。その結果、ダイアフラム３５が弁ポート
３８を開弁するためにエアブリード通路２７並び
に第２エアブリード通路３１の双方から空気が計
量ジエツト２１内に供給される。この場合には第
１図の実施例と同様に吸入空気量が増大するとエ
アブリード量が減少せしめられ、斯くしてニード
ル４の径を大きくすることができる。これに対し
て機関高負荷運転時にはエアブリード制御弁３４
の負圧室３６に加わる負圧が小さくなるためにダ
イアフラム３５が弁ポート３８を閉鎖し、斯くし
てこのときにはエアブリード量が減少せしめられ
る。従つて機関高負荷運転時であつても予め定め
られた空燃比の混合気を得ることができる。

第４図並びに第５図は第３図のブリードエア流
出口２５の夫々別の実施例を示す。第４図に示す
実施例ではブリードエア流出口２５に加えて更に
計量ジエツト２１の下流に補助ブリードエア流出
口４２が設けられており、第５図に示す実施例で
はブリードエア流出口２５が計量ジエツト２１の
下流に設けられている。

第６図に別の実施例を示す。この実施例では負
圧導管４１内に機関冷却水４３の温度に応動する
切換弁４４が設けられる。この切換弁４４は冷却
水４３の水温が予め定められた温度よりも低いと
き、即ち機関暖機運転時にはエアブリード制御弁
３４の負圧室３６を大気に開放し、冷却水４３の
水温が予め定められた温度よりも高いとき、即ち
機関暖機完了後にはエアブリード制御弁３４の負
圧室３６を負圧ポート４０に連結する。従つて機
関暖機完了前にはブリードエア流入口２４からの
エアブリード作用が停止するために機関シリンダ
内に供給される混合気の空然比は減少せしめら
れ、それによつて安定した暖機運転を確保するよ
うにしている。一方、機関暖機完了後には第３図
のエアブリード制御弁３４と同様な作動を行な
う。なお、切換弁４４は機関冷却水４３の温度に
代えて機関潤滑油温等の機関暖機状態を検出でき
る温度に応動させることができる。

以上述べたように本発明によれば吸入空気量の
多いときにエアブリード量を減少せしめることに
よつて高吸入空気領域におけるニードルの径を大
きくすることができるのでニードルの耐久性を向
上できると共にニードルを容易に製造することが
できる。更に、機関負荷が高いときにはエアブリ
ード量が減少せしめられるので高負荷運転時であ
つても空燃比を予め定められた一定値に保持する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による可変ベンチユリ型気化器
の側面断面図、第２図はサクシヨンピストンのリ
フトとブリードエア流出口に加わる負圧との関係
を示す図、第３図は別の実施例の側面断面図、第
４図は第３図の一部を示す別の実施例の側面断面
図、第５図は第３図の一部を示す更に別の実施例
の側面断面図、第６図は第３図の更に別の実施例
の側面断面図である。 １……気化器本体、３……サクシヨンピスト
ン、４……ニードル、６……スロツトル弁、７…
…フロート室、２０……燃料通路、２１……計量
ジエツト、２３……ノズル、２４……ブリードエ
ア流入口、２５……ブリードエア流出口、２７…
…エアブリード通路、３１……第２エアブリード
通路、３４……エアブリード制御弁。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 吸入空気量に応動してベンチユリ面積を変化
   させるサクシヨンピストンと、該サクシヨンピス
   トンに連結されたニードルと、該ニードルが侵入
   可能なように該ニードルの軸線方向に延びる燃料
   通路と、該燃料通路内に設けられて該ニードルと
   協働する計量ジエツトとを具備した可変ベンチユ
   リ型気化器において、サクシヨンピストンの移動
   に対して空燃比を一定とすべく上記サクシヨンピ
   ストンの上流近傍であつて該サクシヨンピストン
   の移動方向に対して直角方向に位置しかつ該サク
   シヨンピストンの移動ストロークの中央地点に位
   置する吸気通路内壁面上に第１のブリードエア流
   入口を形成し、該ブリードエア流入口をエアブリ
   ード通路を介して上記燃料通路に連結した可変ベ
   ンチユリ型気化器。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の可変ベンチユリ
   型気化器において、上記サクシヨンピストンの上
   流側であつて該燃料通路と同じ側の吸気通路内壁
   面上に第２のブリードエア流入口を形成して該第
   ２ブリードエア流入口を上記エアブリード通路に
   連結し、該連結部と上記第１ブリードエア流入口
   間のエアブリード通路内に気化器スロツトル弁後
   流の吸気通路内の負圧に応動するエアブリード制
   御弁を設けて該負圧が予め定められた設定負圧よ
   りも大きくなつたときに該エアブリード制御弁を
   開弁せしめるようにした可変ベンチユリ型気化
   器。