JPH0230394A - アルミニウムブレージングシート - Google Patents
アルミニウムブレージングシートInfo
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- JPH0230394A JPH0230394A JP18024488A JP18024488A JPH0230394A JP H0230394 A JPH0230394 A JP H0230394A JP 18024488 A JP18024488 A JP 18024488A JP 18024488 A JP18024488 A JP 18024488A JP H0230394 A JPH0230394 A JP H0230394A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- brazing
- core material
- sheet
- brazing sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950°C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はドロンカップタイプのエバポレーターのように
、プレス成形して使用されるアルミニウムブレージング
シートに関するものである。
、プレス成形して使用されるアルミニウムブレージング
シートに関するものである。
（従来の技術）
従来Ａｌ合金製熱交換器を始め、各種Ａｌ合金構造体の
ろう付けには、腐食性フラックス（塩化物及び弗化物）
によるブレージング、非腐食性フラックス（フルオロア
ルミン酸カリウム錯塩）によるブレージング、不活性雰
囲気によるブレージング、フラックスを必要としない真
空ブレージング等が行なわれている。これ等ブレージン
グは何れもＡｌ合金を芯材とし、その片面又は両面にＡ
ｌ合金ろう材をクラッドしたプレージングシートが用い
られている。ブレ−ジングシートには各種の芯材用Ａｌ
合金とＡｌ合金ろう材が開発され、現在ＪＩＳ Ｚ ３
２６３により規格化されている。
ろう付けには、腐食性フラックス（塩化物及び弗化物）
によるブレージング、非腐食性フラックス（フルオロア
ルミン酸カリウム錯塩）によるブレージング、不活性雰
囲気によるブレージング、フラックスを必要としない真
空ブレージング等が行なわれている。これ等ブレージン
グは何れもＡｌ合金を芯材とし、その片面又は両面にＡ
ｌ合金ろう材をクラッドしたプレージングシートが用い
られている。ブレ−ジングシートには各種の芯材用Ａｌ
合金とＡｌ合金ろう材が開発され、現在ＪＩＳ Ｚ ３
２６３により規格化されている。
これ等プレージングシートの中で最も一般的に用いられ
ているものは、芯材に３００３合金を用い、その片面又
は両面にＡｌ合金ろう材をクラッドしたもので、これを
所望形状に成形加工し、Ａｌ又はＡｌ合金基材と組合せ
、ブレージングを行なっている。例えばドロンカップタ
イプのオイルクーラーは第２図に示すようにプレージン
グシートを成形加工して組合せた管状体（４）間にフィ
ン（５）を配置し、ブレージングを行なってコアを製造
している。
ているものは、芯材に３００３合金を用い、その片面又
は両面にＡｌ合金ろう材をクラッドしたもので、これを
所望形状に成形加工し、Ａｌ又はＡｌ合金基材と組合せ
、ブレージングを行なっている。例えばドロンカップタ
イプのオイルクーラーは第２図に示すようにプレージン
グシートを成形加工して組合せた管状体（４）間にフィ
ン（５）を配置し、ブレージングを行なってコアを製造
している。
近年熱交換器の軽量化のため、コアの薄肉化が要求され
るようになり、これに応じて強度と耐孔食性の優れたＡ
ｌ！−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を芯材とするプレージングシー
トが開発され、特開昭６１−８２９９２号公報により提
案された。この芯材は板厚減少に対してＭｎ、Ｃｕ、Ｍ
ｇ、Ｃｒ。
るようになり、これに応じて強度と耐孔食性の優れたＡ
ｌ！−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を芯材とするプレージングシー
トが開発され、特開昭６１−８２９９２号公報により提
案された。この芯材は板厚減少に対してＭｎ、Ｃｕ、Ｍ
ｇ、Ｃｒ。
ｚｒ等を添加することにより、高強度化し、特にＣＬＩ
を添加すると共に不純物であるＦｅ及び・Ｓｉの含有量
を規制することにより、芯材の耐孔食性を改善したもの
である。
を添加すると共に不純物であるＦｅ及び・Ｓｉの含有量
を規制することにより、芯材の耐孔食性を改善したもの
である。
上記Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を芯材とするプレージング
シートは、ＣＵを添加すると共に不純物であるＦｅ及び
Ｓｉの含有量を少なく規制するため、グレンサイズが粗
大となり、プレス加工により低加工（０〜３０％）を受
けた状態でろう付加熱を行なうと、芯材の再結晶がろう
材の溶融温度（Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材で５５５
℃、Ａｌ−５ｌ系合金ろう材で５７７°Ｃ）に達しても
完全に終了せず、芯材がろう材によって侵食を受けてろ
う材中に溶出し、ろう材の高融点化によるろう材の流動
性の低下をひき起し、ろう付性を低下させる場合がある
。また芯材の侵食が大となり、耐食性をになう芯材厚ざ
が減少し、耐食性の低下をひき起す場合もある。特にド
ロンカップタイプのエバポレーターのように厚さ０．６
〜０．５ｍｍの薄肉プレージングシートではろう材のク
ラツド率も１０〜１５％と比率が高いため、上記ろう付
性や耐食性の低下による問題は深刻である。
シートは、ＣＵを添加すると共に不純物であるＦｅ及び
Ｓｉの含有量を少なく規制するため、グレンサイズが粗
大となり、プレス加工により低加工（０〜３０％）を受
けた状態でろう付加熱を行なうと、芯材の再結晶がろう
材の溶融温度（Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材で５５５
℃、Ａｌ−５ｌ系合金ろう材で５７７°Ｃ）に達しても
完全に終了せず、芯材がろう材によって侵食を受けてろ
う材中に溶出し、ろう材の高融点化によるろう材の流動
性の低下をひき起し、ろう付性を低下させる場合がある
。また芯材の侵食が大となり、耐食性をになう芯材厚ざ
が減少し、耐食性の低下をひき起す場合もある。特にド
ロンカップタイプのエバポレーターのように厚さ０．６
〜０．５ｍｍの薄肉プレージングシートではろう材のク
ラツド率も１０〜１５％と比率が高いため、上記ろう付
性や耐食性の低下による問題は深刻である。
（課題を解決するための手段〕
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ
系合金からなる芯材のろう材による侵食を少なくし、ろ
う付性及び耐孔食性を改善したアルミニウムブレージン
グシートを開発したものでおる。
系合金からなる芯材のろう材による侵食を少なくし、ろ
う付性及び耐孔食性を改善したアルミニウムブレージン
グシートを開発したものでおる。
即ち本発明プレージングシートの一つは、ＣＬＩｏ、１
〜１．０ｗｔ％、Ｍ ｎ０．３〜１．５ ｗｔ％、Ｍ
９０．１〜１．０ｗｔ％を含み、残部Ａｉと不可避的不
純物からなるＡｌ合金を芯材とし、その片面又は両面に
ＪＩＳ １ＸＸＸ系の純Ａｌ又はＡｌ合金からなる中間
層を形成し、その上にＡｌ−３ｌ系又はｐ、、ｆｌ−ｓ
１−ＩＶＨＪ系合金ろう材をクラッドしたことを特徴
とするものである。
〜１．０ｗｔ％、Ｍ ｎ０．３〜１．５ ｗｔ％、Ｍ
９０．１〜１．０ｗｔ％を含み、残部Ａｉと不可避的不
純物からなるＡｌ合金を芯材とし、その片面又は両面に
ＪＩＳ １ＸＸＸ系の純Ａｌ又はＡｌ合金からなる中間
層を形成し、その上にＡｌ−３ｌ系又はｐ、、ｆｌ−ｓ
１−ＩＶＨＪ系合金ろう材をクラッドしたことを特徴
とするものである。
また本発明プレージングシートの他の一つは、Ｃｕ ０
．１〜１．０ｗｔ％、Ｍ ｎｏ、３〜１．５ ｗｔ％、
Ｍｙ０．１〜１．Ｏｖｔ％を含み、更にＣｒ０．３ｗｔ
％以下、Ｚ ｒ ０．２５ｗｔ％以下、７−ｉｏ、３ｗ
ｔ％以下の範囲内で、何れか１種又は２種以上を含み、
残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を芯材とし
、その片面又は両面にＪＩＳ １ＸＸＸ系の純Ａｌ又は
Ａｌ合金からなる中間層を形成し、その上にＡｌ−Ｓｉ
系又はＡｉＡｌ−５ｔ−系合金ろう材をクラッドしたこ
とを特徴とするものでおる。
．１〜１．０ｗｔ％、Ｍ ｎｏ、３〜１．５ ｗｔ％、
Ｍｙ０．１〜１．Ｏｖｔ％を含み、更にＣｒ０．３ｗｔ
％以下、Ｚ ｒ ０．２５ｗｔ％以下、７−ｉｏ、３ｗ
ｔ％以下の範囲内で、何れか１種又は２種以上を含み、
残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を芯材とし
、その片面又は両面にＪＩＳ １ＸＸＸ系の純Ａｌ又は
Ａｌ合金からなる中間層を形成し、その上にＡｌ−Ｓｉ
系又はＡｉＡｌ−５ｔ−系合金ろう材をクラッドしたこ
とを特徴とするものでおる。
本発明において芯材の合金組成を上記の如く限定したの
は次の理由によるものである。
は次の理由によるものである。
ＣＬＪ、 Ｍｎ及びＭ９は芯材として強度と耐食性を向
上するために添加するものでＣＬＪ含有量を０，１〜１
．０ｗｔ％（以下ｗｔ％を％と略記）、Ｍｎ含有量を０
．３〜１．５％、Ｍｇ含有量を０．１〜１．０％と限定
したのは、何れも下限未満では十分な強度と耐食性が得
られず、上限を越えると強度及び耐食性の向上効果が飽
和するばかりか、加工性が低下するためである。
上するために添加するものでＣＬＪ含有量を０，１〜１
．０ｗｔ％（以下ｗｔ％を％と略記）、Ｍｎ含有量を０
．３〜１．５％、Ｍｇ含有量を０．１〜１．０％と限定
したのは、何れも下限未満では十分な強度と耐食性が得
られず、上限を越えると強度及び耐食性の向上効果が飽
和するばかりか、加工性が低下するためである。
Ｏｒ、 Ｚｒ及びＴｉは更に強度を向上させるために添
加するもので、Ｃｒ含有量を０．３％以下、Ｚｒ含有量
を０．２５％以下、Ｔｉ含有量を０．３％以下の範囲内
で何れか１種又は２種以上と限定したのは、これ等元素
は何れも芯材としてその強度を更に向上させるも、上限
を越えて含有せしめると、何れもＡｌと巨大な化合物を
形成し、塑性加工性を低下するためである。
加するもので、Ｃｒ含有量を０．３％以下、Ｚｒ含有量
を０．２５％以下、Ｔｉ含有量を０．３％以下の範囲内
で何れか１種又は２種以上と限定したのは、これ等元素
は何れも芯材としてその強度を更に向上させるも、上限
を越えて含有せしめると、何れもＡｌと巨大な化合物を
形成し、塑性加工性を低下するためである。
尚不可避的不純物中Ｆｅは０．７％以下、Ｓｉは０．６
％以下とすることが望ましい。
％以下とすることが望ましい。
本発明は上記芯材の片面又は両面にＪＩＳ １ＸＸＸ系
の純Ａ、ｆ！又はへ１合金からなる中間層を形成し、更
にその上にＡｌ−５ｒ系又はＡｌ！−８を−Ｍｇ系合金
ろう材をクラッドしたのは、芯材とろう材の相互拡散を
防止するためで、中間層としてのＪＩＳ １ＸＸＸ系の
純Ａ、ｊ２又はＡｌ合金には、例えばＪＩＳ １０５０
．１０７０．１１００．１２００等を使用し、特に強度
を高めたい場合には、これにＭｎ。
の純Ａ、ｆ！又はへ１合金からなる中間層を形成し、更
にその上にＡｌ−５ｒ系又はＡｌ！−８を−Ｍｇ系合金
ろう材をクラッドしたのは、芯材とろう材の相互拡散を
防止するためで、中間層としてのＪＩＳ １ＸＸＸ系の
純Ａ、ｊ２又はＡｌ合金には、例えばＪＩＳ １０５０
．１０７０．１１００．１２００等を使用し、特に強度
を高めたい場合には、これにＭｎ。
Ｍｇ等を少量添加する。また中間層を芯材に対して卑と
することが望ましく、この場合にはＪＩＳ １ＸＸＸ系
の純Ａｌ又はＡｌ合金にｚｎ、、５ｎ。
することが望ましく、この場合にはＪＩＳ １ＸＸＸ系
の純Ａｌ又はＡｌ合金にｚｎ、、５ｎ。
Ｉｎ等を少量添加するとよい。
中間層はろう付加熱時に５００℃までに再結晶を完了さ
せることが望ましくそのためには不純物であるＦｅをｏ
、ｉ 〜ｉ、ｏ％、Ｓｉ＠０．０５〜１．０％と規制し
、均質化処理を５６０℃以上で行ない、最終焼鈍前に３
０％以上の冷間加工を加える。中間層のクラツド率はプ
レージングシートの板厚によっても異なるが、１５μｍ
以上（板厚０．６ｍで２．５％程度）とする。またろう
材としてはＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ ４３４３．４０４５
、Ａ第−Ｓ ｌ −Ｍｇ系のＪＩＳ ４００４．４ＮＯ
４，４１０４（Ｂ ｉ入）等を使用する。ろう材のクラ
ツド率は板厚０．８Ｍの場合で１０〜１５％でよい。
せることが望ましくそのためには不純物であるＦｅをｏ
、ｉ 〜ｉ、ｏ％、Ｓｉ＠０．０５〜１．０％と規制し
、均質化処理を５６０℃以上で行ない、最終焼鈍前に３
０％以上の冷間加工を加える。中間層のクラツド率はプ
レージングシートの板厚によっても異なるが、１５μｍ
以上（板厚０．６ｍで２．５％程度）とする。またろう
材としてはＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ ４３４３．４０４５
、Ａ第−Ｓ ｌ −Ｍｇ系のＪＩＳ ４００４．４ＮＯ
４，４１０４（Ｂ ｉ入）等を使用する。ろう材のクラ
ツド率は板厚０．８Ｍの場合で１０〜１５％でよい。
尚本発明は３層又は５層の合せ材が構成の基本となるが
、３層材の芯材表面側に犠牲材＜Ａｌ−Ｚｎ合金、Ａ、
ｅ−Ｚｎ−Ｍｇ合金）をクラッドし、４層材としてラジ
ェーター用チューブ材やヘッダー材に使用することもで
きる。
、３層材の芯材表面側に犠牲材＜Ａｌ−Ｚｎ合金、Ａ、
ｅ−Ｚｎ−Ｍｇ合金）をクラッドし、４層材としてラジ
ェーター用チューブ材やヘッダー材に使用することもで
きる。
第１表に示す芯材と中間材とＪＩＳ ４００４合金ろう
材を使用し、芯材の両面に厚さ５％の中間層を被覆し、
その上に１５％のろう材をクラッドし、５層の厚さ０．
６ｍの第２表に示す組合せのプレージングシートを製造
した。即ち芯材と中間材を６００℃で３時間ソーキング
後、ろう材と組合せて５００℃で熱間圧延を行なって厚
さ５Ｍとし、更に冷間圧延を施して板厚０．６ｍとし、
最終焼鈍を３６０℃で２時間行ない、０材として実験に
供してろう付性評価と耐食性評価を行なった。
材を使用し、芯材の両面に厚さ５％の中間層を被覆し、
その上に１５％のろう材をクラッドし、５層の厚さ０．
６ｍの第２表に示す組合せのプレージングシートを製造
した。即ち芯材と中間材を６００℃で３時間ソーキング
後、ろう材と組合せて５００℃で熱間圧延を行なって厚
さ５Ｍとし、更に冷間圧延を施して板厚０．６ｍとし、
最終焼鈍を３６０℃で２時間行ない、０材として実験に
供してろう付性評価と耐食性評価を行なった。
その結果を中間層を入れない３層材と比較して第２表併
記した。
記した。
ろう付性評価は厚さ０．６履材をそのままと、冷間圧延
により１０％（厚さ０．５４７１１１１１＞及び２０％
（厚さ０．４Ｂ、 ）加工を加えたものを使用し、間隙
充填試験を行ない、ろう材の充填長さを３個の平均値で
比較した。試験は、第１図に示すようにＪＩＳ ３００
３合金からなる幅２５ｍ１長ざ７０ｍの母板（３）上に
幅２５．、長さ５５ｍのシート（１）を一端に直径３Ｉ
ｒｖｒ１のステンレス線（２）を介在させて垂直に固定
し、これを真空（１０−５Ｔｏｒｒ台）中６００℃で３
分間ろう付加熱した。
により１０％（厚さ０．５４７１１１１１＞及び２０％
（厚さ０．４Ｂ、 ）加工を加えたものを使用し、間隙
充填試験を行ない、ろう材の充填長さを３個の平均値で
比較した。試験は、第１図に示すようにＪＩＳ ３００
３合金からなる幅２５ｍ１長ざ７０ｍの母板（３）上に
幅２５．、長さ５５ｍのシート（１）を一端に直径３Ｉ
ｒｖｒ１のステンレス線（２）を介在させて垂直に固定
し、これを真空（１０−５Ｔｏｒｒ台）中６００℃で３
分間ろう付加熱した。
耐食性評価はろう付性評価と同様そのままと冷間圧延に
より１０％及び２０％加工を加えたものを真空度１０−
５ Ｔｏｒｒ台で６００℃・３分加熱した後、裏面と端
面をシールし、ＣＡＳＳ試験を行ない、貫通までの時間
を比較した。貫通までに５００時間以上のものを耐孔食
性良好の目安とした。
より１０％及び２０％加工を加えたものを真空度１０−
５ Ｔｏｒｒ台で６００℃・３分加熱した後、裏面と端
面をシールし、ＣＡＳＳ試験を行ない、貫通までの時間
を比較した。貫通までに５００時間以上のものを耐孔食
性良好の目安とした。
第１表
第１表及び第２表から明らかなように、本発明シートＮ
α１〜９は何れも加工度の増加による板厚減少、即ちろ
う材減少に伴うろう付性の低下は若干あるものの、比較
シートＮα１０〜１６に対して１０％加工材のろう付性
が良好であることが判る。また耐孔食性は比較シートＮ
α１０〜１６では加工材で３００〜４００時間であるの
に対し、本発明シートＮα１〜９では５００時間以上の
ＣＡＳＳ寿命を示すことが判る。
α１〜９は何れも加工度の増加による板厚減少、即ちろ
う材減少に伴うろう付性の低下は若干あるものの、比較
シートＮα１０〜１６に対して１０％加工材のろう付性
が良好であることが判る。また耐孔食性は比較シートＮ
α１０〜１６では加工材で３００〜４００時間であるの
に対し、本発明シートＮα１〜９では５００時間以上の
ＣＡＳＳ寿命を示すことが判る。
このように本発明によれば、プレス成形による加工歪が
加わったプレージングシートのろう付性変動を解消し、
ろう付性の安定化が図れるところからろう材料を更に少
なくすることが可能となり、シートの薄肉化が図れる。
加わったプレージングシートのろう付性変動を解消し、
ろう付性の安定化が図れるところからろう材料を更に少
なくすることが可能となり、シートの薄肉化が図れる。
またろう材の拡散が少ないので、ろう付後の残留芯材厚
さを確保することが可能で、芯材の耐食寿命を向上させ
ることができる等工業上顕著な効果を奏するものである
。
さを確保することが可能で、芯材の耐食寿命を向上させ
ることができる等工業上顕著な効果を奏するものである
。
第１図は間隙充填試験の説明図、第２図はドロンカップ
タイプのオイルクーラーの一例を示す側面図である。 １、シート ・２．ステンレス線 ３、母板 ４、管状体 ５、フィン
タイプのオイルクーラーの一例を示す側面図である。 １、シート ・２．ステンレス線 ３、母板 ４、管状体 ５、フィン
Claims (2)
- （１）Ｃｕ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．３〜１．５
ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜１．０ｗｔ％を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるＡｌ合金を芯材とし、その片面
又は両面にＪＩＳ１ＸＸＸ系の純Ａｌ又はＡｌ合金から
なる中間層を形成し、その上にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ−
Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドしたことを特徴とす
るアルミニウムブレージングシート。 - （２）Ｃｕ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．３〜１．５
ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜１．０ｗｔ％を含み、更にＣｒ０
．３ｗｔ％以下、Ｚｒ０．２５ｗｔ％以下、Ｔｉ０．３
ｗｔ％以下の範囲内で、何れか１種又は２種以上を含
み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を芯材
とし、その片面又は両面にＪＩＳ１ＸＸＸ系の純Ａｌ又
はＡｌ合金からなる中間層を形成し、その上にＡｌ−Ｓ
ｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドした
ことを特徴とするアルミニウムブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18024488A JPH0230394A (ja) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | アルミニウムブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18024488A JPH0230394A (ja) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | アルミニウムブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230394A true JPH0230394A (ja) | 1990-01-31 |
Family
ID=16079887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18024488A Pending JPH0230394A (ja) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | アルミニウムブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0230394A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5476725A (en) * | 1991-03-18 | 1995-12-19 | Aluminum Company Of America | Clad metallurgical products and methods of manufacture |
| NL1004415C2 (nl) * | 1996-11-04 | 1998-05-08 | Hoogovens Alu Walzprod Gmbh | Niet-warmtebehandelbare aluminiumlegering als kernlegering voor brazing sheet. |
| JP2005523164A (ja) * | 2002-04-18 | 2005-08-04 | アルコア インコーポレイテッド | 高寿命、高成形性ブレージングシート |
| WO2006029430A3 (de) * | 2004-09-13 | 2007-02-15 | Amag Rolling Gmbh | Verbundwerkstoff auf aluminiumbasis für einen wärmetauscher |
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-
1988
- 1988-07-21 JP JP18024488A patent/JPH0230394A/ja active Pending
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