JPH02129337A - アルミニウムフィン材 - Google Patents
アルミニウムフィン材Info
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- JPH02129337A JPH02129337A JP28238988A JP28238988A JPH02129337A JP H02129337 A JPH02129337 A JP H02129337A JP 28238988 A JP28238988 A JP 28238988A JP 28238988 A JP28238988 A JP 28238988A JP H02129337 A JPH02129337 A JP H02129337A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアルミニウムフィン材、特に積層型エバポレー
ターやラジェーター用のベアのアルミニウムフィン材及
びサーペンタインタイプのエバポレーターやコンデンサ
ー用の表面にろう材をクラッドしたプレージングシート
からなるアルミニウムフィン材に関するもので、フィン
の薄肉化のため強度及び耐サグ性を改善したものである
。
ターやラジェーター用のベアのアルミニウムフィン材及
びサーペンタインタイプのエバポレーターやコンデンサ
ー用の表面にろう材をクラッドしたプレージングシート
からなるアルミニウムフィン材に関するもので、フィン
の薄肉化のため強度及び耐サグ性を改善したものである
。
積層型エバポレーターは第２図に示すように、フィン（
１）と冷媒通路（３）、（３’）を形成するプレージン
グシートからなる通路構成シート（２）（２′）を交互
に積層し、真空ろう付けにより接合したもので、フィン
材には板厚０．ＩｒＭＩ前後のものが用いられ、通路構
成シートには板厚０．６ｍｍ前後のプレージングシート
が用いられている。
１）と冷媒通路（３）、（３’）を形成するプレージン
グシートからなる通路構成シート（２）（２′）を交互
に積層し、真空ろう付けにより接合したもので、フィン
材には板厚０．ＩｒＭＩ前後のものが用いられ、通路構
成シートには板厚０．６ｍｍ前後のプレージングシート
が用いられている。
このようなエバポレーターでは、フィン材にＩＷ（％（
以下ｗｔ％を％と略記）程度のＭｎを含有するＡｌ−Ｍ
ｎ−Ｚｎ−３ｎ系又はＡｌ−ＭｎＺｎ−Ｉｎ系合金やＡ
７！−０，４％Ｍ ｎ系合金を用いている。これは冷媒
通路を形成するのにＩｔｓ ３００３合金を芯材とし、
その表面にＩｔｓ ４ＱＯ４合金ろう材をクラッドした
プレージングシートを用い、これを外部腐食から防食す
るため、フィン材を犠牲陽極として使用することを目的
としたものである。
以下ｗｔ％を％と略記）程度のＭｎを含有するＡｌ−Ｍ
ｎ−Ｚｎ−３ｎ系又はＡｌ−ＭｎＺｎ−Ｉｎ系合金やＡ
７！−０，４％Ｍ ｎ系合金を用いている。これは冷媒
通路を形成するのにＩｔｓ ３００３合金を芯材とし、
その表面にＩｔｓ ４ＱＯ４合金ろう材をクラッドした
プレージングシートを用い、これを外部腐食から防食す
るため、フィン材を犠牲陽極として使用することを目的
としたものである。
エバポレーターは真空ろう付けにより接合されるため、
フィン材にＺｎを添加しただけではろう付は中にＺｎが
蒸発し、犠牲フィンとしての効果が期待できないため、
ＳｎやＩｎを添加したり、含有Ｍｎ量の低減を行なって
いる。
フィン材にＺｎを添加しただけではろう付は中にＺｎが
蒸発し、犠牲フィンとしての効果が期待できないため、
ＳｎやＩｎを添加したり、含有Ｍｎ量の低減を行なって
いる。
即ちＡｌ−Ｍｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡｌ−ＭｎＺｎ−Ｉｎ
系合金ではＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎの添加によりフィン材の電
位を冷媒通路を構成するプレージングシートの電位より
卑とし、ＡｌＧ、ＪＭｎ系合金では電位を資化させるＭ
ｎ添加量を０．３〜０．４％に制限して電位を卑として
いる。
系合金ではＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎの添加によりフィン材の電
位を冷媒通路を構成するプレージングシートの電位より
卑とし、ＡｌＧ、ＪＭｎ系合金では電位を資化させるＭ
ｎ添加量を０．３〜０．４％に制限して電位を卑として
いる。
サーペンタイン型のエバポレーターは、第３図に示すよ
うに蛇行状に折曲げた押出多穴管（４）の間にフィン（
１）を取付け、押出多穴管（４）の両端にコネクター（
５Ｌ（５’）を取付け、真空ろう付けにより接合したも
ので、フィン材には厚さＯ，１６ｍｍ前後のものを用い
、押出多穴管には厚さ５工１幅２２薗、肉厚１．０閣の
ものが用いられている。このようなエバポレーターでは
フィン材に上記Ａｌ −Ｍｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡｌ−Ｍ
ｎ−Ｚｎ−Ｉｎ系合金を芯材とし、その両面にＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドしたプレージングシー
トを用いている。
うに蛇行状に折曲げた押出多穴管（４）の間にフィン（
１）を取付け、押出多穴管（４）の両端にコネクター（
５Ｌ（５’）を取付け、真空ろう付けにより接合したも
ので、フィン材には厚さＯ，１６ｍｍ前後のものを用い
、押出多穴管には厚さ５工１幅２２薗、肉厚１．０閣の
ものが用いられている。このようなエバポレーターでは
フィン材に上記Ａｌ −Ｍｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡｌ−Ｍ
ｎ−Ｚｎ−Ｉｎ系合金を芯材とし、その両面にＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドしたプレージングシー
トを用いている。
これは押出多穴管に月３３００３合金、Ａｌ −Ｃｕ系
、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を用い、この場合もフィン材
がチューブ材に対して犠牲的に作用し、冷媒通路となる
押出多穴管の腐食を防止している。
、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を用い、この場合もフィン材
がチューブ材に対して犠牲的に作用し、冷媒通路となる
押出多穴管の腐食を防止している。
積層型エバポレーター用のベアのフィン材においては上
記Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡ／Ｍｎ−Ｚｎ−Ｉｎ系
ではＳｎやＩｎを添加するためコスト高となり、Ｚｎは
多量に添加すると、真空ろう付けにおいてろう付は炉内
を汚染する問題がある。またＡｌ−０，４％Ｍｎ系合金
は前者に対して強度が低く、薄肉化には難点がある。即
ちろう付は加熱時に積層したコアを上下から治具で加圧
した場合、フィン材が座屈し、冷媒通路を構成するプレ
ージングシートのろう付けが不完全となり、気密性を保
つことができな（なる場合がある。サーペンタイン型エ
バポレーター用のプレージングシートからなるフィンの
場合もＳｎやＩｎの添加によりコスト高となったり、Ｚ
ｎ蒸発等の問題があった。
記Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡ／Ｍｎ−Ｚｎ−Ｉｎ系
ではＳｎやＩｎを添加するためコスト高となり、Ｚｎは
多量に添加すると、真空ろう付けにおいてろう付は炉内
を汚染する問題がある。またＡｌ−０，４％Ｍｎ系合金
は前者に対して強度が低く、薄肉化には難点がある。即
ちろう付は加熱時に積層したコアを上下から治具で加圧
した場合、フィン材が座屈し、冷媒通路を構成するプレ
ージングシートのろう付けが不完全となり、気密性を保
つことができな（なる場合がある。サーペンタイン型エ
バポレーター用のプレージングシートからなるフィンの
場合もＳｎやＩｎの添加によりコスト高となったり、Ｚ
ｎ蒸発等の問題があった。
最近積層型エバポレーターの通路構成部材にＡＪ −Ｍ
ｎ−Ｃｕ系合金を芯材とするプレージングシートが開発
され、ろう材が犠牲材として作用することにより、フィ
ン材にＳｎやＩｎを添加して電位差を大きくする必要も
な（なり、これに適応するフィン材の開発が望まれてい
る。
ｎ−Ｃｕ系合金を芯材とするプレージングシートが開発
され、ろう材が犠牲材として作用することにより、フィ
ン材にＳｎやＩｎを添加して電位差を大きくする必要も
な（なり、これに適応するフィン材の開発が望まれてい
る。
〔課題を解決するための手段〕
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、ＡｌＭｎ−Ｃｕ系
合金を芯材とするプレージングシートからなる通路構成
部材を用いる積層型エバポレーターやラジェーター及び
Ａｌ −Ｃｕ系合金押出多穴管を用いるサーペンタイン
型エバポレーターやコンデンサー用の低コスト、高強度
。
合金を芯材とするプレージングシートからなる通路構成
部材を用いる積層型エバポレーターやラジェーター及び
Ａｌ −Ｃｕ系合金押出多穴管を用いるサーペンタイン
型エバポレーターやコンデンサー用の低コスト、高強度
。
耐サグ性のフィン材を開発したものである。
即ち、本発明フィン材の一つは、ＳｉＱ、６％下、Ｆｅ
Ｏ，３％以下，Ｃｕ０．］５％以下、Ｍｎ０、５〜１．
．５％、Ｚｎ０．５％以下を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなることを特徴とするものである。
Ｏ，３％以下，Ｃｕ０．］５％以下、Ｍｎ０、５〜１．
．５％、Ｚｎ０．５％以下を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなることを特徴とするものである。
また本発明フィン材の一つは、ＳｉＯ，６％以下、Ｆｅ
Ｏ，３％以下、ＣｕＯ４１５％以下、 Ｍｎ０．５〜１
．５％、Ｚｎ０．５％以下を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるＡ／金合金芯材とし、その両面にＡｌ−
Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドし
たことを特徴とするものである。
Ｏ，３％以下、ＣｕＯ４１５％以下、 Ｍｎ０．５〜１
．５％、Ｚｎ０．５％以下を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるＡ／金合金芯材とし、その両面にＡｌ−
Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドし
たことを特徴とするものである。
また本発明フィン材の他の一つは、ＳｉＯ，６％以下、
ＦｅＯ，３％以下，Ｃｕ０．１５％以下。
ＦｅＯ，３％以下，Ｃｕ０．１５％以下。
Ｍｎ０．５〜１．５％、Ｚｎ０．５％以下を含み、更に
Ｍ ｇ ０．５％以下、Ｃｒ０．３％以下、ＺｒｏＪ％
以下、Ｔｉ０．３％以下の範囲内で何れか１種又は２種
以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなることを
特徴とするものである。
Ｍ ｇ ０．５％以下、Ｃｒ０．３％以下、ＺｒｏＪ％
以下、Ｔｉ０．３％以下の範囲内で何れか１種又は２種
以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなることを
特徴とするものである。
更に本発明フィン材の他の一つは、ＳｉＯ，６％以下、
ＦｅｏＪ％以下，Ｃｕ０．１５％以下。
ＦｅｏＪ％以下，Ｃｕ０．１５％以下。
Ｍｎ０．５〜１．５％、Ｚｎ０．５％以下を含み、更に
Ｍ ｇ ０．５％以下、Ｃｒ０．３％以下、ＺｒＱ、３
％以下、Ｔｉ０．３％以下の範囲内で何れか１種又は２
種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ
合金を芯材とし、その両面にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓ
ｉ −Ｍｇ系合金ろう材をクラッドしたことを特徴とす
るものである。
Ｍ ｇ ０．５％以下、Ｃｒ０．３％以下、ＺｒＱ、３
％以下、Ｔｉ０．３％以下の範囲内で何れか１種又は２
種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ
合金を芯材とし、その両面にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓ
ｉ −Ｍｇ系合金ろう材をクラッドしたことを特徴とす
るものである。
本発明において、合金組成を上記範囲に限定したのは次
の理由によるものである。
の理由によるものである。
Ｓｉ、Ｆｅ及びＭｎはＡＡ’−Ｍｎ−ＦｅＳｉ系の微細
な析出物を生じ、ろう付は加熱時の高温強度と耐サグ性
を向上させる。しかしてＳｉ含有量を０．６％以下と限
定したのは、０．６％を越えて含有せしめると、合金の
融点を下げ高温強度を低下するためである。またＦｅ含
有量を０．３％以下と限定したのは、０．３％を越えて
含有せしめるとＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大析出物を生成
し、再結晶粒度が小さくなって高温での耐サグ性を著し
く低下するためである。またＭｎ含有量を［１，５〜１
．５％と限定したのは、０．５％未満では効果がなく、
１．５％を越えて含有せしめると、巨大析出物を発生し
、フィンとしての加工性及び成形性を低下するためであ
る。
な析出物を生じ、ろう付は加熱時の高温強度と耐サグ性
を向上させる。しかしてＳｉ含有量を０．６％以下と限
定したのは、０．６％を越えて含有せしめると、合金の
融点を下げ高温強度を低下するためである。またＦｅ含
有量を０．３％以下と限定したのは、０．３％を越えて
含有せしめるとＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大析出物を生成
し、再結晶粒度が小さくなって高温での耐サグ性を著し
く低下するためである。またＭｎ含有量を［１，５〜１
．５％と限定したのは、０．５％未満では効果がなく、
１．５％を越えて含有せしめると、巨大析出物を発生し
、フィンとしての加工性及び成形性を低下するためであ
る。
Ｃｕは強度向上のために添加するもので、その含有量を
０．１５％以下と限定したのは、０．１５％を越えて含
有せしめると、フィン材の電位を貴とし、犠牲作用を低
下させるためである。Ｚｎは真空ろう付は時に、ＡＡ’
−８ｉ −Ｍｇ系合金ろう材から蒸発するＭｇとフィン
中から蒸発するＺｎと反応し、Ｍｇ−Ｚｎ化合物を形成
し、炉壁に固着した際に、その除去がＭｇのみの固着の
ときと比較し、容易となるばかりか、真空ろう付は加熱
後に若干残留し、フィンに犠牲作用を与える。しかして
その含有量を０．５％以下と限定したのは、０．５％を
越えて含有せしめると真空ろう付は炉の汚染が顕著とな
るためである。
０．１５％以下と限定したのは、０．１５％を越えて含
有せしめると、フィン材の電位を貴とし、犠牲作用を低
下させるためである。Ｚｎは真空ろう付は時に、ＡＡ’
−８ｉ −Ｍｇ系合金ろう材から蒸発するＭｇとフィン
中から蒸発するＺｎと反応し、Ｍｇ−Ｚｎ化合物を形成
し、炉壁に固着した際に、その除去がＭｇのみの固着の
ときと比較し、容易となるばかりか、真空ろう付は加熱
後に若干残留し、フィンに犠牲作用を与える。しかして
その含有量を０．５％以下と限定したのは、０．５％を
越えて含有せしめると真空ろう付は炉の汚染が顕著とな
るためである。
Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉの何れか１種又は２種以上を添
加するのは、合金の強度を向上させるためで、その含有
量をＭｇ０．５％以下、Ｃｒ０．３％以下、ＺｒＯ，３
％以下、Ｔｉ０．３％以下と限定したのは、Ｍｇ含有量
が０５％を越えるとフィン表面に強固な皮膜を形成し、
ろう付は性を低下させ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉの含有量が０
．３％を越えると巨大化合物を形成し、塑性加工性を低
下させるためである。
加するのは、合金の強度を向上させるためで、その含有
量をＭｇ０．５％以下、Ｃｒ０．３％以下、ＺｒＯ，３
％以下、Ｔｉ０．３％以下と限定したのは、Ｍｇ含有量
が０５％を越えるとフィン表面に強固な皮膜を形成し、
ろう付は性を低下させ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉの含有量が０
．３％を越えると巨大化合物を形成し、塑性加工性を低
下させるためである。
上記組成の合金はベアのフィン材だけでなく、これを芯
材に使用し、その両面にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ −Ｓｉ
−Ｍｇ系合金ろう材を５〜２０％のクラツド率でクラ
ッドしたプレージングシートからなるフィン材として使
用することができる。プレージングシートからなるフィ
ン材は、ろう付は時にフィン材表面のろう材が溶融し、
芯材の厚さを減少させ、なおかつ芯材成分を溶出させ、
芯材の侵食を起すが、本発明のプレージングシートから
なるフィン材ではＳｉ、Ｆｅ。
材に使用し、その両面にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ −Ｓｉ
−Ｍｇ系合金ろう材を５〜２０％のクラツド率でクラ
ッドしたプレージングシートからなるフィン材として使
用することができる。プレージングシートからなるフィ
ン材は、ろう付は時にフィン材表面のろう材が溶融し、
芯材の厚さを減少させ、なおかつ芯材成分を溶出させ、
芯材の侵食を起すが、本発明のプレージングシートから
なるフィン材ではＳｉ、Ｆｅ。
Ｍｎ等の含有量をコントロールすることにより、グレン
サイズを粗大として芯材の侵食等を抑制し、ろう付は時
の座屈を防止することができる。
サイズを粗大として芯材の侵食等を抑制し、ろう付は時
の座屈を防止することができる。
このように本発明フィン材は、Ｃｕを含有する電位が責
な通路構造材（プレージングシートや押出管）に使用す
ることにより、その犠牲作用が十分に発揮される。また
従来Ｚｎ蒸発によりフィン材の犠牲作用低下が起り、薄
肉化が困難であったが、本発明フィン材では高価なＳｎ
やＩｎを用いることなく、薄肉化を可能にする。
な通路構造材（プレージングシートや押出管）に使用す
ることにより、その犠牲作用が十分に発揮される。また
従来Ｚｎ蒸発によりフィン材の犠牲作用低下が起り、薄
肉化が困難であったが、本発明フィン材では高価なＳｎ
やＩｎを用いることなく、薄肉化を可能にする。
尚本発明フィン材の製造については、鋳塊の均質化処理
温度を５６０℃以下の温度で行ない、中間焼鈍後の最終
圧延率を２０〜７０９６とすることが望ましい。これは
ベアのフィン材やプレージングシートからなるフィン材
の芯材のグレンサイズを粗大とすると共に常温においで
ある程度の強度を得ることで、耐サグ性を向上し、治具
締付に対する変形を防止するのに有効である。
温度を５６０℃以下の温度で行ない、中間焼鈍後の最終
圧延率を２０〜７０９６とすることが望ましい。これは
ベアのフィン材やプレージングシートからなるフィン材
の芯材のグレンサイズを粗大とすると共に常温においで
ある程度の強度を得ることで、耐サグ性を向上し、治具
締付に対する変形を防止するのに有効である。
以下本発明を実施例について説明する。
第１表に示す１６種の合金を鋳造し、ベアのフィン材と
プレージングシートからなるフィン材の芯材に用い、次
のようにしてフィン材を作製し、た。
プレージングシートからなるフィン材の芯材に用い、次
のようにしてフィン材を作製し、た。
ベアのフ、イン材
鋳塊の両面を面削して５２０℃で３時間均質化処理を施
し、その後熱間圧延と冷間圧延を行なって厚さ０．Ｉ６
＋＋ｎｎまで減厚した。これを３６０℃で２時間中間焼
鈍を行なった後、最終冷間圧延により、厚さ０．１０ｍ
ｍまで減厚した。
し、その後熱間圧延と冷間圧延を行なって厚さ０．Ｉ６
＋＋ｎｎまで減厚した。これを３６０℃で２時間中間焼
鈍を行なった後、最終冷間圧延により、厚さ０．１０ｍ
ｍまで減厚した。
最終冷間加工度は約３８％である。
プレージングシートからなるフィン材
鋳塊の両面を面削して５２０℃で３時間均質化処理を施
し、その両面にクラツド率が片面で１２％となるように
Ｉｔ３４００４合金ろう材の熱間圧延板をクラッドし、
３層材の状態で熱間合せ圧延と冷間圧延を施して厚さ０
．２６ｍｍまで減厚した。これを３６０℃で２時間中間
焼鈍を行なった後、最終冷間圧延により厚さＯ，ｌ６ｍ
ｍまで減厚した。最終冷間加工度はベアのフィン材同様
約３８％である。
し、その両面にクラツド率が片面で１２％となるように
Ｉｔ３４００４合金ろう材の熱間圧延板をクラッドし、
３層材の状態で熱間合せ圧延と冷間圧延を施して厚さ０
．２６ｍｍまで減厚した。これを３６０℃で２時間中間
焼鈍を行なった後、最終冷間圧延により厚さＯ，ｌ６ｍ
ｍまで減厚した。最終冷間加工度はベアのフィン材同様
約３８％である。
このようにして製造したベアのフィン材とプレージング
シートからなるフィン材について常温強度、ろう付は加
熱後の強度、耐サグ性、耐食性を調べ、現行の従来材と
比較した。その結果を第２表に示す。
シートからなるフィン材について常温強度、ろう付は加
熱後の強度、耐サグ性、耐食性を調べ、現行の従来材と
比較した。その結果を第２表に示す。
常温強度及びろう付は後の強度は、それぞれＩｔ３５号
引張試験片に仕上げた後、常温材について強度を測定し
、ろう付は後の強度については、５ Ｘ １０−’Ｔｏ
ｕｒの真空中６００℃で３分間のろう付は加熱を施した
後測定した。
引張試験片に仕上げた後、常温材について強度を測定し
、ろう付は後の強度については、５ Ｘ １０−’Ｔｏ
ｕｒの真空中６００℃で３分間のろう付は加熱を施した
後測定した。
耐サグ性は幅２０ ｍｍ 、長さ７０ｍｍに切断し、そ
の一端を治具で固定して５０ｍｍの長さに突き出し、こ
の状態で５ Ｘ １０−’Ｔｏｏｔの真空中６００℃に
３分間加熱（ろう付は加熱）し、突き出した先端の垂下
量（サグ量）を測定した。
の一端を治具で固定して５０ｍｍの長さに突き出し、こ
の状態で５ Ｘ １０−’Ｔｏｏｔの真空中６００℃に
３分間加熱（ろう付は加熱）し、突き出した先端の垂下
量（サグ量）を測定した。
耐食性はベアのフィン材については、第１図に示すよう
にピッチ５ｍｍ、高さ２０ｍｍのコルゲート加工したフ
ィン材（１）とＡｌ２−１％Ｍ ｎ −０，５％Ｃｕ合
金を芯材とし、その両面に月８４００４合金ろう材を各
々１５％のクラツド率でクラッドした板厚０．６ｍｍの
プレージングシート（６）とを組み合せ、図には示して
ないが治具で固定し、５ Ｘ １０−’Ｔｏｕｒの真空
中６００℃で３分間加熱ろう付けしてミニコアを作製し
、プレージングシートのフィンとの接合面の裏面をシー
ルし、７２０時間のＣＡＳＳ試験を行なって、プレージ
ングシートのフィンとの接合面のピット深さを測定した
。またプレージングシートからなるフィン材については
、ベアのフィン材同様コルゲート加工を施し、Ａｌ−０
，５％Ｃｕ合金からなる０、８ｍの板と第１図に示すよ
うに組合せ、治具で固定し、５ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒ
の真空中６００℃で３分間加熱ろう付けしてミニコアを
作製し、ベアのフィン材の場合と同様にしてＣＡＳＳ試
験を行ない、Ａｌ−０，５％Ｃｕ合金のフィンとの接合
面のピット深さを測定した。
にピッチ５ｍｍ、高さ２０ｍｍのコルゲート加工したフ
ィン材（１）とＡｌ２−１％Ｍ ｎ −０，５％Ｃｕ合
金を芯材とし、その両面に月８４００４合金ろう材を各
々１５％のクラツド率でクラッドした板厚０．６ｍｍの
プレージングシート（６）とを組み合せ、図には示して
ないが治具で固定し、５ Ｘ １０−’Ｔｏｕｒの真空
中６００℃で３分間加熱ろう付けしてミニコアを作製し
、プレージングシートのフィンとの接合面の裏面をシー
ルし、７２０時間のＣＡＳＳ試験を行なって、プレージ
ングシートのフィンとの接合面のピット深さを測定した
。またプレージングシートからなるフィン材については
、ベアのフィン材同様コルゲート加工を施し、Ａｌ−０
，５％Ｃｕ合金からなる０、８ｍの板と第１図に示すよ
うに組合せ、治具で固定し、５ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒ
の真空中６００℃で３分間加熱ろう付けしてミニコアを
作製し、ベアのフィン材の場合と同様にしてＣＡＳＳ試
験を行ない、Ａｌ−０，５％Ｃｕ合金のフィンとの接合
面のピット深さを測定した。
第 １ 表
第１表及び第２表から明らかなように本発明フィン材Ｎ
α１〜１０は何れもＳｎ入りの従来フィン材Ｎα１７と
同等あるいはそれ以上の強度、耐サグ性及び犠牲作用を
有することが判る。
α１〜１０は何れもＳｎ入りの従来フィン材Ｎα１７と
同等あるいはそれ以上の強度、耐サグ性及び犠牲作用を
有することが判る。
これに対し、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｇの含有量が多い比較フィ
ン材ＮαＩ１．１２．１６は耐サグ性が劣る。
ン材ＮαＩ１．１２．１６は耐サグ性が劣る。
またＣｕ含有量の多い比較フィン材ｋ１３は犠牲作用が
劣り、板のフィンとの接合面に深い孔食が発生した。更
にＭｎ含有量の少ない比較フィン材Ｎα１４では常温強
度が低く、ミニコア組み時にフィンが変形した。またＭ
ｎ含有量の多い比較フィン材漱１５はフィン材の加工性
が悪く、フィンを製造することができなかった。
劣り、板のフィンとの接合面に深い孔食が発生した。更
にＭｎ含有量の少ない比較フィン材Ｎα１４では常温強
度が低く、ミニコア組み時にフィンが変形した。またＭ
ｎ含有量の多い比較フィン材漱１５はフィン材の加工性
が悪く、フィンを製造することができなかった。
尚本発明フィン材の加熱ろう付げにおけるＺｎの残留量
を化学分析により求め、（初期Ｚｎｆｆ１−Ｚｎ残留量
）／初期Ｚｎ量からＺｎの蒸発率を求めた。その結果何
れもＺｎの蒸発率は２０％以下であった。
を化学分析により求め、（初期Ｚｎｆｆ１−Ｚｎ残留量
）／初期Ｚｎ量からＺｎの蒸発率を求めた。その結果何
れもＺｎの蒸発率は２０％以下であった。
以上真空ろう付けについて説明したが、本発明フィン材
は真空ろう付は以外の非腐食性フッ化物系フラックスを
使用する不活性ガスろう付けに用いても効果があり、あ
らゆるろう付は法に対応することができるものである。
は真空ろう付は以外の非腐食性フッ化物系フラックスを
使用する不活性ガスろう付けに用いても効果があり、あ
らゆるろう付は法に対応することができるものである。
本発明フィン材を電位の責な冷媒通路部材と組み合わせ
て使用しても真空ろう付けにおいてＺｎの蒸発が少なく
、炉の汚染が軽減されるばかりか、ろう材から蒸発する
Ｍｇの炉壁固着物の除去が容易となり、炉のメンテナン
スが楽になる。また高価なＳｎやＩｎ人材料を使用せず
とも、得られたコアは優れた耐食性を示し、材料コスト
を低減する。更にフィン材の薄肉化も、ろう付は前後の
強度向上により、実現を可能にする等、工業上顕著な効
果を奏するものである。
て使用しても真空ろう付けにおいてＺｎの蒸発が少なく
、炉の汚染が軽減されるばかりか、ろう材から蒸発する
Ｍｇの炉壁固着物の除去が容易となり、炉のメンテナン
スが楽になる。また高価なＳｎやＩｎ人材料を使用せず
とも、得られたコアは優れた耐食性を示し、材料コスト
を低減する。更にフィン材の薄肉化も、ろう付は前後の
強度向上により、実現を可能にする等、工業上顕著な効
果を奏するものである。
第１図はテスト用のミニコアを示す側面図、第２図は積
層型エバポレーターの一例を一部切欠いて示す斜視図、
第３図はサーペンタイン型エバポレーターの一例を示す
側面図である。 フィン ２′０通路構成シート ３′、冷媒通路 押出多穴管 ５′、コネクター 板材 第２図
層型エバポレーターの一例を一部切欠いて示す斜視図、
第３図はサーペンタイン型エバポレーターの一例を示す
側面図である。 フィン ２′０通路構成シート ３′、冷媒通路 押出多穴管 ５′、コネクター 板材 第２図
Claims (4)
- （１） Ｓｉ０．６ｗｔ％以下，Ｆｅ０．３ｗｔ％以下
，Ｃｕ０．１５ｗｔ％以下，Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％
，Ｚｎ０．５ｗｔ％以下を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなることを特徴とするアルミニウムフィン材。 - （２） Ｓｉ０．６ｗｔ％以下，Ｆｅ０．３ｗｔ％以下
，Ｃｕ０．１５ｗｔ％以下，Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％
，Ｚｎ０．５ｗｔ％以下を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるＡｌ合金を芯材とし、その両面にＡｌ−Ｓ
ｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材をクラッドした
ことを特徴とするアルニウムフィン材。 - （３） Ｓｉ０．６ｗｔ％以下，Ｆｅ０．３ｗｔ％以下
，Ｃｕ０．１５ｗｔ％以下，Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％
，Ｚｎ０．５ｗｔ％以下を含み、更にＭｇ０．５ｗｔ％
以下，Ｃｒ０．３ｗｔ％以下，Ｚｒ０．３ｗｔ％以下，
Ｔｉ０．３ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は２種以
上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなることを特
徴とするアルミニウムフィン材。 - （４） Ｓｉ０．６ｗｔ％以下，Ｆｅ０．３ｗｔ％以下
，Ｃｕ０．１５ｗｔ％以下，Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％
，Ｚｎ０．５ｗｔ％以下を含み、更にＭｇ０．５ｗｔ％
以下，Ｃｒ０．３ｗｔ％以下，Ｚｒ０．３ｗｔ％以下，
Ｔｉ０．３ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は２種以
上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金
を芯材とし、その両面にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−
Ｍｇ系合金ろう材をクラッドしたことを特徴とするアル
ニウムフィン材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28238988A JPH02129337A (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | アルミニウムフィン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28238988A JPH02129337A (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | アルミニウムフィン材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02129337A true JPH02129337A (ja) | 1990-05-17 |
Family
ID=17651767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28238988A Pending JPH02129337A (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | アルミニウムフィン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02129337A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5302342A (en) * | 1989-11-17 | 1994-04-12 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy for heat exchangers |
| JP2013124386A (ja) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Showa Denko Kk | クラッド材 |
| CN103602862A (zh) * | 2013-11-28 | 2014-02-26 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 一种生产大断面铝合金散热片的工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50112209A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-09-03 | ||
| JPS55119614A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-13 | Nec Corp | Locating device |
| JPS60211056A (ja) * | 1984-04-05 | 1985-10-23 | Furukawa Alum Co Ltd | ブレ−ジング用アルミニウム薄板の製造方法 |
| JPS61243146A (ja) * | 1986-02-22 | 1986-10-29 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | 防食特性を有する熱交換器 |
-
1988
- 1988-11-10 JP JP28238988A patent/JPH02129337A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50112209A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-09-03 | ||
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| CN103602862A (zh) * | 2013-11-28 | 2014-02-26 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 一种生产大断面铝合金散热片的工艺 |
| CN103602862B (zh) * | 2013-11-28 | 2016-01-27 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 一种生产大断面铝合金散热片的工艺 |
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